MH16t-15m H=6m花架葫芦门式起重机支腿计算书1.主梁截面及特性数据：
2
A=
168cm
7.
4
I
727564cm
=
X
4
I
=
312907cm
y
2.支腿受力分析：
支腿分门架平面和支腿平面分别进行受力分析，因该支腿在门架平面为变截面，根据起重机设计手册支腿计算惯性矩其计算截面需取距小端0.72h处截面，两平面内支腿截面如下：
22.55cm A =
42413.12590209820cm I cm I y y == 1）门架平面受力分析：
门架平面内支腿受力主要由葫芦载重运行制动产生惯性力
g P 和垂直载荷作用引起门架横推力H 构成,由计算可知当葫芦载
重运行到跨中截面制动时处于受力最不利状态。
()p g a Q G P +=()N 281616.0160001600=⨯+=
其中p a 根据起重机设计规范GB3811-93之规定考虑保险其间取0.162s m
葫芦自重G -
额定起重量Q -
())37.12(15004.72527507501760033223+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=
k hL pab H
kg 4.2132= 2.98311500
4.7254.213275017600=⨯+⨯=+=L Hh L Pb N c 其中，kg 力，取安全起见全起见按主梁P 17600-
cm 起重机跨度b a L 150022-==
cm 支腿高h 4.725-
7.11=⨯=L
h I I k Y X 由以上两个力共同引起支腿在门架平面内上部弯矩
()()Nm kgm h H P M g b 175110.17511254.74.21326.281==⨯+=⨯+= 门架平面内支腿整体所受弯曲应力
MPa I i M Y b 4.51209820
6.6117511011=⨯==σ 门架平面内由支反力c N 引起支腿所受正应力
MPa A G N L
c 2.442
.55213485222=⨯=+=σ 门架平面内支腿所受总应力[]MPa MPa 1776.95213≤=+=σσσ
2）支腿平面受力分析
支腿平面内主要由葫芦载重产生弯曲应力4σ和大车运行制
动产生水平惯性力g P 引起弯曲应力5σ构成。支腿平面内计算简图
如下：
()[]
()kg J k b h F B abk a d J ph x 8.18174.19023345803803232362
121
222
=
=+++-= 7
.180F 4301701302151760022
12
=⨯==--=====b
S
I J k cm F cm
B cm b cm
a cm
d kg
p y 下横梁截面积，
4
y 2242223.12590I 7.10034J 5.759cm I cm J cm
S y ⨯=--=--=支腿截面惯性矩，上横梁截面惯性矩，
Nm xh a V A B 373254.7181783.1101720M =⨯-⨯=-=
大车运行制动产生惯性力()()kg a Q G P g 516715.01760016850=⨯+=+=
其中G 为整车重量
()
()kg J k b h F B k J prbh x 237432313(3621222=++-+=δ ()b V h x p M a p --=
Nm 29680)17010172(4.725)23745167(=⨯-⨯-= 支腿受弯曲应力MPa I i M y B 22.02
3.125908.1437324=⨯⨯==σ 大车运行制动产生弯曲正应力MPa
4.17212590.38.14296805=⨯⨯=
σ 支腿受压应力MPa A V A N 15698.02
.55880080sin =⨯=⨯=σ 支腿应力和为[]MPa MPa N 1776.17354=<=++=σσσσσ，所以支腿满足使用要求。
设计： 审核： 批准：
中原圣起技术部
