支架预压计算书

武夷山至邵武高速公路六标段主线1#桥支架受力计算和预压计算中国水电建设集团十五工程局有限公司武邵高速公路六标段项目部二OO九年四月主线1#桥支架受力计算和预压计算一、支架受力计算1、支架施工图（见附图）2、支架受力计算2.1 、受力分析根据箱梁的断面特点和支架搭设情况，选取中跨具有代表性的断面进行计算。

为便于计算，根据如图示的贝雷片分布图（详见附图：图1），不考虑贝雷梁上分配梁的力分配，分别按图示的分区，各分区的力直接作用在正下方的贝雷片上，计算时取各区的荷载进行复核。

2.2、支架荷载的计算依据（1）新浇砼自重取26KN/m3，则各区砼的自重为（根据对称关系仅列如下荷载）：F1=S1×26=0.84425×26=21.95KN/mF2=S2×26=0.66425×26=17.27KN/mF3=S3×26=0.70625×26=18.36KN/mF4=S4×26=0.2885625×26=7.50KN/mF5=S5×26=0.1051875×26=2.73KN/m（2）侧模、底模、内侧模及格栅木按1.5KN/m2.（3）支架自重按实计，贝雷自重0.9KN/m。

（4）施工人员、料具、堆放荷载（基本没有）取0.5KN/m2。

（5）泵送砼时产生的冲击荷载、振捣砼时产生的荷载总共取1.5KN/m2。

计算强度均取（1）～（5）荷载组合，验算刚度取（1）～（3）荷载组合。

2.3、受力验算作用在各贝雷梁上的总均布荷载（1）～（5）荷载组合为：Q1＝3.5×0.7＋0.9＋21.95＝25.30KN/mQ2＝3.5×1.267＋0.9＋17.27＝22.60KN/mQ3＝3.5×0.75＋0.9＋18.36＝21.89KN/mQ4＝3.5×0.95＋0.9＋7.50＝11.73KN/mQ5＝3.5×0.55＋0.9＋2.73＝5.56KN/m2.4、贝雷梁受力计算选取左幅中跨贝雷片最大跨度14.4m和荷载最大的区域S1区进行计算。

1、支架预压的目的在同等荷载情况下，对支架进行预压,以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，测量支架的弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考；检验支架的受力稳定情况，确保支架的安全。

2、支架预压范围对主桥第二联第一跨底板部分进行等荷载（100％）预压（面积S=14m×25m=350m 2 ）。

3、预压加载由于本桥工期很紧，支架预压方案我们结合目前现状和以前的经验，拟采用堆载土袋和水袋预压。

土袋堆加时应与箱梁混凝土布置形式尽可能相同，加载时从低端向高端推进。

加载时的速度不能过快，以减少支架的早期变形。

本跨预压重量与全跨内钢筋混凝土相等，并考虑施工荷载和风力影响等因素（计算荷载总量见附件）. 因用土袋预压，考虑到阴雨天土的污染，采用不满铺底板竹胶板.底板方木是纵向铺设，用宽50CM的条形竹胶板横向铺设把底板方木连成整体，条形竹胶板按纵向5 米布置。

1、沉降点布置为了取得支架预压过程中的沉降及变形数据，沿支架纵向每跨布设五个断面（墩中心、1/5 跨、2/5 跨、3/5 跨、4/5 跨）,每个横向按底板左边,中心，右边交叉点处设置沉降点。

(沉降观测点的布置方法见附图）.2、测量监控步骤荷载施加100％后,布载24 小时后、卸载前测量各测量点标高值。

①、堆载前,布置测量标高点并记录每点的初始标高值H1,作好记录。

②、堆载结束后立即进行观测各测量点的标高值H2，并做好相应的记录.③、以后每天上午8 时左右、下午五时左右各观测一次支架的沉降，观测数据应严格按实记录，并请监理工程师进行复核。

直到支架连续24小时沉降小于3mm并经监理工程师认可后准备卸载。

卸载前测量各测量点标高值H3.④、卸载后测量出各测量点标高值H4,此时就可以计算出各观测点的变形如下：非弹性变形△1=H1—H4.通过试压后，可认为支架、模板、方木、地基等的非弹性变形已经消除。

弹性变形△2=H4-H3.根据该弹性变形值,在底模上设置预拱度△2,以使支架变形后梁体线型满足设计要求。

支架预拱度计算
（1）支架在荷载作用下的弹性压缩δ1
箱梁恒载及施工荷载由荷载计算书得
g=22.15kN/m 2
钢管步距0.8×0.7m
则每根钢管上承受荷载N
N=22.15×1.0×0.9=19.94KN
钢管的横截面积
A=3.14×(482-44.52)/4=254.14mm 2
δ= = =78N/mm 2 δ1= (h 取8m ，E 取2.0×105mpa) δ
1= =3.12mm （2）受载后由于杆件接头的挤压和卸架设备压缩而产生的非弹性变形δ2
δ2=δ1’+δ2’
δ1’接头的挤压变形 取δ1’=2mm
δ2’卸架设备的压缩变形 取δ2’=2mm
δ2=δ1’+δ2’=2+2=4mm
（3）支架基础在受载后的非弹性压缩δ3
取δ3=10mm
δ=7.2+4+10
=21.1 mm
予拱度的设置 主梁予拱度沿跨度方向变化的曲线按二次抛物线处理，N 19.94×103 254.14
δ.h E
78×8000 5
沿梁跨方向予拱度值y
y=
每跨梁上取五个控制点，即取跨中和离跨中一半两个点与两端共五个点，两端予拱值为零，以控制变化。

4δ(l-x).x
L 2。

跨公路段支架受力计算一、概述为保证道路交通畅通，跨路支架采用砼基础，钢管柱结合工字钢支架形式。

二、基本材料1、型钢I36a工 :Ix=15796cm4,Wx=877.2cm3,60Kg/mI56a工 :Ix=65576cm4,Wx=2342cm3,107Kg/mυ219×6螺旋焊管：i=7.54cm4,A=40.15cm2,31.78 Kg/m钢离柱：i=26.45cm4,A=115.64cm2,110 Kg/m钢材：E=2.1×105Mpa,f=215 Mpa2、方木：10cm×10cm 容重8.5KN/m3,E=9×103Mpa,f=9Mpa3、竹胶合板：容重8.5KN/m3三、荷载计算1、混凝土自重：1279.8*26/(14.75*100)=22.56kn/m2；2、施工荷载：6.5KN/m2.q=29.06 KN/m2四、钢柱检算（1）单根钢离柱所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=26.45cm，h=4m→λ=h/I=15查表得；ψ=0.983A=115.64cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.983×115.64×215/10=2443KN>Q （2）单根螺旋焊管所受竖向最大荷载为：Q=642kNi=7.54cm，h=4.2m→λ=h/I=56查表得；ψ=0.828A=40.15cm2其允许承载力：P=ψA[σ]=0.828×40.15×215/10=71.4KN>Q五、 I56a工字钢检算I56a工字钢受力最大端可偏于安全地简化为跨度10.2m，承受分布荷载为60.3KN/m简支梁计算。

Mmax=ql2/8=0.125×60.3×10.22=784KN·m；Q=29.06*4.1+10*4.1*0.6/10.2+1.27=122.56 KN Mmax=ql2/8=0.125×122.56×10.22=1593.86KN·m；σmax= Mmax/W j=784/4684=167Mpa<[σ]=215Mpa;σmax= Mmax/W j=1593.68/4684=167Mpa<[σ]=340Mpa;f max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03mf max=5ql4/（384EI）=(5×60.3×10.24×103)/(384×2.1×1011×131152×10-8)=0.03m计算挠度稍大，可通过设置拱度解决。

K38+330屈家庄车行天桥现浇箱梁支架预压计算K38+330屈家庄车行天桥本桥上跨主线，桥下净空为 5.5m；上部构造采用14+25+14m钢筋砼连续箱梁，桥长为53m。

箱梁采用C50砼浇筑，梁高0.94m～1.7m，箱梁顶板宽8m，底板宽5m。

25m跨中底板：【1×0.2÷2+0.15×0.15÷2+1×（0.25+0.25）】÷1×2.6×1.05=1.53t/㎡; 25m跨中腹板：0.94×2.6×1.05=2.56t/㎡;14m跨中底板：【1×0.2÷2+0.15×0.15÷2+1×（0.25+0.25）】÷1×2.6×1.05=1.53t/㎡; 14m跨中腹板：1.36×2.6×1.05=3.71t/㎡; 0.94×2.6×1.05=2.56t/㎡（腹板曲线形状）0#、1#斜腿处：1.7×2.6×1.05=4..64t/㎡（因斜腿先进行浇筑，斜腿处有斜支撑，预压时可适当减少）;翼缘板：【（0.1+0.28）×1.2÷2+（0.28+0.58）×0.3÷2】÷1.5×2.6×1.05=0.65t/㎡;本天桥底板呈曲线形状，支架受力不是很明确，支架必须连成一块整体，加强腹板区纵横杆及剪刀撑密度，保证支架整体性效果。

K39+100茶园停车区车行天桥本桥上跨主线，桥下净空为5.5m；上部构造采用25m+35m+25m预应力砼连续箱梁，桥长为85m。

箱梁采用C50砼浇筑，梁高1.7m，箱梁顶板宽8m，底板宽4.5m。

跨中底板：【1×0.2÷2+0.2×0.5÷2+1×（0.2+0.25）】÷1×2.6×1.05=1.64t/㎡;跨中腹板：1.7×2.6×1.05=4.64t/㎡;翼缘板：（0.15+0.24）×1.75÷2÷1.75×2.6×1.05=0.53t/㎡;0#、3#支点底板：1.7×2.6×1.05=4.64t/㎡;0#、3#支点腹板、底板：1.7×2.6×1.05=4.64t/㎡;翼缘板：（0.15+0.25）×0.75÷2×÷0.75×2.6×1.05=0.55t/㎡;1#、2#支点底板：（0.4+0.45）×2.6×1.05=2.6t/㎡;1#、2#支点腹板：1.7×2.6×1.05=4.64t/㎡;翼缘板：（0.15+0.24）×1.75÷2÷1.75×2.6×1.05=0.53t/㎡;本天桥支架受力明确，支架必须连成一块整体，加强腹板区纵横杆及剪刀撑密度，保证支架整体性效果。

跨津山铁路特大桥跨黄海路（48+80+48）m连续梁141#墩0#块支架预压说明本连续梁141#墩0#块共计砼方量216.8m3,为563.68t，除墩身范围外重量为330t。

预压采用自重的1.2倍加载，则预压加载为396t，选取最不利位置即顺桥向桥墩外侧每侧各4.55米底板范围进行预压，因墩顶0#块底板宽度小于墩顶宽度不需预压，本次只预压顺桥向为墩外侧各4.55米底板范围。

预压时注意以下几点：（1）上、卸荷载时由箱梁中心位置处向两边推进加载。

力求做到上、卸载两边同步均匀。

（2）上、卸荷载时专人对支架进行观测，密切注意支架的变形情况，并及时上报。

（3）预压材料主要采用预制混凝土块，每块重约4.8t ，共需约83块。

1、加载及测量①、支架架设完毕，进行预压，以验证支架整体的强度、刚度和稳定性，消除支架的非弹性变形，并测出力与位移的关系，作为施工时立模和调整标高的依据。

②、根据现场施工条件和实际情况，加载主要检验支架整体，采用重力法加载，加载重量采用1.2倍的0#段箱梁除墩身范围外砼重量。

加载到80%（264t）后静载2h，并进行沉降观测，然后继续加载到100%（330t），进行观测，最后后继续加载到120%（396t）并记录好数据，计算出变形。

③、采用混凝土预制块作为荷载进行预压，按荷载分布情况堆放，堆码混凝土预制块时要注意堆放均匀。

不得出现严重的偏心现象影响预压结果甚至给预压带来危险。

④预压前需布置沉降观测点，点位点选取应保证整个预压过程中观测不受预压的影响，并且保证可以真实有效的反应出相关的变形。

观测点的布置见下图。

2、安全技术措施①、所有工作人员必须戴安全帽。

②、严禁施工无关人员进入试压区。

③、现场试压人员及机具由负责人统一指挥。

④、加载时逐步对称加载，禁止加载物直接冲击承重平台。

⑤、加载过程中发现支架有异常声音、变形、应立即停止作业；经检查分析处理后方可进行。

⑥、压重时监理、施工单位同时监测。

某桥现浇箱梁钢管支架预压方案现浇箱梁荷载预压方案（修改补充）一、加载方案。

拟采用袋装砂土及蓄水混合加载方案，三跨同时，逐步加载，最终荷载达到设计自重荷载的___%以上。

二、加载计算：1、应加荷载：___m3___25kn/m3=16532.5kn2、沙土荷载：11301.05kn3、水荷载：6752.59kn4、实际加载总量：18053.64kn三、堆荷及加水荷载计算：1、堆沙土荷载：①、8___1.2___2.1___2=___m3②、8___4.0___2.1___2=___m3③、（21.8+26+21.8）___（1___2.1+1.2___0.6）___2=___m3④、（21.8+26+21.8）___（0.8+1.3）÷2___2.1=___m3①+②+③+④=___m3堆沙荷载总重：720.73___1.6___9.8=11301.05kn2、加水荷载：1___9.8___2.0___（2.35+2.6）÷2___2___（21.8+26+21.8）=6752.59kn3、加载总重：11301.05+6752.59=18053.64kn四、加载顺序及荷载量：第一次：全部沙土荷载11301.05kn68%第二次：加水荷载：6752.59kn高度：达到设计自重荷载的___%五、预压变形观测：1、按实际施工的荷载分布进行加载预压；2、对加载情况作好详细记录，重视在加载过程中对支架构件的检查，发现问题及时分析处置，在发现预料之外的变化时应暂停加载，在问题得到解决后再继续加载；3、在加载前对基础、变形较大的关键部位（如支架墩位、弯矩最大的跨中、悬臂等）做好观测规划，布设好测点，加强事前、加载过程中及事后的观察，应重视在加载过程中对观察数据的分析。

及时发现问题。

4、加强对竖向支架的竖直度、变形的观测。

5、在预压完成后及时统计、汇总观测成果。

某桥现浇箱梁钢管支架预压方案（2）桥梁箱梁是在桥梁施工中常用的一种结构形式，钢管支架则是支撑箱梁浇筑过程中使用的一种工具。

0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。

2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。

3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。

二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。

立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。

模板用厚15mm的优质竹胶合板。

腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。

c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。

㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

主线1＃桥现浇箱梁预压计算书为减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，在纵横梁安装完毕后进行支架预压施工。

预压采用砂袋，预压范围为箱梁底部，重量不小于箱梁总重的1.2倍。

因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度作相应调整，为减少雨天对支架预压的影响，现场准备彩条布，雨天时加盖。

1、加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。

2、预压观测：观测位置设在每跨的L/2，L/4处及墩部处，每组分左、中、右三个点，每跨共设置15点。

在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。

采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。

沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。

第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕。

第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意，可进行卸载。

3、卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载的同时继续观测。

卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。

根据观测记录，整理出预压沉降结果，调整工字钢上木楔的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

4、支架预压方案4.1 目的为了保证支架的稳定性，减少支架变形及地基沉降对现浇箱梁线形的影响，最终保证现浇箱梁的质量。

4.2 预压方法支架安装完毕后进行预压，预压材料采用沙袋，预压范围为箱梁底部。

预压荷载取不小于总荷载的120%进行预压。

因悬臂板本身重量较轻，可根据实测的预压结果，对悬臂板模板的预拱度做相应调整，为减少雨天对支架预压的影响，现场准备彩条布，雨天时加盖。

预压时间以支架的各个部位不发生变形为止，一般为48小时。

4.3 加载顺序：分三级加载，第一次、第二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。

4.4观测点布置观测点主要布设于支架的横纵梁上，25m跨度箱梁布置在L/2、L/4处，每组分左、中、右三个点，每跨共15个点，35m跨度箱梁布置在L/2、L/4、L/8处，共21各点。

２6m现浇预应力箱梁满堂支架预压计算书一、相关参数选择1、新浇钢筋混凝土容重:26KN／ｍ³;2、倾倒混凝土时产生得冲击荷载：使用大于0、8m³得容器倾倒时取值为6、0Ｋpa；3、振捣混凝土产生得荷载:２、0Kｐa；二、荷载计算1、混凝土重量26ｍ现浇预应力箱梁混凝土总方量为263m³,则每延米混凝土数量为:2６3m³÷２６、１6m=10、0５m³混凝土重量:１0、０5*26=261、39KN2、模板重量外部外模展开面积为４７6、112㎡,竹胶板体积为：186、６ｍ³,模板重量为:57、１３KN内部模板采用1、５cm厚竹胶板,容重为８KN／m³,,内膜展开面积为:392、8３㎡,体积为5、89ｍ³,则内膜重量为５、89＊8=47、1３ＫN;模板合计重量为104、26KＮ３、施工人员、机械运输、堆放荷载按1、0Kpa取值，则重量为：1*15、5=1６ＫN／m。

4、倾倒混凝土时冲击荷载按6、0KＰa取值,则重量为：６*１6＝９6ＫN/m。

5、振捣混凝土荷载按2、０KPａ取值,则重量为２*16＝32KN/ｍ。

6、荷载组成Ｎ＝1、2(混凝土重量+模板重量)+1、４(施工人员机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1、2*(261、３9＋104、26)+１、4*(1６+９6+32)＝6４0、３9ＫN/m预压重量按满堂支架在箱梁施工过程中最不利状况进行考虑,其箱梁浇筑过程得荷载如下表:26m现浇箱梁浇筑过程中荷载重量估算表表１-1(一)模板重量(竹胶板)计算方法：箱梁内外模板面积*磨板厚度*竹胶板密度=4722、7㎡*０、０２m＊1、3T/m³=122、７９T。

（二)模板重量(方木)计算方法:(1)侧模方木用量梁板外侧用量(m)=梁板长度/(0、5ｍ／处)＊方木长度=26、6*２/0、5＊3+２6、6*6＝２66m2）梁板内侧用量梁板内侧用量（m)=21、3*２6、６/0、5+2６、６*２１、3/0、5＝2２62、06m。

⽀架预压⽅案及脚⼿架计算（检算）某路⽴交桥现浇梁⽀架施⼯⽅案⼀、⼯程概况1、概述本标段某某某路互通式⽴交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采⽤单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等⾼1.4m。

梁体为部分预应⼒A 类构件，设置钢筋砼防撞栏，上设栏杆扶⼿，伸缩缝采⽤浅埋式Em-80型伸缩缝，桥⾯铺装采⽤钢纤维防⽔砼和沥青⾯层。

根据既有地⾯标⾼和桥梁设计标⾼计算主线桥⽀架⽤量约为7万空间⽴⽅⽶。

主线桥第⼆联S9~S10上跨既有湘桂线铁路，需采⽤φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。

本⼯程⼯期短，合同⼯期为8个⽉，由于前期施⼯受施⼯现场地下管线和⾼压电线影响，⼯期已滞后约⼀个半⽉，为保证合同⼯期，我部拟⼀次性投⼊四联的模板、⽀架材料。

2、材料选⽤和质量要求1）本⼯程脚⼿架为连续箱梁承重⽤，选⽤落地扣件式多排钢管脚⼿架，现浇梁外模采⽤122×244×12优质⽵胶板。

2）钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。

钢管的端部切⼝应平整，禁⽌使⽤有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。

钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。

3）扣件应按现⾏国家标准《钢管脚⼿架扣件》（GB15831）的规定选⽤，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使⽤不合格的扣件。

新扣件应有出⼚合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现⾏国家标准《钢管脚⼿架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。

旧扣件使⽤前应进⾏质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使⽤，出现滑丝的螺栓必须更换。

⼆、脚⼿架基础处理：脚⼿架搭设⽀架前，必须对既有地基进⾏处理，以满⾜箱梁施⼯过程中承载⼒的要求。

韩家店xx特大桥9号墩边跨支架预压方案
考虑钢管支架高度只有2米，且计算变形量仅为0.4㎜，故变形量可不计。

只对万能杆件支架进行预压。

预压采用砂袋进行，预压荷载为支架实际承重的1.3倍，即：预压荷载=（计算荷载－支架自重－分配梁自重）×1.3=（10091－1300－200）×1.3=11168KN。

每个砂袋装0.35KN，共需32000个砂袋，堆码3.5米高。

预压目的是为了测出支架的弹性变形和消除支架的非弹性变形，以利于设置支架的预拱度。

预压荷载分三次进行，第一级为0.5倍（4295KN），第二级为1.0倍（8590KN），第三级为1.3倍（11168KN）。

第一级加载1小时后即可进行测量工作，采集数据；每一级数据采集完后即可卸载。

卸载时也分三次进行，每一级为加载时的倒序，每一级卸载1小时后即可进行测量工作，采集数据；每一级数据采集完后，收集整理数据。

预压过程完成。

满堂支架施工预压计算二、满堂支架施工运算1、运算依据：a 、支架钢管： 4.8 3.5cm mm φ⨯，截面积24.893A cm =，截面惯性矩412.188I cm =,35.078W cm =，回转半径: 1.578i cm =。

b 、方木采纳红松：单重3650/kg m ，顺纹压应力[]12y MPa σ=，顺纹弯应力[]12w MPa σ=，横纹弯应力[] 1.8y MPa σ=，顺纹剪应力[] 1.3j MPa τ=，弯曲剪应力[] 1.9MPa τ=，弹性模量3910E MPa =⨯。

c 、型钢采纳235Q 钢，轴向应力[]140MPa σ=，弯曲应力[]145MPa σ=，剪应力[]85MPa τ=。

2、现浇混凝土箱梁支架及模板运算:运算分两部分:一为箱梁中横隔板实体部分，木横梁间距20cm ，立杆布置间距为60cm ×60cm ；二为箱梁中腹板实体部分，木横梁间距20cm ，立杆布置间距为90cm ×90cm.①竹胶板底模运算底模采纳1.5cm 竹胶板，设计强度取E=9200MPa ，[]13MPa σ=。

木横梁采纳1010cm cm ⨯方木，跨间宽度020L cm =，净距10L cm =。

按箱梁纵向置于中腹板处的最不利位置运算，取1m 为运算长度，按单向板运算：底模板 q1=97.5N/m2×1m=0.0975KN/m砼重 q2=26N/m3×1.5m×1m=39KN/m砼重1.2倍冲击系数：q2=39N/m×1.2=46.8KN/m振捣砼 q3=2kpa×1m=2KN/m施工人群 q4=1.5kpa×1m=1.5KN/m总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=50.3975 KN/m强度: ql2/10=［σ］×bh2/6h=√〔ql2×6/〔10×［σ］×b〕〕=0.004823m=4.823mm刚度: ql4/128EI= l/400I=bh3/12h=3√〔ql3×400×12/〔E×128×l〕〕=5.88mm在箱梁实体段位置，横梁间距10cm，1.5cm厚竹胶板可满足,按照横梁间距20cm, 竹胶板在其余部位也可满足要求。

26m现浇预应力箱梁满堂支架预压计算书一、相关参数选择1、新浇钢筋混凝土容重：26KN/m³；2、倾倒混凝土时产生的冲击荷载：使用大于0.8m³的容器倾倒时取值为6.0Kpa；3、振捣混凝土产生的荷载：2.0Kpa；二、荷载计算1、混凝土重量26m现浇预应力箱梁混凝土总方量为263m³，则每延米混凝土数量为：263m³÷26.16m=10.05m³混凝土重量：10.05*26=261.39KN2、模板重量外部外模展开面积为476.112㎡，竹胶板体积为：186.6m³，模板重量为：57.13KN部模板采用1.5cm厚竹胶板，容重为8KN/m³，，膜展开面积为：392.83㎡，体积为5.89m³，则膜重量为5.89*8=47.13KN；模板合计重量为104.26KN3、施工人员、机械运输、堆放荷载按1.0Kpa取值，则重量为：1*15.5=16KN/m。

4、倾倒混凝土时冲击荷载按6.0KPa取值，则重量为：6*16=96KN/m。

5、振捣混凝土荷载按2.0KPa取值，则重量为2*16=32KN/m。

6、荷载组成N=1.2（混凝土重量+模板重量）+1.4（施工人员机具+倾倒混凝土+振捣混凝土）=1.2*（261.39+104.26）+1.4*（16+96+32）=640.39KN/m预压重量按满堂支架在箱梁施工过程中最不利状况进行考虑，其箱梁浇筑过程的荷载如下表：26m现浇箱梁浇筑过程中荷载重量估算表表1-1（一）模板重量（竹胶板）计算方法：箱梁外模板面积*磨板厚度*竹胶板密度=4722.7㎡*0.02m*1.3T/m³=122.79T。

（二）模板重量（方木）计算方法：（1）侧模方木用量梁板外侧用量（m）=梁板长度/（0.5m/处）*方木长度=26.6*2/0.5*3+26.6*6=266m2）梁板侧用量梁板侧用量（m）=21.3*26.6/0.5+26.6*21.3/0.5=2262.06m。

1、地基处理1、实心梁支架具有良好的刚度与稳定性是确保实心梁设计线型和整体质量的重要因素，因此在搭设支架前必须对既有地基进行处理，以满足承载力要求。

2、本工程范围内第2层粉质粘土地基承载力16t/m2，可以作为支架基础地基；工程范围内地表土为淤泥质土、素填土的必须进行处理，处理方法：清除地表淤泥质土、素填土及表面松土，整平碾压，确保第2层粉质粘土的均匀度、密实度以及地基承载力，待碾压无明显痕迹后铺设一层50cm厚道砟，最后浇筑20cm的C20混凝土。

3、在浇筑混凝土基础时，必须确保平整度和密实度，使钢管支架立杆同基础面接触平整稳固。

完成浇注后，必须待混凝土强度达到15MPa时，方可开始搭设支架。

2、满堂支架搭设2.1支架搭设布置箱梁支架全桥采用Φ48×2.8mm钢管满堂支架，立杆顺桥向间距为0.5m；立杆横桥向间距均为0.6m。

水平杆的步距为1.2m；扫地杆距底面不超过0.35m。

3支架受力验算3.1支架验算钢材的强度和弹性模量（N/mm2）3.2荷载组合：（1）永久荷载，荷载分部系数取1.2a、模板采用竹胶板，查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008》表 4.2.4，模板自重Q1=0.5KN/m2b、配件自重，脚手板自重取0.35KN/m2；栏杆与挡脚板自重取0.14KN/m2；满挂安全网自重取0.01KN/m2，配重合计Q2=0.5KN/m2c、砼自重Q3=26KN/m2（2）可变荷载，荷载分部系数取1.4施工人员及设备荷载标准值取 1.0KN/m2;振捣砼产生的荷载标准值取2.0KN/m2。

水平风荷载可变荷载Q4=3.308KN/m23.3支架受力验算。

立杆纵横向间距60cm*60cm 间距布置，即Lx=0.6m ，Ly=0.6m ，梁高0.7m ，立杆投影面积上均布荷载qq=［1.2×（Q 1+Q 2+Q 3×2）+1.4×Q 4］×lx ×ly=［1.2×（0.6+0.6+26×0.7）+1.4×3.308］×0.6×0.6=10.048KN/m2立杆演算：立杆步距h=120cm ，横梁处立杆伸出顶层水平杆长度不超过a=0.6m ，l0=h+2a ，长细比9.15158.12400===i l λ 查钢管轴心受压构件稳定系数表得302.0=ϕKN Af 24.641000205398302.0=÷⨯⨯=ϕ现场考虑不均匀受力按80%计=19.71KNKN Af N q 71.1972.6=<=ϕ3.4、地基承载力计算：由以上计算可知：单根碗扣支架立杆最大值为6.72KN ，在箱梁横梁及腹板处f=N/Ag=6.72/0.5×0.5=26.9KN<160KN满足要求4、支架的预压1、预压目的1）检查支架的安全性，确保施工安全。

碗扣式满堂支架荷载计算书一、荷载分析根据本桥现浇板的结构特点，分左右幅进行施工，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——现浇板自重荷载，新浇混凝土密度取2459kg/m3。

⑵ q2——现浇板底模、及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶ q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸ q5——新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺ q7——支架自重，经计算支架自重的计算值为1.84kPa二、荷载组合支架设计计算荷载组合 ,底模及支架系统计算 :强度计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺刚度检算⑴＋⑵＋⑺三、荷载计算现浇板自重——q1计算半幅现浇板自重，根据图纸工程量计算，则： q1 ＝94.1m³（半幅砼体积）×2459kg（砼每立方米质量）+27081kg（半幅钢筋质量）=258.5T四、结构检算1、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇现浇板支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为φ48×3.5mm）。

碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构。

①、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗扣式构件设计荷载）。

0#块托架预压计算书及施工方案1、工程概况京沪高速铁路徐州至上海段淮河特大桥跨新汴河q24#-q27#为40m+56m+40m 三跨连续梁，采用挂篮悬浇施工。

该梁体墩顶0#块长度为9m，墩上等截面部分梁高为4.35m，悬臂端面梁高为3.991m;梁体顶板、腹板厚度分别为0.4m、0.8m,底板厚度自悬臂根部至断面由0.8m变为0.74m。

0#块墩身以外部分采用托架施工，即在墩身上预埋托架，再在托架上安装横梁和纵梁。

托架施工完毕后，为确保安全，必须对托架进行预压。

2、荷载计算2.1、翼缘板重：q翼：[(0.256+0.3) ×0.55÷2+（0.3+0.65）×2.1÷2]×2×2.65×1.2=73.165kN/m2.2、顶板重：2.2.1、端截面：0.4×（6.7-0.8-0.8）×26.5×1.2=64.872kN/m2.2.2、中隔板截面：0.4×（6.7-0.8-0.8）×26.5×1.2=64.872kN/m2.3、腹板重：2.3.1、端截面：（0.8×3.991+0.3×0.9÷2+0.3×0.6÷2）×2×26.5×1.2=217.372kN/m2.3.2、中隔板截面：（0.8×4.35+0.3×0.9÷2+0.3×0.6÷2）×2×26.5×1.2=235.638kN/m2.4、底板重：2.4.1、端截面：0.74×（6.7-0.8-0.8）×26.5×1.2=120kN/m2.4.2、中隔板截面：0.8×（6.7-0.8-0.8）×26.5×1.2=129.744kN/m2.5、模板重内外模板按100kN考虑模板重：100/3.25×12=36.923kN/m2.6、行人重行人及砼冲击按5kN/m2考虑行人重：5×12×1.4=84kN/m3、纵向承重梁计算纵向分配梁主要在腹板下部用10根I20b工字钢。

钢管贝雷梁支架预压计算书1工程概况杭黄铁路站前Ⅶ标区间桥32m简支梁截面中心处梁高2.65m,梁宽12.2m,横桥向支座中心距为 4.4m,梁底宽度为 5.3m，腹板为倾斜式，腹板厚为100cm～45cm，底板厚度60cm～28cm,顶板厚53.5cm～28.5cm，为后张预应力简支箱梁。

2支架预压计算根据箱梁断面形式及预压时的具体情况，混凝土恒载计算分三个断面进行计算：第1断面为普通节段，两端距梁端3.6m；第2断面为距梁端1.1米至3.6米之内，第3断面为墩顶处，梁端1.1米内。

a.跨中截面(长度17.4m)Ⅱ区Ⅲ区Ⅱ区Ⅰ区Ⅲ区196,2130,2283,6196,2130,2283,61220图1 跨中截面注：图中尺寸标注以cm计Ⅰ区为翼缘板的面积: A1＝1.203ｍ２Ⅱ区为斜腹板的面积:A2＝1.762ｍ２Ⅲ区为顶、底板的面积：A3＝1.095ｍ２箱梁普通节段的横断面总面积为：（Ａ1＋Ａ2＋Ａ3）×２＝8.12ｍ２预压时考虑到内模未安装，在断面计算重量的基础上将内模重量计入进行，内模合计重30t，计算时单侧Ⅱ、Ⅲ区各计7.5t，荷载为7.5×10×1.2=90KN，每延米单侧Ⅱ、Ⅲ区内模荷载为90/32.6=2.76KN。

b．除墩顶外的变截面（按照平均截面计算，长度2.5m）Ⅱ区Ⅰ区Ⅲ区Ⅱ区Ⅰ区Ⅲ区212,86113,54283,6212,86113,54283,61220图2 变截面注：图中尺寸标注以cm计Ⅰ区为翼缘板的面积：A1＝1.203ｍ２Ⅱ区为斜腹板的面积：A2＝2.080ｍ２Ⅲ区为顶、底板的面积：A3＝1.789ｍ２箱梁变截面最不利荷载节段的横断面总面积为：（A1＋A2＋A3）×２＝10.144ｍ２纵长１ｍ，考虑内模荷载2.76KN。

c．墩顶截面（长度1.1m）1Ⅱ区Ⅰ区Ⅲ区Ⅱ区Ⅰ区Ⅲ区212,86113,54283,6212,86113,54283,61220图3 墩顶截面注：图中尺寸标注以cm计Ⅰ区为翼缘板的面积：A1＝1.203ｍ２Ⅱ区为斜腹板的面积：A2＝2.888ｍ２Ⅲ区为顶、底板的面积：A3＝2.157ｍ２箱梁变截面最不利荷载节段的横断面总面积为：（A1＋A2＋A3）×２＝12.496ｍ２纵长１ｍ，考虑内模荷载2.76KN。