气缸的安装
为了保证气缸合适地安装，制造者常常提供符合需要的安装件以供选择，包括铰接式安装能产生摆动运动。
浮动接头
调节不可避免的气缸活塞杆运动方向和设备的连接轴之间的“不同轴性”，就需要用浮动接头安装到活塞杆的头部。
4.机械传动系统设计
本方案的机械设计中重在气缸的设计，气缸1的作用是实现物料的横向移动，气缸2的作用是实现物料纵向的提升及物品的释放。对气缸结构的要求一是重量尽量轻，以达到动作灵活、运动速度高、节约材料和动力，同时减少运动的冲击，二是要有足够的刚度以保证运动精度和定位精度
气缸的设计流程图如图3所示
图3 气缸设计流程图
气缸按供油方向分，可分为单作用缸和双作用缸。单作用缸只是往缸的一侧输入高压油，靠其它外力使活塞反向回程。双作用缸则分别向缸的两侧输入压力油，活塞的正反向运动均靠液压力完成。由于单作用液压缸仅向单向运动，有外力使活塞反向运动，而双作用单活塞气缸在压缩空气的驱动下可以像两个方向运
动但两个方向的输出力不同，所以该方案采用双作用单活塞缸。
设计及计算结果4.1纵向气缸的设计计算与校核:
由设计任务可以知道，要驱动的负载大小位100Kg，考虑到气缸未
加载时实际所能输出的力，受气缸活塞和缸筒之间的摩擦、活塞杆与前
气缸之间的摩擦力的影响，并考虑到机械爪的质量。在研究气缸性能和
确定气缸缸径时，常用到负载率β：
由《液压与气压传动技术》表11-1：
运动速度v=3m/min=50mm/s，取β=0.60，所以实际液压缸的负载大
小为：F=F
/β=1633.3N
4.1.1气缸内径的确定
D=1.27=1.27 =66.26mm
F=
1633.3
N
F—气缸的输出拉力 N；
P —气缸的工作压力P
a
按照GB/T2348-1993标准进行圆整，取D=80 mm
气缸缸径尺寸系列
8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 （90）
10
（110）
12
5 （140）
16
（180）
20
（220）
25
32
40
50
630
4.1.2活塞杆直径的确定
由d=0.3D 估取活塞杆直径 d=25 mm
4.1.3缸筒长度的确定
缸筒长度S=L+B+30
L为活塞行程；B为活塞厚度
活塞厚度B=(0.6 1.0)D= 0.780=56mm
由于气缸的行程L=800mm ,所以S=L+B+30=886 mm
导向套滑动面长度A:
一般导向套滑动面长度A，在D<80mm时，可取A=(0.6 1.0)D；在D>80mm时, 可取A=(0.6 1.0)d。
所以A=25mm D=80 mm d=25 mm
S=886 mm
最小导向长度H：
根据经验，当气缸的最大行程为L，缸筒直径为D，最小导向长度为：H
代入数据即最小导向长度H + =80 mm
活塞杆的长度l=L+B+A+80=800+56+25+40=961 mm
4.1.4气缸筒的壁厚的确定
由《液压气动技术手册》可查气缸筒的壁厚可根据薄避筒计算公式进行计算：
式中
—缸筒壁厚（m）；
D—缸筒内径（m）；
P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）；
—缸筒材料的许用应力（MPa）；
实际缸筒壁厚的取值：对于一般用途气缸约取计算值的7倍；重型气缸约取计算值的20倍，再圆整到标准管材尺码。
参考《液压与气压传动》缸筒壁厚强度计算及校核
,我们的缸体的材料选择45钢，=600 MPa ，
==120 MPa
n为安全系数一般取 n=5；缸筒材料的抗拉强度(Pa) A=25mm
l= 961 mm
P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）。当工作压力p≤16 MPa时，P=1.5p；当工作压力p＞16 MPa时，P=1.25p
由此可知工作压力0.6 MPa小于16 MPa，P=1.5p=1.5×0.6=0.9 MPa
==0.3mm
参照下表气缸筒的壁厚圆整取 = 7 mm
4.1.5气缸耗气量的计算
Q = =
=
=1.85/s
4.1.6气缸进排气口直径d
= 7 mm
Q=1.85/s
d
=15 mm
v—空气流经进排气口的速度，可取v=1015）选取v = 12 m/s
= 2
由公式 d
= 14.014 mm
代入数据得 d
所以取气缸排气口直径为15 mm
Q——工作压力下输入气缸的空气流量（）
V----空气流经进排气口的速度，可取v=1025）
4.1.7活塞杆的校核
由于所选活塞杆的长度L10d，所以不但要校核强度校核，还要进行稳定性校核。综合考虑活塞杆的材料选择45钢。
参考《机械设计手册单行本》
由《液压气动技术手册》
稳定性校核：
≤
由公式 F
P0
—活塞杆承受的最大轴向压力（N）；
式中 F
P0
F
=1633N
P0
—纵向弯曲极限力（N）；
F
K
—稳定性安全系数，一般取1.54。综合考虑选取2 n
K
K—活塞杆横截面回转半径，对于实心杆K=d/4
代入数据 K =25/4=6.25mm
由于细长杆比≥ 85即 F
=
K
实心圆杆： J =
式中 L—气缸的安装长度；
m—末端系数；选择固定—自由 m = 1/4
；
E—材料弹性模量，钢材 E = 2.1 1011 P
a
J—活塞杆横截面惯性矩（m4）；
d—活塞杆的直径（m）；
L—气缸的安装长度为活塞杆的长度为961mm
代入数据得 F
K
=2.685 N
因为 = 1.34 F
P0
所以活塞杆的稳定性满足条件；
强度校核：
由公式 d ≥
，n为安全系数一般取 n=5；缸筒材料的抗拉强度(Pa)
45钢的抗拉强度，=600 MPa ，= = 120 MP
a
则 = 4.16 mm ＜ d ，所以强度满足要求；综上所述：活塞杆的稳定性和强度满足要求。F=347. 17N
4.2横向气缸的设计计算与校核:
如按原方案横向气缸活塞杆需承受很大的径向力，对活塞杆的强度
要求很高，耗费原材料，且寿命减短，极为不合理。故在纵向气缸上端铰接一工型导轨，以分担横向气缸的径向力，使整个系统简约合理。
这样横向气缸的工作载荷主要是纵向气缸和导轨的摩擦力，取摩擦系数 = 0.17。
估算纵向气缸的重量=7.9=12.30 Kg 活塞杆的重量 = 7.9l=3.72 Kg
活塞及缸盖重量=9 Kg
所以横行气缸的总载荷为:F
总
=(12.3+3.72+9+100)= 208.3 N
F= ==347.17N
4.2.1气缸内径的确定D=32mm d=10mm
S=843m m
分汽缸按锅炉和压力容器标准比较
一、金属材料基础知识 钢材的分类 什么叫钢？什么叫铁？ 1、含碳量低于2%的叫钢，含碳量高于2%的叫铁。 1.1钢板 ；＞4～25mm之间的中钢板；25mm以上的厚度的称为厚钢板。 ；锅炉压力容器用钢；花纹钢板；镀锌薄钢板，镀锡薄钢板；矽钢片。 锅炉用钢与其他用钢有什么区别？ 锅炉专用钢材对硫、磷等有害元素控制比原钢种更严格，对钢材表面质量和内部缺陷也有一定的要求。这类钢对化学成分有严格的控制，机械性能也必须保证，特别是对冲击韧性的要求。 例 20和20g两种材料之间区别，化学成分大致相当，在机械性能方面，强度和塑性指标相当，20g的常温冲击和时效冲击值有较严要求，而20对冲击值（ak）没有要求。锅炉钢板比容器钢板要求仍高，要加应变时效值ak。 ；镇静钢；半镇静钢。 什么叫沸腾钢？什么叫镇静钢？ 冶炼时因脱氧不完全，钢液中有相当数量的FeO，浇注于凝固时，碳和FeO 反应，不断析出CO，引起钢液沸腾，故称沸腾钢。这种钢的成材率高，成本低，但钢锭内有小气泡，偏析严重，不允许用于锅炉和重要的压力容器。 镇静钢是钢液浇注前用锰铁、硅铁、和铝进行充分的脱氧，凝固时没有CO 析出，比较平静所以叫做镇静钢。它得到均匀、致密的钢锭，其质量好，但成本高。 ；低碳钢C含量≤0.25%；中碳钢C含量＞0.25～0.60%；高碳钢C含量＞0.60%）和合金钢（低合金合金元素总含量≤5%；中合金钢合金元素总含量＞5～10%；高合金钢合金元素总含量＞10%。 1.2钢管 1.2.1 钢管按制造方法分：无缝钢管和焊缝管（焊接钢管）。 1.2.2 钢管按生产方法分：热轧管；冷轧管；冷拔管和挤压管。 ；地质管；石油管。 ；低合金结构钢管；优质碳素结构钢管；合金结构钢管；不锈钢钢管。 1.3圆钢 φ5.5～12mm的小圆钢称为线材，生产中又常将圆钢称为棒材。
第二节气缸套的检修 目前，船用大型低速二冲程柴油机主要采用长冲程或超长冲程直流扫气的换气形式，其气缸套较长(S/D=2.5-4.2，S为冲程，D为缸径)，中下部有一圈气口；老式弯流扫气的气缸套下部有两排气口。四冲程柴油机简形气缸套结恼简单，有干式、湿式之分。 气缸套是柴油机重要而又易于损坏的零件。气缸套上部内表面是燃烧窒的组成部分，直接受到燃气的高温、高压和腐蚀作用，与活塞组件的相对运动使其承受侧推力和强烈地摩擦，气缸套外圆表面与气缸体内壁组成冷却水腔，受到穴蚀和电化学腐蚀作用。 常见的气缸套损坏形式有:内圆表面的磨损、腐蚀、裂纹和拉缸;外圆表面的穴蚀和裂纹。 根据中国船级社对营运船舶保持船级的特别检验要求，对船舶主、副柴油机气缸套进行打开检验;柴油机说明书维修保养大纲要求8000h对气缸套进行一次检修，此外每当吊缸时均应检测气缸套的损坏情况。 一、气缸套磨损检修 新造气缸套内孔具有一定的尺寸精度、几何形状精度和粗糙度等级。一般几何形状的加工误差，如圆度误差和圆柱度误差应在0.015-0.045mm以内，粗糙
度在Ra0.4-Ral.6μm之内。气缸套安装到气缸体上后几何形状误差增大，圆度误差和圆柱度误差应控制在0.05mm以内。柴油机运转时，活塞运动部件在缸套内作往复运动使缸套内圆表面产生不均匀磨损，壁厚减薄，圆度误差和圆柱度误差大大增加。通常，当缸套磨损最超过(0.4%-0.8%)D(D为缸径)时，燃烧窒就失去密封性。所以，气缸套过度磨损会使其工作性能变坏，柴油机功率下降和导致其他零件的损坏。 轮机员应该依照说明书的要求和柴油机的运转情况对气缸套磨损进行检测，掌握和控制气缸套磨损状况，防止发生过度磨损。气缸套内孔磨损标准如表8-2所示。 CB/T 3503-93 表8-2 气缸套内孔磨损极限（mm）
第三章零件设计------活塞、连杆、汽缸组件 本章是设计活塞、连杆与汽缸的三维模型。进一步熟悉绘制草图、拉伸成形、旋转成形、拉伸切除、旋转切除、钻孔、倒（圆）角等命令，同时增添混成、特征的阵列等命令。读者在使用过程中注意将各种命令穿插应用。领会各个命令的用法。 3.1 Loft(混成)特征 混成实体特征不仅应用非常广泛，而且其生成方法也非常丰富、灵活多变。Loft(混成)特征分为两种：Loft(混成实体)和Removed Loft (混成切除)。它们形成的方式是一样的。主要区别在于：Loft(混成实体)是增料特征，Removed Loft (混成切除)是减料特征。 3.1.1. Loft(混成实体) 混成实体指的是利用两个或两个以上的截面（或者说是轮廓），以逐渐变形的方式生成实体。也可以加入曲线或折线作为导引线，使用导引线可以更好的控制外形轮廓之间的过渡。 操作过程举例如下： 1.在窗口中建立三个平行平面，绘制三个截面 左键单击左边模型树中的xy plane平面，单击工具栏中的Plane （平面） 图标，弹出对话框，提供创建平面的参数的设定。在Plane type 一栏中选 择 Offset from plane (偏移平面)；在Offset 一栏中输入20 mm ；预览生成的平面，如图3.1所示。 图3.1 同样再以刚才生成的平面作为参考面，再生成一个偏移10 mm的新平面，预览生成的平面，如图3.2所示。 图3.2 左键单击左边模型树中的xy plane 参考平面，再单击一下右边工具栏中的
sketch（草图设计）图标，进入草图绘制模式。 单击工具栏中的Ellipse（椭圆）图标，绘制一个椭圆，圆心在原点。左 键单击工具栏中Auto Constraint (自动标注尺寸)图标，标注椭圆的尺寸，如图3.3所示。 绘制完草图之后，单击工具栏中的退出工作台图标，进入零件实体设计模式。 图3.3 同样，利用草图中的圆功能在新建的平面1和平面2上分别绘制直径为6和直径为15的圆，如图3.4所示，如图3.5所示。 图3.4 图3.5 2.以渐进曲线混成实体 左键单击Loft(混成实体)图标，弹出对话框，提供混成参数的设定。 在第一栏中分别选择上述绘制的三个草图，作为混成的截面，混成的图形预览如图3.6所示。
神威气动https://www.doczj.com/doc/7a117712.html, 文档标题：气缸设计手册 气缸设计手册的介绍： 引导活塞在缸内进行直线往复运动的圆筒形金属机件。空气在发动机气缸中通过膨胀将热能转化为机械能；气体在压缩机气缸中接受活塞压缩而提高压力。涡轮机、旋转活塞式发动机等的壳体通常也称“气缸”。气缸的应用领域：印刷（张力控制）、半导体（点焊机、芯片研磨）、自动化控制、机器人等等。 二、气缸种类： ①单作用气缸：仅一端有活塞杆，从活塞一侧供气聚能产生气压，气压推动活塞产生推力伸出，靠弹簧或自重返回。 ②双作用气缸：从活塞两侧交替供气，在一个或两个方向输出力。 ③膜片式气缸：用膜片代替活塞，只在一个方向输出力，用弹簧复位。它的密封性能好，但行程短。 ④冲击气缸：这是一种新型元件。它把压缩气体的压力能转换为活塞高速（10～20米/秒） 运动的动能，借以做功。 ⑤无杆气缸：没有活塞杆的气缸的总称。有磁性气缸，缆索气缸两大类。 做往复摆动的气缸称摆动气缸，由叶片将内腔分隔为二，向两腔交替供气，输出轴做摆动运动，摆动角小于280°。此外，还有回转气缸、气液阻尼缸和步进气缸等。 三、气缸结构： 气缸是由缸筒、端盖、活塞、活塞杆和密封件等组成，其内部结构如图所示： 2：端盖 端盖上设有进排气通口，有的还在端盖内设有缓冲机构。杆侧端盖上设有密封圈和防尘圈，以防止从活塞杆处向外漏气和防止外部灰尘混入缸内。杆侧端盖上设有导向套，以提高气缸的导向精度，承受活塞杆上少量的横向负载，减小活塞杆伸出时的下弯量，延长气缸使用寿命。导向套通常使用烧结含油合金、前倾铜铸件。端盖过去常用可锻铸铁，为减轻重量并防锈，常使用铝合金压铸，微型缸有使用黄铜材料的。 3：活塞 活塞是气缸中的受压力零件。为防止活塞左右两腔相互窜气，设有活塞密封圈。活塞上的耐磨环可提高气缸的导向性，减少活塞密封圈的磨耗，减少摩擦阻力。耐磨环长使用聚氨酯、聚四氟乙烯、夹布合成树脂等材料。活塞的宽度由密封圈尺寸和必要的滑动部分长度来决定。滑动部分太短，易引起早期磨损和卡死。活塞的材质常用铝合金和铸铁，小型缸的活塞有黄
气缸的耗气量可以分成最大耗气量和平均耗气量。 最大耗气量是气缸以最大速度运动时所需要的空气浏览，可以表示成： qr=0.0462D^2*um(P+0.102) 例如缸径D为10cm，最大速度为300mm/s，使用压力为0.6Mpa，则 气缸的最大耗气量qr=0.046*10^2*300*(0.6+0.102)=968.76(L/min)，因此选用cv值为1.0或有效截面积为18mm左右的电磁阀即可满足流量要求。 若气缸的使用压力为0.5Mpa，最大速度为200mm/s，则气缸的最大耗气量为qr=553.84。 如果缸径D为50cm，最大速度为300mm/s，使用压力为0.6Mpa，则气缸的最大耗气量为qr=242.19，因此选用cv值选用0.3左右的即可。 平均耗气量是气缸在气动系统的一个工作循环周期内所消耗的空气流量。可以表示成： qca=0.00157（D^2*L+d^2*ld）N(p+0.102) 上式中， qca：气缸的平均耗气量，L/min(ANR)； N：气缸的工作频率，即每分钟内气缸的往复周数，一个往复为一周，周/min； L：气缸的行程，cm； d：换向阀与气缸之间的配管的内径；cm ld：配管的长度，cm。 例如，缸径D为100mm（10cm）、行程L为100mm（10cm）的气缸，动作频率N为60周/min，d=10mm（1cm），ld=60mm（6cm）， qca=0.00157（D^2*L+d^2*ld） N(p+0.102)=0.00157*(10^2*10+1^2*6))*60*(0.6+0.102)=66.5251704L/min(ANR). 平均耗气量用于选用空压机、计算运转成本。最大耗气量用于选定空气处理原件、控制阀及配管尺寸等。最大耗气量与平均耗气量之差用于选定气罐的容积。
4.1纵向气缸的设计计算与校核: 由设计任务可以知道，要驱动的负载大小位140N，考虑到气缸未加载时实际所能输出的力，受气缸活塞和缸筒之间的摩擦、活塞杆与前气缸之间的摩擦力的影响，并考虑到机械爪的质量。在研究气缸性能和确定气缸缸径时，常用到负载率β： 由《液压与气压传动技术》表11-1： /β=200N 运动速度v=30mm/s，取β=0.7，所以实际液压缸的负载大小为：F=F D=1.27= =66.26mm F—气缸的输出拉力 N； P —气缸的工作压力P a 按照GB/T2348-1993标准进行圆整，取D=20 mm 气缸缸径尺寸系列
8 10 12 16 20 25 32 40 50 63 80 （90）100 （110）125 （140）160 （180）200 （220）250 320 400 500 630 由d=0.3D 估取活塞杆直径 d=8mm 缸筒长度S=L+B+30 L为活塞行程；B为活塞厚度 活塞厚度B=(0.6 1.0)D= 0.720=14mm 由于气缸的行程L=50mm ,所以S=L+B+30=886 mm 导向套滑动面长度A: 一般导向套滑动面长度A，在D<80mm时，可取A=(0.6 1.0)D；在D>80mm 时, 可取A=(0.6 1.0)d。 所以A=25mm 最小导向长度H： 根据经验，当气缸的最大行程为L，缸筒直径为D，最小导向长度为：H
代入数据即最小导向长度H + =80 mm 活塞杆的长度l=L+B+A+80=800+56+25+40=961 mm 由《液压气动技术手册》可查气缸筒的壁厚可根据薄避筒计算公式进行计算： 式中 —缸筒壁厚（m）； D—缸筒内径（m）； P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）； —缸筒材料的许用应力（MPa）； 实际缸筒壁厚的取值：对于一般用途气缸约取计算值的7倍；重型气缸约取计算值的20倍，再圆整到标准管材尺码。 参考《液压与气压传动》缸筒壁厚强度计算及校核 ,我们的缸体的材料选择45钢，=600 MPa， ==120 MPa n为安全系数一般取 n=5；缸筒材料的抗拉强度(Pa) P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）。当工作压力p≤16 MPa时，P=1.5p；当工作压力p＞16 MPa时，P=1.25p 由此可知工作压力0.6 MPa小于16 MPa，P=1.5p=1.5×0.6=0.9 MPa ==0.3mm
气缸套掉台的原因及对策 内燃机在使用过程中,由于合金铸铁气缸套的支承肩退刀槽处断裂而造成重大事故,轻者可使机器停止运转,重新进行维修,重者可使机器的机体、曲轴、连杆、活塞、凸轮轴等报废，造成重大经济损失。造成这种事故的原因是多方面的，但主要有以下几方面的原因：一是气缸套材质强度方面的原因，二是气缸套机加工和机体加工方面的原因，三是安装配合间隙方面的原因，四是使用方面的原因。 一、气缸套材质强度方面的原因 制造气缸套的材料大多是在一般灰铸铁的基础上加部分合金元素而成，一般可达到HT200或HT25O的要求，但有时由于材料的熔炼温度偏底，合金元素配比不合理，孕育、浇铸速度、冷却速度、时间等严重偏离工艺要求时，可造成基体晶粒粗大，铸铁中的石墨粗大、超长，或产生过冷石墨、硬质相严重偏析聚集，严重枝晶等，均可造成材料的抗拉强度降低，而满足不了内燃机的使用要求，而造成断裂、形成重大事故。 二、气缸套和机体加工误差方面的原因 1、气缸套支承肩下端面退刀槽底处过渡圆弧R加工的过小或没有，可造成应力集中。由于湿式气缸套在内燃机中是间隙配合，内燃机工作时，活塞作用于气缸套一交变力，交变力可使气缸套下部产生振动，由于气缸套的支承肩已被气缸套压紧在机体中，气缸套的振动在退刀槽处产生交变应力，随着内燃机转速的提高，交变力频率的提高和工作时间的增长，退刀槽处便产生疲劳，当达到材料的疲劳强度极限后，便出现裂纹，并逐渐扩大，直至断裂。 2、气缸套支承肩下端面相对配合处外圆中心线的位置误差及湿式缸套上下腰带外圆中心线的同轴度误差而引起的断裂。气缸套在机加工成成品后，由于加工工艺，机床精度，工装精度，刀具、工件在前工序加工出下工序的定位尺寸和形状误差的大小等原因，都可出现位置度和形状误差。有这些较大误差的气缸套装入机体后，在气缸套压紧力作用下，气缸套的支承肩处都存在着压紧力与反作用力，反作用力与压紧力之间有力矩，由于力矩的存在，这就在气缸套的支承肩退刀槽处产生了极大的内应力，（有的缸套在装配后就因此产生了裂纹）在使用后，由于缸套振动产生的疲劳等原因，而逐渐产生裂纹，而断裂。 3、气缸套支承肩下端面外圆倒角过小及退刀槽处圆弧R过大与机体装配造成的干涉。气缸套支承肩下端面外圆处倒角加工的过小时，与机体相应配合处圆弧R加工的过大时装配，便出现装
PROE设计综合训练<气缸设计说明书> 院系：材料科学与工程学院 专业班级：材型 1101 姓名：温雪 学号： 20111402129 指导老师：刘彬彬
一、设计思路 （1）金属垫片 （2）弹簧垫片 （3）螺母 （4）螺柱
（5）气缸盖 （6）气缸壳
二、设计步骤 零件一 金属垫片 步骤1建立新文件 （1）单击菜单[文件]→[新建]命令，选择“新建”类型，在名称栏中输入新建文件名称：“jinshudianpian ” 在菜单工具栏中单击“新建”按钮，在弹出的“新建”对话框中选择“零件”单选按钮。输入文件名“jinshudianpian ”，去掉“使用
缺省模板”的对勾，单击，在弹出的新建文件夹选项对话框中选择公制模板mmns_part_solid。 （2）单击确定按扭，进入零件设计工作环境。 步骤2 拉伸 （1）单击拉伸按钮，在“拉伸”界面上选择“实体”，以指定生成的拉伸实体，单击放置按钮，打开上滑板面板。单击上滑面板中的定义按钮，系统弹出草绘对话框并提示用户选择草绘平面，选择FRONT基准面作为草绘平面，接受系统默认的参照方向，单击“草绘”按钮，进入草绘。 （2）单击“圆形”按钮，绘制两个同心圆，并分别修改尺寸为420.00和240.00，如图1-1,。修改完成后单击草绘器工具栏中的按钮退出草绘模式。 （3）在拉伸界面的“深度”对话框设置拉伸深高度为2.00，单击界面按钮或鼠标中键完成拉伸特征的创建，如图1-2。 图1-1 图1-2 步骤3 阵列/拉伸
（1）单击拉伸按钮，在“拉伸”界面上选择“实体”，以指定生成的拉伸实体，单击放置按钮，打开上滑板面板。单击上滑面板中的定义按钮，系统弹出草绘对话框并提示用户选择草绘平面，选择FRONT基准面作为草绘平面，接受系统默认的参照方向，单击“草绘”按钮，进入草绘。 （2）单击“圆形”按钮，绘制一个圆，修改尺寸为30，如图1-3,。修改完成后单击草绘器工具栏中的按钮退出草绘模式。 （3）在拉伸界面的“深度”对话框设置拉伸深高度为148.49，单击界面按钮或鼠标中键完成拉伸特征的创建。 图1-3 图1-5 （4）单击阵列按钮，选取中心轴，修改相关数据如图1-4，单击单击界面按钮完成特征创建，如图1-5。 图1-4
普通钢制蒸汽分汽缸的快速设计与实例 文章简述了蒸汽分汽缸的结构与用途，并进行了分汽缸的快速设计，通过实例设计计算，确定了分汽缸最基本的外形尺寸大小及用钢厚度，从而保证用缸的合理性与安全性。 标签：蒸汽分汽缸；快速设计；实例 1 概述 蒸汽，由于其具有热焓值大、效率高等诸多优点，在工业及民用换热系统中被广泛作为热媒使用[1]。分汽缸，作为蒸汽换热设备系统中的汽体缓冲及用汽的集中管理设备，被广泛使用[2]。分汽缸的主要作用主要有：（1）缓冲蒸汽。由于供汽设备压力不稳，故需分汽缸储汽，并调节气体压力。（2）分流汽体。通过分汽缸可使压力均衡地分出多路支管，供汽给不同用汽设备。（3）滤除杂质。由于蒸汽在管道输送过程中难免掺杂进一些固体颗粒。（4）汽水分离[3]。 分汽缸属于压力容器范畴。本体结构一般包括：筒体、封头、上排孔管接头（输汽管、压力表管）以及下孔管接头（疏水）。在用户选择成套锅炉后，对用汽点在两个以上的锅炉房都应设置蒸汽分配缸，便于用汽的管理和避免在蒸汽母管上开孔。由于不同用户需求不同，因此分汽缸很难做为通用设备类的定型产品。文章描述对分汽缸的简单设计计算及实际实例设计。 2 分汽缸各参数的确定 2.1 缸筒体直径的确定 除用户提出要求外，亦可通过热力计算根据介质流速来确定筒体直径，其方法如下： 式中：Q-介质的容积流量，m3/h；G-介质的重量流量，即产（用）汽量，t/h；ν-介质的比容，m3/kg（查饱和蒸汽表）；ω-介质的流速，m/s（根据经验可取ω=2～8m/s较为合适）；D-筒体的内径，mm。 在确定筒体直径时，必须考虑锅炉主蒸汽管管径（d）大小对分气缸筒体强度的影响。筒体上最大孔径d应≤D/2。 2.2 缸长度的确定 分汽缸筒体两孔之间的中心称为节距，用l表示，节距（见图1）应满足：（1）两孔间接管法兰、阀门仪表等操作的最小距离；（2）开孔不需另行补强以及端部孔对筒体边缘焊接及截面形状影响的最小距离。因此：
纵向气缸的设计计算与校核: 由设计任务可以知道，要驱动的负载大小位140N，考虑到气缸未加载时实际所能输出的力，受气缸活塞和缸筒之间的摩擦、活塞杆与前气缸之间的摩擦力的影响，并考虑到机械爪的质量。在研究气缸性能和确定气缸缸径时，常用到负载率β： 由《液压与气压传动技术》表11-1： 运动速度v=30mm/s，取β=，所以实际液压缸的负载大小为：F=F /β=200N 4.1.1气缸内径的确定 D== =66.26mm F—气缸的输出拉力 N； P —气缸的工作压力P a 按照GB/T2348-1993标准进行圆整，取D=20 mm 气缸缸径尺寸系列 810121620253240506380（90）100（110）125（140）160（180）200（220）250320400500630 4.1.2活塞杆直径的确定 由d= 估取活塞杆直径 d=8mm 4.1.3缸筒长度的确定 缸筒长度S=L+B+30
L为活塞行程；B为活塞厚度 活塞厚度B==14mm 由于气缸的行程L=50mm ,所以S=L+B+30=886 mm 导向套滑动面长度A: 一般导向套滑动面长度A，在D<80mm时，可取A=；在D>80mm时, 可取A=。 所以A=25mm 最小导向长度H： 根据经验，当气缸的最大行程为L，缸筒直径为D，最小导向长度为：H 代入数据即最小导向长度H + =80 mm 活塞杆的长度l=L+B+A+80=800+56+25+40=961 mm 4.1.4气缸筒的壁厚的确定 由《液压气动技术手册》可查气缸筒的壁厚可根据薄避筒计算公式进行计算： 式中 —缸筒壁厚（m）； D—缸筒内径（m）； P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）； —缸筒材料的许用应力（MPa）； 实际缸筒壁厚的取值：对于一般用途气缸约取计算值的7倍；重型气缸约取计算值的20倍，再圆整到标准管材尺码。 参考《液压与气压传动》缸筒壁厚强度计算及校核 ,我们的缸体的材料选择45钢，=600 MPa， ==120 MPa
热学计算题练习——气缸类问题 1.如图所示，导热的圆柱形汽缸固定在水平桌面上，横截面积为S、质量为的活塞封闭着一定质量的气 体可视为理想气体，活塞与汽缸间无摩擦且不漏气总质量为的砝码盘含砝码通过左侧竖直的细绳与活塞相连当环境温度为T时，活塞离缸底的高度为现环境温度度发生变化，当活塞再次平衡时活塞离缸底的高度为，求： 2.现环境温度变为多少？ 3.保持中的环境温度不变，在砝码盘中添加质量为的砝码时，活塞 返回到高度为h处，求大气压强． 4.如图所示，透热的气缸内封有一定质量的理想气体，缸体质量，活塞质量，活塞面 积活塞与气缸壁无摩擦且不漏气此时，缸内气体的温度为， 活塞正位于气缸正中，整个装置都静止已知大气压恒为，
重力加速度为求： 缸内气体的压强； 缸内气体的温度升高到多少时，活塞恰好会静止在气缸缸口AB处 5.如图所示，质量为，长为，底面积为的薄壁气缸放在水平面上，气缸与水 平面间的动摩擦因数为气缸内有一个质量为的活塞，活塞与墙壁之间连接一个劲度系数为的轻弹簧当气缸内气体可视为理想气体的温度为，压强为时，活塞恰好位于气缸的中央位置，且轻弹簧处于原 长状态已知大气压强为，重力加速度为， 气缸与水平面间的最大静摩擦力等于滑动摩擦力，汽缸内壁光滑，气
缸和活塞气密性良好且绝热，不计活塞的厚度，现用电热丝对气缸内气体缓慢加热．气缸内温度多大时，气缸开始滑动？ 气缸呢温度多大时，活塞滑到气缸最右端 6.如图所示，一水平旋转的薄壁汽缸，由横截面积不同的两个圆筒连接而成，质量均为的活塞 A、B用一长度为、质量不计的轻细杆连接成整体，它们可以在筒内无摩擦地左右滑动且不漏 气活塞A、B的面积分别为和，汽缸内A 和B之间封闭有一定质量的理想气体，A的左边及B的右边都是大 气，大气压强始终保持为当汽缸内气体的温度 为时，活塞处于图示位置平衡问： 7.此时汽缸内理想气体的压强多大？ 8.当汽缸内气体的温度从T缓慢降至T时，活塞A、B向哪边移动移动的位移多大
前言 缸套就是气缸套的简称，它镶在缸体的缸筒内，与活塞和缸盖共同组成燃烧室。缸套的分类依据背面是否接触冷却水进行分类。干式缸套背面不与冷却水接触，反之则为湿试缸套。干式缸套壁厚较薄，一般厚度为4毫米，而湿式缸套厚壁稍微大一点，在5至8毫米范围。干式缸套相对来说结构较为简单，加工方便，但是与缸体是过盈配合，拆卸不方便。湿式的缸套背面接触冷却水，散热好，拆卸也容易，但是刚度、强度都不如干式缸套，容易漏水。湿式缸套多应用在柴油机。缸套主要起气体密封，传递燃烧热量，形成滑动面等作用。是一个运动频繁技术要求高的运动部件，对外圆和内圆精度、同轴度、耐磨性等要求严格。这次设计使我们能够综合机械制造学中的理论基础，并综合生产学习中学到的实践知识，独立的分析和解决工艺问题，初步具备设计一个中等复杂程度零件的工艺规程的能力，也是熟悉和运用有关手册、图表等技术资料及编写技术文件等基本技能的一次实践，同时也为毕业设计和未来从事的工作打下良好的基础。
第一章零件的分析 1.1 设计前的准备工作 1.1.1 明确工件的年生产纲领 缸套就是气缸套的简称，它镶在缸体的缸筒内，与活塞和缸盖共同组成燃烧室。缸套主要起气体密封，传递燃烧热量，形成滑动面等作用。是一个运动频繁技术要求高的运动部件，对外圆和内圆精度、同轴度、耐磨性等要求严格。如大批量生产时，一般选择机动、多工件同时加工，自动化程度高的方案，结构也随之复杂，成本也提高较多。 1.1.2 熟悉工件零件图和工序图 零件图给出了工件的尺寸、形状和位置、表面粗糙度等精度的总体要求，工序图则给出了夹具所在工序的零件的工序基准、工序尺寸、已加工表面、待加工表面、以及本工序的定位、夹紧原理方案，这是夹具设计的直接依据。如图下图1-1所示 图1-1 工件零件图
4.1 纵向气缸的设计计算与校核 由设计任务可以知道，要驱动的负载大小位140N，考虑到气缸未加载时实际所能输出的力，受气缸活塞和缸筒之间的摩擦、活塞杆与前气缸之间的摩擦力的影响，并考虑到机械爪的质量。在研究气缸性能和确定气缸缸径时，常用到负载率β： 由《液压与气压传动技术》表11-1 ： 运动速度v=30mm/s，取β=0.7 ，所以实际液压缸的负载大小为：F=F0/ β=200N 4.1.1 气缸内径的确定 D=1.27 =1.27 =66.26mm F—气缸的输出拉力N； P —气缸的工作压力P a 按照GB/T2348-1993 标准进行圆整，取D=20 mm
气缸缸径尺寸系列 4.1.2 活塞杆直径的确定 由d=0.3D 估取活塞杆直径d=8mm 4.1.3 缸筒长度的确定 缸筒长度S=L+B+30 L 为活塞行程；B 为活塞厚度 活塞厚度B=（0.6 1.0）D= 0.7 20=14mm 由于气缸的行程L=50mm ,所以S=L+B+30=886 mm 导向套滑动面长度A: 一般导向套滑动面长度A，在D<80mm时，可取A=（0.6 1.0）D ；在D>80mm 时, 可取A=（0.6 1.0）d 。 所以A=25mm 最小导向长度H： 根据经验，当气缸的最大行程为L，缸筒直径为D，最小导向长度为：代入数据即最小导向长度H + =80 mm 活塞杆的长度l=L+B+A+80=800+56+25+40=961 mm 4.1.4 气缸筒的壁厚的确定
由《液压气动技术手册》可查气缸筒的壁厚可根据薄避筒计算公式进行计算：式中 —缸筒壁厚（m）； D—缸筒内径（m）； P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）； —缸筒材料的许用应力（MPa）； 实际缸筒壁厚的取值：对于一般用途气缸约取计算值的7 倍；重型气缸约取计算值的20 倍，再圆整到标准管材尺码。 参考《液压与气压传动》缸筒壁厚强度计算及校核 , 我们的缸体的材料选择45 钢，=600 MPa，= =120 MPa n 为安全系数一般取n=5 ；缸筒材料的抗拉强度（Pa） P—缸筒承受的最大工作压力（MPa）。当工作压力p≤16 MPa 时，P=1.5p；当工作压力p>16 MPa时，P=1.25p 由此可知工作压力0.6 MPa 小于16 MPa，P=1.5p=1.5×0.6=0.9 MPa = =0.3mm
钢制卧式容器计算单位 计算条件简图 设计压力p 1.77 MPa 设计温度t50 ℃ 筒体材料名称Q345R 封头材料名称Q345R 封头型式椭圆形 筒体内直径 Di 4000 mm 筒体长度L 15400 mm 筒体名义厚度δn 22mm 支座垫板名义厚度δrn mm 筒体厚度附加量C 1.3mm 腐蚀裕量C1 1 mm 筒体焊接接头系数Φ1 封头名义厚度δhn24mm 封头厚度附加量 C h 1.3mm 鞍座材料名称 鞍座宽度 b mm 鞍座包角θ°支座形心至封头切线距离A mm 鞍座高度H mm 地震烈度度
内压圆筒校核 计算单位 计算所依据的标准 GB 150.3-2011 计算条件 筒体简图 计算压力 P c 1.77 MPa 设计温度 t 50.00 ? C 内径 D i 4000.00 mm 材料 Q345R ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ] 185.00 MPa 设计温度许用应力 [σ]t 185.00 MPa 试验温度下屈服点 σs 325.00 MPa 钢板负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 1.00 mm 焊接接头系数 φ 1.00 厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c i t c 2[]σφ- = 19.23 mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 20.70 mm 名义厚度 δn = 22.00 mm 重量 33604.10 Kg 压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验 试验压力值 P T = 1.25P [][] σσt = 2.2125 (或由用户输入) MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 292.50 MPa 试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 214.87 MPa 校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果 合格 压力及应力计算 最大允许工作压力 [P w ]= 2δσφ δe t i e []()D += 1.90489 MPa 设计温度下计算应力 σt = P D c i e e () +δδ2= 171.90 MPa [σ]t φ 185.00 MPa 校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格
设计说明书 题目：气缸套法兰耳零件的工艺规程及钻4-Ф12孔的工装夹具设计 学生： 学号： 专业： 班级： 指导老师：
摘要 本次设计内容涉及了机械制造工艺及机床夹具设计、金属切削机床、公差配合与测量等多方面的知识。 气缸套法兰耳零件的加工工艺规程及其钻4-Φ12孔的夹具设计是包括零件加工的工艺设计、工序设计以及专用夹具的设计三部分。在工艺设计中要首先对零件进行分析，了解零件的工艺再设计出毛坯的结构，并选择好零件的加工基准，设计出零件的工艺路线；接着对零件各个工步的工序进行尺寸计算，关键是决定出各个工序的工艺装备及切削用量；然后进行专用夹具的设计，选择设计出夹具的各个组成部件，如定位元件、夹紧元件、引导元件、夹具体与机床的连接部件以及其它部件；计算出夹具定位时产生的定位误差，分析夹具结构的合理性与不足之处，并在以后设计中注意改进。 关键词：工艺、工序、切削用量、夹紧、定位、误差。
ABSTRCT This design content has involved the machine manufacture craft and the engine bed jig design, the metal-cutting machine tool, the common difference coordination and the survey and so on the various knowledge. The reduction gear box body components technological process and its the processing ￠140 hole jig design is includes the components processing the technological design, the working procedure design as well as the unit clamp design three parts. Must first carry on the analysis in the technological design to the components, understood the components the craft redesigns the semi finished materials the structure, and chooses the good components the processing datum, designs the components the craft route; After that is carrying on the size computation to a components each labor step of working procedure, the key is decides each working procedure the craft equipment and the cutting specifications; Then carries on the unit clamp the design, the choice designs the jig each composition part, like locates the part, clamps the part, guides the part, to clamp concrete and the engine bed connection part as well as other parts; Position error which calculates the jig locates when produces, analyzes the jig structure the rationality and the deficiency, and will design in later pays attention to the improvement. Keywords: The craft, the working procedure, the cutting specifications, clamp, the localization, the error
分汽缸 安装使用说明书
一、主要技术特性 分汽缸的主要技术特性详见竣工图特性表。 二、用途 分汽缸的主要作用：把锅炉运行时产生的蒸汽分配到各路管道中去。 三、注意事项 1、温度：分汽缸运行前应先确保本体金属壁温≥20℃之后才可开始提升压力；开停机时的升降温过程，须注意本体金属平均壁温的升降速率不超过20℃/h。 2、开停机时，压力的加载和泄放应缓慢，避免由于压力变化过大对设备造成应力破坏。 3、因分汽缸在设计时，以轻微腐蚀考虑（≤竣工图中的腐蚀裕量/设计使用年限），如果使用环境年腐蚀率过大时，应作防腐处理，确保设备在推荐寿命内安全运行。 4、在安全阀与分汽缸之间不得加设阀门。 5、在工地上安装时，要将该设备安装牢固，支腿应用螺母紧固于地脚螺栓上或焊接在基础板上。 6、安装应按照设计院的系统图及本公司提供的竣工图，连接各管口及相关仪表、安全附件等。 7、运行蒸汽量如超过分汽缸安全泄放量，使用单位应在其系统中加装压力释放装置。 四、使用管理 1.使用单位负责分汽缸使用的安全管理。符合《固定式压力容器安全技术监察规程》的分汽缸需要办理使用登记证并接受当地检测部门的定期检验。属于《简单压力容器安全技术监察规程》范围的分汽缸不需要办理使用登记。
2.使用单位应逐台建立分汽缸安全管理挡案，对分汽缸进行定期保养、检查并且记录存挡。发现异常情况时，应及时请特种设备检验检测机构进行检验。 3.分汽缸使用单位应严格按操作规程执行，对操作人员应定期进行专业培训和安全教育。 4.分汽缸严禁超温、超压使用。使用压力不得超过设计压力，使用温度不得超过设计温度。运行时不得将压力任意调高。（设计压力和设计温度见竣工图特性表） 5.设备应进行定时排污、定期清洗，定期检查设备本体表面是否有腐蚀和锈蚀现象发生，及时查找原因进行分析处理。定期测定设备筒体和封头的厚度，若其小于图纸标定的最小设计厚度并经当地监督机构确认应立即停止运行，组织相关机构和人员对设备进行综合评估分析。 五、安全维护 1.运行时发现漏气，要拆卸处理前一定要先停机，待完全卸压后方可进行操作。 2.分汽缸要定时进行维护和保养。 3.安全附件应定时进行校验。压力表和温度计应每半年校验一次，安全阀应每年校验一次。一旦失效或精度达不到规定要求应立即予以更换。 4.应定期排放油水污物，以免积水过多加速设备腐蚀而影响设备使用寿命。 5. 分汽缸在使用中出现下列情况应立即停止运行： 1）分汽缸的操作压力或壁温超过安全操作规程规定的极限值，而且采取措施扔无法控制，有继续恶化的趋势。 2）承压部件出现裂纹、鼓包变形、焊缝或可拆卸处泄露等危及分汽缸安全的迹象。 3）安全装置全部失效，连接管件断裂，紧固件损坏等难以保证安全操作。
5 气缸部分的设计 5.1气缸[9] 气缸是活塞式压缩机中的组成压缩容积的主要部分。根据压缩机所达到压力，排气量，压缩机的结构方案，压缩气体的种类，制造气缸的材料以及制造厂的习惯等条件，气缸的结构可以有各种各样的形式。 设计气缸的要点是： 1>应具有足够的强度和刚度。工作表面具有良好的耐磨性。 2>要具有良好的冷却，在有油润滑的气缸中，工作表面应有良好的润滑状态。 3>尽可能减少气缸内的余隙容积和气体阻力。 4>结合部分的连接和密封要可靠。 5>要有良好的制造工艺性和装拆方便。 6>气缸直径和阀座安装孔等尺寸应符合“三化”要求。 气缸因工作压力不同而选用不同强度的材料，这个设计工作压力1.378kgf/cm 2低于60kgf/cm 2，本设计采用水冷空气压缩机的单层壁气缸，气缸用铸铁制造，铸铁具有良好的铸造性能，对气缸结构形状的限制较小，所以铸铁气缸的形式较多。 在水冷气缸中，应特别注意气阀部分的冷却，一方面要使气阀有充分的冷却，另一方面把吸气阀和排气阀用冷却水隔开，以保证气缸有较高的吸气系数。 （1）气缸的壁厚[] a PD p += σδ2 气缸布置在气缸盖上，气缸形状较简单且用高强度铸铁，[]2kg/cm 400~250=p σ，取 []2 kg/cm 300=p σ。壁厚的附加项a ，其值按0.5~0.8cm 选择，则a =8mm 。 ∴[]827642.08.0300 *217 *9756.0a 2p =+=+= δδPD ，则mm 10=δ （2）水套壁厚 mm 8~5.710)8.0~75.0()8.0~75.0('=?==δδ，取mm 8' =δ （3）连接法兰壁厚 气缸与气缸套的材料相同：()2 2 232 123222 121222214r r r r r r p r r E r p --+-? =，由于E 相对r 1与r 2大得多，r 1与r 2分别表示为气缸的内外半径，将其看做r 1=r 2，r 3=18.3cm ， 则2 2 2222112kg/cm 8257.05 .125.119756.0=?==r r p p
第三章主要部件设计 3.1缸体设计 图3-1 6135Q-2型柴油机缸体主要定位尺寸 H6135Q-2型柴油机缸体长宽高为1094.1×398×557.7，采用龙门式缸体（如图3-1），刚度比平分式机体好，随着下沉量的增加，提高了缸体本体的刚度。目前，车辆的尺寸和重量都在增加，对于降低燃油耗和排放的基础上，同时满足用户对车辆性能和噪声、震动、平顺性的要求是巨大的工程挑战。增压技术和米勒循环发动机在改善燃油经济性、发动机响应效率和输出功率等方面显示出众多优越性[4-6]。 设计基准选择主轴承孔中心线。材料选取HT250牌号灰铸铁(最小抗拉强度在250MPa)，常
规五元素的含量范围基本在：ω(C)为3.00%~3.55%，ω(Si)为1.70%~2.50%，ω(Mn)为0.60%~0.90%，ω(S)＜0.15%，ω(P)＜0.15%，铸件材质的成分偏差要根据企业具体要求。加工前进行时效处理，加工后其硬度要达到170~241HBS(布式硬度)，尽量减少金相组织中铁素体含量，增加渗碳体量较少的珠光体质量分数，缸体重量约为610kg。本次设计课题为原有6135Q的改进型，工作负荷较改进之前更大。比较原有的隧道式缸体，龙门式金属分布更为合理，在缸体结构、重量变小时缸体的刚度更高。曲轴回转轴线比缸体下平面高出116mm，同时下平面为完整平面便于与油底壳的配合。 缸心距L0是缸体的一个重要参数，发动机结构的紧凑性直接受到它的影响。 影响因素为： 1.气缸间的主轴承宽度。 2.主轴颈、曲柄销、曲柄臂的宽度。 3.气缸套的型式分为干缸套或湿缸套。区别是湿缸套上端由于有定位凸缘的，L0要比干缸套的大。 4.相邻气缸间的水套的厚度一般至少在4～5mm。 缸心距公式L0=L p+L j+2h （3-1）式中：L p——曲轴主轴颈的长度 L j——曲轴连杆轴颈的长度 h——曲臂的厚度 带入设计尺寸得L0=47+84+2×22=175 mm 以下是缸体设计中考虑到的影响因素：车用柴油机机缸体包括气缸体、曲轴箱和油底壳。缸体是整机的骨架，为各零部件的装配提供了空间。同时由于内燃机构件太多，内燃机运行时使得缸体承受很复杂的载荷作用。 气缸体承受的机械载荷有： 1.主轴承支撑力、推力轴承的推力及扭力矩、侧推力和固紧力。 2.气体压力与往复惯性力使缸体受拉伸作用，导致力传递过程中缸体不同部分承受附加的弯曲和扭转应力。 3.受燃烧过程中气体爆发压力的影响，缸体上平面密封处受到极大地冲击载荷。 4.由于缸体结构尺寸太大，所以振动较大。 气缸体承受的热负荷有： 1.通过气缸盖与气缸套传递的气体的热量。 2.各个运动副之间的摩擦产生的热量。 通过以上分析，缸体结构形状复杂，在加工上更是有三大平面（作为其他零部件的装配基准）和三大孔系（气缸孔、主轴承孔、凸轮轴轴承孔），以及油道孔和螺栓孔。 为解决以上问题，提高缸体的可靠性，降低故障率，现对缸体设计提出以下几点要求： 1.刚度要够。可在气缸孔之间与缸体顶面一直延伸到上曲轴箱壁的下沿设主轴承座，这样也能提高曲轴受力点的数量，受使得力均布。 2.采用全支撑曲轴，进一步改善缸体受力及力矩的均布情况。 3.为增加缸体中各受力部位的刚度，可在沿缸体传力方向设置加强筋。
连云港亚新钢铁烧结余热发电工程分汽缸订货技术 协议 甲方:上海瑞恩能源投资有限公司乙方:江苏巨衡机械有限公司 2013年12月 关于连云港亚新钢铁烧结余热发电工程所配套一台主蒸汽分汽缸设备的供货事宜,甲、乙双方达成技术协议如下: 1、总则: 1.1本技术要求中所提及的要求和供货范围都是最低限度的要求,并未对一切技术细节做出规定,也未充分地引述有关标准和规范的条文,但卖方应保证提供符合本技术协议和现行工业标准的全新的、功能齐全的优质产品及相应服务。 1.2卖方所提供的产品,必须是技术和工艺成熟先进,并有多台同类产品已投产、经过多年连续运行、经实践检验已证明是成熟可靠的优质产品。卖方应对其供货范围内的全部设备、附件负有全责,即包括其分包和外购的产品。 2、技术要求 (1) 项目:主蒸汽分汽缸 规格:DN800 工作压力:1.0MPa(a) 工作温度:350℃ 工作流量:92t/h
设计压力:2.5 MPa 设计温度:400℃ 工作介质:过热蒸汽 设备净重:(1800)kg 焊缝接头系数:0.85 主要受压元件材质:Q345R 主要受压元件壁厚:厂家确定 腐蚀裕量:1.0mm 容器类别:Ⅱ 台数:1台 3、规范和标准 卖方参照以下规范和标准的最新版本设计、制造,但不限于以下规范和标准。JB/T4735 钢制焊接常压容器; GB150钢制压力容器; GB3087 低、中压锅炉用无缝钢管; GB699 优质碳素结构钢技术条件; GB1225 焊条检验、包装和标记;
GB981 低碳钢及低合金高强度钢焊条; GB6654 压力容器用钢板; GB5310 锅炉用高压无缝钢管; JB4709 钢制压力容器焊接规程; JB/T4711 压力容器涂敷与包装运输。 4、供货范围 提供符合本技术要求各项条款的分汽缸一台,配就地压力表、温度表、各接口的反法兰、垫片、紧固件和地脚螺栓等。 5、资料交付 卖方要在合同签订后的5天内,向买方提供设备外形图、设备重量等有关技术资料。同时,每台设备供货时随设备为买方提供4套技术资料,技术资料应包括:装箱单、外形图、产品说明书、产品合格证等。 6、技术服务 6.1如买方要求,卖方负责设备到货后的安装指导并协助调试。 6.2如买方要求,卖方在合同签订后向买方提供技术培训,培训维修人员和运行操作人员。 7、质量保证和检验、验收 7.1质量保证