干法水泥回转窑富氧燃烧工艺技改调查表

水泥行业脱硝分级燃烧+SNCR初设报告（1）4000t/d新型干法水泥生产线分级燃烧+SNCR烟气脱硝初步设计报告环保科技有限公司二〇一二年三月目录1、减排氮氧化物社会效益 (2)2、本项目脱硝工艺描述 (4)2.1、分级燃烧技术 (4)2.2、SNCR脱氮技术 (7)①卸氨系统 (8)②罐区 (8)③加压泵及其控制系统 (8)④混合系统 (8)⑤分配和调节系统 (9)⑥喷雾系统 (9)⑦水电气供给 (9)⑧控制系统 (9)⑨SNCR主要设备与设施 (10)3、氮氧化物目前排放量 (11)4、总体性能指标 (11)（1）窑尾分级燃烧脱氮技术(单独使用) (11)（2）SNCR脱氮技术(单独使用) (11)（3）分级燃烧和SNCR结合的脱氮集成技术 (12)5、主要技术经济指标 (12)6、投资估算 (13)6.1估算编制范围 (13)6.2编制依据 (13)6.3投资估算 (14)7、经济效益评价 (14)7.1单位成本分析 (14)7.2 运行成本分析 (15)7.3 环境及社会效益分析 (15)8、环保脱硝业绩介绍 (16)1、减排氮氧化物社会效益氮氧化物（NOx）是大气的主要污染物之一，包括NO、NO2、N2O、N2O3、N2O5等多种氮的氧化物，燃煤窑炉排放的NOx 中绝大部分是NO。

NO的毒性不是很大，但是在大气中NO可以氧化生成NO2。

NO2比较稳定，其毒性是NO的4～5倍。

空气中NO2的含量在3.5×10‐\6（体积分数）持续1h，就开始对人体有影响；含量为（20～50）×10‐\6时，对人眼有刺激作用。

含量达到150×10‐\6时，对人体器官产生强烈的刺激作用。

此外，NOx 还导致光化学烟雾和酸雨的形成。

由于大气的氧化性，NOx 在大气中可形成硝酸（HNO3）和硝酸盐细颗粒物，同硫酸（H2SO4）和硫酸盐颗粒物一起，易加速区域性酸雨的恶化。

随着我国工业的持续发展，由氮氧化物等污染物引起的臭氧和细粒子污染问题日益突出，严重威胁着人民群众的身体健康，成为当前迫切需要解决的环境问题。

一．富氧简介及方式富氧是应用物理或化学方法将空气中的氧气进行收集，使收集后气体中的富氧含量≥21%。

现有的富氧方式主要有：(1)增压增氧方式增压增氧主要用在飞机上,通过增加机舱内的压力,使空气密度增加,由于空气中含氧量的比例是一定的(氧在空气中的体积比为20 95%),空气密度增加后,空气中氧的绝对质量也增加,从而达到增加氧的目的。

(2)制氧机制氧方式制氧机制氧广泛用在各个领域,制氧机有3大类:第一是利用空气为原料,通过物理的方法,把氧气从空气里分离出来。

在1个大气压下,液态氧的沸点是-183℃,而液态氮的沸点是-196℃,当控制液态空气的沸点在-183℃以下高于-196℃时,液态氮首先蒸发,留下来的是液态氧,这种方法可制得纯度很高的氧气,再用很大的压力(一般150个大气压)压入钢瓶贮存起来,供工厂、医院使用,贮存在钢瓶的氧气还可向氧气袋充氧,供个人或旅行者使用。

平时我们所见的氧气瓶供氧、氧气袋供氧都是使用这种方法制出的氧气。

第二种是常压(或叫低压)制氧方法,所需压缩空气的压力在1ＭＰａ以内,这是近十几年发展起来的制氧方法,也叫膜制氧方法。

膜制氧方法的原理可参见文献。

第三种是ＰＳＡ分子筛制氧方法,ＰＳＡ分子筛制氧是使用一种变压吸附制氧设备,这种设备主要由空气净化系统,ＰＳＡ氧氮分离系统,氧气缓冲、检测系统等组成。

(3)化学制氧方式化学制氧是利用含氧化合物为原料,通过与催化剂的反应,制出氧气。

使用的含氧化合物必须具备两个条件:一是这种含氧化合物是较不稳定的,在加热时容易分解放出氧气;二是这种含氧化合物里含氧的百分比是比较高的,能分解放出较多的氧气。

一般用氯酸钾(分子式是ＫＣｌＯ3),它含氧的百分比达40%,在氯酸钾里加入少量黑色的二氧化锰(ＭｎＯ2)粉末,氯酸钾会迅速分解,有多量的氧气放出。

氯酸钾分解放出的氧气常用“排水集气法”收集,供试验、呼吸等使用。

氧立得就是利用这种原理制氧的。

二．富氧燃烧用比通常空气（含氧21%）含氧浓度高的富氧空气进行燃烧，称为富氧燃烧。

水泥回转窑富氧燃烧的有效应用富氧燃烧技术的应用,一方面可使火焰温度及黑度提高,从而加强火焰对物料的辐射传热能力，同时因空气量减少,煤燃烬程度的提高,使燃料的燃烧效率提高,达到节能降耗，减少环境污染。

在燃烧空间中引入氧气，可在各类工业中用来增强燃烧过程，缩短燃烧时间。

在水泥回转窑中应用富氧燃烧的主要有三种方式◆把氧气引入主空气流，即引入主燃烧器中◆除了标准的空气燃料燃烧器外再利用一个氧化燃料燃烧器◆以及把氧气喷入回转窑，尤其是喷入装料和火焰之间的区域中以改进火焰特性。

把氧气引入水泥生产设备中的每一种方法都有它的优点，也有它的缺点◆比如，把氧气引入主空气流限制了能够被引入窑内氧气的总量，因为现代水泥窑只利用作为主空气流的总空气量的5-10%，为了把有用的氧气量引入窑内，需要大大提高在空气一燃料流中的氧气浓度。

增加氧气浓度将导致潜在的安全问题，因为在空气进入窑的燃烧区之前，燃料已与富氧的空气接触，从而可能过早燃烧，或者甚至造成爆炸。

◆由于煤燃烧速度的提高,使火焰长度缩短,若操作不当,易造成短焰急烧,使高温部分过于中,易烧垮“窑皮”及衬料,不利于窑的长期安全运转；◆由于N2的减少,导致窑内对流减弱,不利于对流热,并增加窑内温度的不均匀性和易产生热斑。

传统水泥生产的全过程煅烧工艺对能耗影响最大，其主要的影响来自热损失，系统大量排出的废气带走的热焓损失,熟料带走的热损失,窑体向外界散失的热量损失等。

采用富氧燃烧工艺增产节能主要以降低烟气总量，减少废气、熟料带走的热焓为目的,同时，与水泥煅烧工艺更有效率的工艺过程设计则以增强富氧与熟料之间的换热，回收并有效的减少熟料带走的热量损失为主要目的。

它的研究表明，有控制过程的富氧燃烧,可使废气排放量如CO,NOX等有害气体的产生量下降,有助于环保。

为其劣势而采取的措施为充分发挥富氧燃烧的优势而避免带来不利影响,必须在燃设备及工艺操作方面作相应调整,如采用新型的适于富氧燃烧的燃煤喷枪,或在煤燃烧时适当提高煤粉喷出速度,并努力实现烟气循环利用,加大窑内气流动量,改善窑内对流传热等,以满足生产对火焰长度及温场的要求。

1 / 1SSS 实业及其控股公司干法水泥回转窑富氧助燃节能技术创新SSS 实业及其控股公司自行研发的干法水泥富氧燃烧节能技术，在总结国内外水泥回转窑富氧燃烧节能技术改造的基础上又更进了一步，针对干法水泥回转窑的工艺特点，结合系统设计进行了多项技术创新：◆ 研发了全新一代的膜分离材料、膜分离技术制取热态富氧空气进行富氧喷煤，回收了制氧过程近50%的能源消耗；◆ 研发了全新一代的膜分离技术，最大限度的降低了富氧助燃过程的安全性风险 ◆ 采用多纯度富氧喷煤专利技术，进一步改善了燃烧过程◆ 采用可变流量的膜法富氧专利技术，增强了设备的调节性◆ 采用膜分离技术，基本接近于静态分离，设备运行更加稳定可靠SSS 实业及其控股公司推荐的针对水泥回转窑的富氧燃烧过程有别于其它一般的、通常的富氧燃烧概念，倡导一种与水泥回转窑熟料生产工艺相结合的全富氧燃烧方法，富氧作为氧化剂加入到煅烧窑后，主要以如下措施实现工艺目的：◆ 在主空气中引入经预热的富氧空气，以实现强化燃烧◆ 在次级空气流的上游增加富氧空气流，增强对熟料的冷却的同时预热了富氧空气 ◆ 在有格栅冷却器的回转窑中，以一部分普通空气作为熟料的冷却风，而富氧空气则与上述介绍的一样回收热源后进入窑炉，而次级空气流的普通空气则仅以满足熟料冷却为目的，经与三次风换热后随废气排放，增强对熟料的冷却的同时预热了富氧空气总之，富氧燃烧应用于水泥窑,它主要以改善煤的燃烧条件,缩短燃烧所需的时间,实现燃料的完全燃烧,使传热速率大幅度提高为目的，进而以减少喂煤量,或者增加产能而达到节能降耗SSS 实业富氧燃烧节能技术改造通过合理、有序、定量的安排燃烧需要的氧化剂以及与煅烧工艺结合的方法，使得热能得以充分的回收，产能得以提高，而对窑炉本身的热工系统以及煅烧设备本身的负面影响得以消除，是水泥回转窑富氧助燃的首选！。

5000t 新型干法水泥生产线回转窑工艺设计原始资料、物料化学成分（%）、煤的工业分析及元素分析（%）三、热工参数1、温度。

入预热器生料温度：50 C；入窑回灰温度：50 C；入窑一次风温度：25 C；入窑二次风温度：1100 C；环境温度：25 C；入窑、分解炉燃料温度：60 C；入分解炉三次风温度：900 C；出窑熟料温度：1360 C；废气出预热器温度：330 C；出预热器飞灰温度：300 C。

窑尾气体温度：1100 C。

2、入窑风量比（%）。

一次风（K 1）:二次风（K2）:窑头漏风（K3）=10:85:5。

3、燃料比（%）。

回转窑（Ky）:分解炉（Kf）=40:60。

4、出预热器飞灰量。

0.1kg/kg熟料。

5、出预热器飞灰烧失量。

35.20%。

6、各处空气过剩系数。

窑尾，好=1.05分解炉出口0_=1.15预热器出口对=1.407、入窑生料采用提升机输送8、漏风。

预热器漏风量占理论空气的比例K4=0.16 ;提升机带入空气量忽略；分解炉及窑尾漏风（包括分解炉一次空气量），占分解炉用燃料理论空气量的比例K6=0.05。

9、袋收尘器和增湿塔综合收尘效率为99.9%。

10、熟料形成热。

根据简易公式（6-20）计算。

11、系统表面散热损失。

460kJ/kg熟料。

12、生料水分。

0.2%。

13、窑的设计产量。

5000t/d。

四、物料平衡与热量平衡计算基准：1kg熟料，温度：0C；范围：回转窑+分解炉+预热器系统根据确定的基准和范围，绘制物料平衡图（图1 ）、热量平衡图（图2）1.1物料平衡计算1.1.1收入项目（1）燃料总消耗量m r （kg/kg）其中：窑头燃料量m yr =忑m r (kg/kg) 分解炉燃料量 m Fr = K F m r (kg/kg)(2) 生料消耗量、入预热器物料量 a. 干生料理论消耗量式中：a —燃料灰分掺入量，取100% b. 出电收尘飞损量及回灰量m Fh = m fh (1—)二 0.10 x (1 — 0.999)二 0.0001(kg/kg) m yh = m fh — m Fh = 0.10 — 0.0001 = 0.10(kg/kg) c. 考虑飞损后干生料实际消耗量(kg/kg)d. 考虑飞损后生料实际消耗量e. 入预热器物料量入预热器物料量=m s + m yk = (1.561 — 0.402m r )+0.100 = 1.661 — 0.402m r(3) 入窑系统空气量燃料燃烧理论空气量V'LK = 0.089C y +0.267H y +0.033(S y — O y )=0.089 X 60.10 + 0.267 X 3.96+0.033 7.91)=6.157(Nm 3/kg 煤)m gsL=100 m r A y a = 100 L s100 25.71 1 m r __100 35.82~=1.558 — 0.401m 「 (kg/kg )100 L fhm gs =m gsL +m Fh ° 100 L s =(1.558 — 0.401m r )+0.0001100 35.2100 35.82=1.5580.401m rm s =m ys100 100 W S=(1.558 — 0.401m r )x100 100 0.2=1.561 — 0.402m r (kg/kg)(kg/kg)X (0.35 —m'Lk=V'Lk X1.293 = 6.157 X1.293 = 7.961 (kg/kg 煤)b. 入窑实际干空气量V yh= a y V'Lk m yr = a y V'Lk K F m r = 1.05 X6.157 X0.40m r= 2.586m r (Nm 3/kg)m yk=1.293 X V yk = 1.293 X2.586mr = 3.344mr (kg/kg)其中入窑一次空气量，二次空气量及漏风量V yk1 =K1V yk=0.10V yk (Nm 3/kg)V yk2 = k2V yk = 0.85V yk (Nm 3/kg)V L0k1 = K3V yk = 0.05V yk (Nm 3/kg)c. 分解炉从冷却机抽空气量①出分解炉混合室过剩空气量V1 = (a L—1)V‘Lk m r= (1.15 —1)X6.157m r =0.924m r (Nm3/kg)②分解炉燃料燃烧空气量V2 = V'Lk m Fr= Vt k K F m r = 6.157 X0.60m r=3.694m r (Nm 3/kg)③窑尾过剩空气量V3= (a y —1)V'Lk m yr = ( a y —1艸丘0口尸(1.05 —1) X6.157 X0.40mr = 0.123m r (Nm 3/kg) ④分解炉及窑尾漏入空气量V4= K6V'Lk m Fr = aVUK y m r = 0.05 X6.157 X0.60m r = 0.185m r (Nm3/kg)⑤分解炉冷却机抽空气量V F2k=V1+V2 —V3 —V4 = 0.924m r+3.694m r—0.123m r —0.185m r = 4.310m r (Nm3/kg) m F2k = 1.293 X V F2k =1.293 X4.310m r = 5.573m r (kg/kg)d. 气力提升泵喂料带入空气量(忽略)e. 漏入空气量预热器漏入空气量V 5= QV’Lk m r = 0.16 X6.157mr = 0.985m r (Nm 3/kg) 窑尾系统混入空气总量V LOk2 = V 4 + V 5 = 0.185m r + 0.985m r = 1.170m r (Nm 3/kg)全系统漏入空气量V L OK — V L OKI + V L OK 2— 0.05 X 2.586m r + 1.170m r = 1.299m r m LOK — 1.293 >A/LOK — l.293 X 1.299m r — 1.680m r (kg/kg) 1.1.2支出项目 (1) 熟料m sh =1kg (2) 出预热器废气量 a. 生料中物理水含量w s0.2m ws — m s X 而—(1.563 — 0.402m r ) X 100 — 0.003 — 0.001mr (kg/kg) m 0.003 0.001m rV ws = 0804 =0804=0.004 — 0.001mr (Nm 3/kg)b. 生料中化学水含量(kg/kg)d 0.017 0.004m r nV hs = 0.804 = 0^804— 0.020 — 0.005m r (Nm 3/kg)C.生料分解放出CO 2气体量：M CO 2 M CO 2 4444CO 2 — CaO s M CaO + MgO s M Mgo =44.62 X -56 + 0.25 X ^40.3 — 35.33(kg/kg)s m co20.550 0.142m rV S CO 2 = 1977 = 1977— 0.278 — 0.072m r (Nm 3/kg)(Nm 3/kg)m hs — 0.00353m ys ASO s 3—0.00353 X (1.560 — 0.401mr) X 3.03 — 0.016 — 0.004m rm s co2=m gs C 02L fh35.33 35.20—mff 1QQ — (1.558 — 0.4006mr) X 〔血 一0.0001 X —0.550 — 0.142m re.烟气中过剩空气量V k — (a f — 1)V‘Lk m r — (1.40 — 1) x 6.157m r — 2.463m rm k — V k x 1.293=2.463 X 1.293 — 3.185m r (kg/kg) 其中：V k N2=0.79V k =0.79 X 2.463m r — 1.946m r(Nm 3/kg)k k 28 28m k N2 — V k N2x 224 — 1.946 x -^ mr — 2.433m r (kg/kg)V k O2 — 0.21V k =0.21 X 2.463m r — 0.517m 「(Nm 3/kg)32 32m k O2=V k O2x 224 — 0.571 x 22^m r =0.739m r (kg/kg)f. 总废气量V f =v CO2+V N2+V H2O +V 02+V SO2=(0.281 — 0.072 m r + 1.122 m r )+ (4.872 m r + 1.946 m r )+ (0.004 — 0.001 m r + 0.020—0.005 m r + 0.456 m r ) + 0.517 m r + 0.002 m r — 0.305 + 8.837m r(3) 出预热器飞灰量m fh — 0.100 (kg/kg) 1.2热量平衡计算 1.2.1收入项目d.燃料燃烧生成理论烟气量r 22.4C y22.4、，60.103…、V r co2 =币100m r — 700 x^00m r — 1.122m r (Nm22.4 N y 22.4 0.97V r N2 — 0.79V 1LK m 「+ 28 loo m r — 0.79 >6.157m r + 28 >700 m r — 4.872m r(Nm 3/kg)V rH20 —222.4><100 m r + 22.4 W y , 22.4 3.96 22.4 1.003…、18 >100 m r—(2 > 100 +18 > 100 )m r—0.456m r (Nm /kg)V r so2=警x ^m r —彎 > ^m r =0.002m r (Nm 3/kg)V r — V r co2 + V r N2 + V r H2O + V r so2 — (1.122 + 4.872 + 0.456 + 0.002)m r — 6.452m r(Nm 3/kg)A m r =(m' LK + l — 100 )m r — (7.961 + l —25.71100 m r — 8.704m r(kg/kg)(Nm 3/kg)(1) 燃料燃烧生成热Q rR = m r Q y Dw = 23200m r (kJ/kg)(2) 燃料带入显热Q r = mQ r t r= m/1.154 X60=69.240m r (kJ/kg)(0〜60 C时熟料平均比热C r= l.154kJ/kg(3) 生料带入热量Q s=(m gs C s+m ws C w)t s= [(1.560 —0.401m r) X0.878 十(0.003 —0.001m r)X4.182] X50 =69.111 —17.813m r (kJ/kg)(0〜50C时，水的平均比热C w = 4.182KJ/kg C,干生料平均比热0.878kJ/kg) (4) 入窑回灰带入热量Q yh= m yk C yh t yh = 0.100 X0.836 X50 = 4.180 kJ/kg(0〜50C时，回灰平均比热C yh = 0.836kJ/kg C)(5) 空气带入热量a. 入窑一次空气带入热量Q y1k = V y1k C y1k t y1k = 0.10V yk C y1k t y1k = 0.10 X2.586m r X1.298 ><25 = 8.39m r (kJ/kg)(0〜25C 时，空气平均比热C y1k= 1.298KJ/Nm 3.C)b. 入窑二次空气带入热量Q y2k = V y2k C y2k t y2k = 0.85V yk C y2k t y2k = 0.85 > 2.586m r > 1.403 > 1100 = 3392.3m r (kJ/kg)(0〜1100 C 时，空气平均比热C y2k = 1.403kJ/Nm 3• Cc. 入分解炉二次空气带入热量Q F2k= V F2k C F2k t F2k —4.310m r>1.403 ^900 = 5442.2m r (kJ/kg)(0〜900C时，空气平均比热C F2k= 1.403kJ/Nm 3「C)d. 气力提升泵喂料空气带入热量(忽略)e. 系统漏风带入热量Q LOK=V LOK C LO M LOK =1.299m r X1.298 X25 = 42.153m r (kJ/kg)(0〜25C时，空气平均比热C LOK= 1.298kJ/Nm 3• C总收入热量Q zs—Q rR+ Q r + Q s + Q yk + Q y1k+Q y2k + Q F2k+ Q sk+ Q L OK—24200m r + 69.240m r + (69.111 —17.813m r) + 4.180 + 8.39m r + 3392.3m r+ 5442.2m r+ 0+42.253m r—73.291 + 33136m r (kJ/kg)1.2.1支出项目(1) 熟料形成热Q sh=109+30.04C a O k+6.48AI 2O3k+30.32M g O k-17.12SQ2k+1.58Fe2O3k=109+30.04 X66.67+6.48 X5.38+30.32 X0.58-17.12 X22.34-1.58 X3.65=1776kJ/kg(2) 蒸发生料中水分耗热量Q ss—(m ws+ m ks)q qh —(0.003 —0.001m r + 0.016 —0.004m r)X2380—45.220 —11.9m r(kJ/kg)(50 C 时，水的汽化热q qh —2380kJ/kg)(3) 废气带走热量Q f (V C O2C C O2V N2C N2V H2O C H2o V O2C O2V S O2C S C2 )t f—[(0.281 + 1.050m r) X1.921 + 6.818m r X1.319 + (0.025 + 0.450m r) X1.550 + 0.517m rX1.370 + 0.002m r X1.965] X330=190.92 + 4098.5m r(kJ/kg)[0〜340C时，各气体平均比热：C co2= 1.921kJ/Nm 3「C；C N2 = 1.319kJ/Nm 3「C；C H2O = 1.550kJ/Nm 3「C；C02 = 1.370kJ/Nm 3・C；C SO2= 1.965kJ/Nm 3・C(4) 出窑熟料带走热量Q ysh = 1 x C sh t sh =1 X1.078 X1360 = 1466.1 (kJ/kg)(0〜1360 C时，熟料平均比热C sh=1.078kJ/kg. C)(5) 出预热器飞灰带走热量Q fh =m fh C fh t fh =0.100 X0.895 X300 —26.85 (kJ/kg)(0〜300C时，飞灰平均比热C fh —0.895kJ/kg •^(6) 系统表面散热损失Q B — 460kJ/kg支出总热量Q zc—Q sh + Q ss十Q f + Q ysh + Q fh + Q B—1776 + (45.220 —11.9m r) + (190.92 + 4098.5m r) + 1466.1 + 26.850 + 460—3965 + 4086.6m r kJ/kg列出收支热量平衡方程式Q zs—Q zc73.291 + 33136m r —3965 + 4086.6m r求得：m r—0.1340 (kg/kg)即烧成1kg熟料需要消耗0.1340kg燃料。

GB/T 26281—202×22附录A（资料性附录）窑的主要设备情况及热平衡参数测定结果记录表GB/T 26281—20××23GB/T 26281—202×24GB/T 26281—20××25GB/T 26281—202×26GB/T 26281—20××27GB/T 26281—202×28附 录 B （规范性附录）熟料形成热的理论计算方法熟料形成热是用基准温度（0℃）的干物料，在没有任何物料和热量损失的条件下，制成1千克仍为基准温度的熟料所需的热量。

若采用普通原料（石灰石、粘土和铁粉）配料，以煤粉为燃料，可用如下方法计算。

B.1 生成1千克熟料，干原料消耗量的计算B.1.1 生成1千克熟料，煤灰的掺入量计算公式见式（B.1）：000101⨯⨯⨯=αar r A m m A ……………………………（B.1）式中：m A ——生产每千克熟料煤灰的掺入量，单位为千克每千克（kg/kg ）； m r ——每千克熟料燃料消耗量，单位为千克每千克（kg/kg ）； A ar ——煤粉收到基灰分，以质量分数表示（％）； α——煤灰掺入率，以质量分数表示（％）。

B.1.2 生成1千克熟料，生料中碳酸钙（生料中提供氧化钙的矿物：碳酸钙、电石渣等） 消耗量计算公式见式（B.2）： 56100100CaO CaO AAsh3CaCO ⨯⨯-=m m ……………………………（B.2）式中：3CaCO m ——生产每千克熟料生料中碳酸钙消耗量，单位为千克每千克（kg/kg ）；CaO sh ——熟料中CaO 含量，以质量分数表示（％）；CaO A——煤灰中CaO 含量，以质量分数表示（％）；B.1.3 生成1千克熟料，生料中碳酸镁消耗量计算公式见式（B.3）：3.403.84100m MgO MgO A Ash 3MgCO ⨯⨯-=m ……………………………（B.3） 式中：3MgCO m ——生产每千克熟料生料中碳酸镁消耗量，单位为千克每千克（kg/kg ）； MgO sh ——熟料中MgO 含量，以质量分数表示（％）； MgO A ——煤灰中MgO 含量，以质量分数表示（％）；B.1.4 生成1千克熟料，生料中高岭土消耗量计算公式见式（B.4）：102258100O Al O Al A 22A32sh 32H AS ⨯⨯-=m m ……………………………(B.4) 式中：22H AS m ——生产每千克熟料生料中高岭土消耗量，单位为千克每千克（kg/kg ）； sh 32O Al ——熟料中Al 2O 3含量，以质量分数表示（％）；A 32O Al ——煤灰中Al 2O 3含量，以质量分数表示（％）； B.1.5 生成1千克熟料，生料中的CO 2消耗量计算公式见式（B.5）：3.4044100MgO MgO 5644100CaO CaO Ash A sh CO 2⨯⨯-+⨯⨯-=A Am m m …………（B.5）GB/T 26281—20××29式中：2CO m ——生产每千克熟料生料中CO 2消耗量，单位为千克每千克（kg/kg ）。

水泥回转窑劣质煤富氧燃烧器设计及数值模拟研究
回转窑是干法水泥生产中非常重要的设备之一，在水泥生产线上扮演着不可替代的角色。

烧成时加热需要高温，因此需要使用燃料来进行加热。

然而使用低质
量的燃料会对砖瓦的质量等产生不良影响。

因此，为了提升回转窑使用效果，设计了水泥回转窑劣质煤富氧燃烧器。

设计时考虑质量与效率的平衡。

燃烧器本身采用三结构式。

与传统燃烧器相比，劣质煤富氧燃烧器可以更好地充分利用燃料，提高燃烧效率，并且可以减少煤粉燃烧时的氮氧化物和其他污染物排放。

设计燃烧器时还根据气流状态分别设置了预混合区、燃烧区和尾部区。

通过控制氧气和煤粉的混合比例，优化燃烧过程，确保燃烧器的可持续性和安全性。

此外，在设计燃烧器之后，研究人员进行了数值模拟，以验证燃烧器在燃烧过程中的可靠性和稳定性。

通过模拟，燃烧器的燃烧性能得到了充分的验证。

数值
模拟还进一步探究了燃烧器的优化方案，为设计未来更优化的燃烧器提供了奠定基础。

综上所述，劣质煤富氧燃烧器不仅可以弥补劣质煤使用时对气流的不利影响，还可以减少对环境的污染、提高燃料利用率，因此在水泥行业得到了广泛应用。

尽管设计和数值模拟都是数学方法，但是结果的支持使得这种燃烧器有了确切的工业应用前景。

水泥生产制备全氧燃烧、富氧燃烧技术推广方案一、实施背景当前，全球水泥产业面临着能源消耗量大、环境污染严重等问题。

在中国，水泥行业是二氧化碳排放的主要来源之一，占全国总排放量的约5%。

为了响应国家节能减排政策，降低水泥生产过程中的能源消耗和环境污染，推广全氧燃烧和富氧燃烧技术成为水泥产业结构改革的重要方向。

全氧燃烧和富氧燃烧技术作为新型的燃烧方式，具有高效、环保等优点，已经在玻璃、钢铁等行业得到了广泛应用。

在水泥行业中，采用全氧燃烧和富氧燃烧技术能够大幅度降低能源消耗和二氧化碳排放量，同时提高水泥熟料的质量和产量。

因此，本次推广方案旨在加快全氧燃烧和富氧燃烧技术在水泥行业的应用，促进水泥产业的可持续发展。

二、工作原理1. 全氧燃烧技术全氧燃烧技术是指使用纯度为95%以上的氧气作为燃料进行燃烧，燃烧过程中不产生氮气，从而减少了氮氧化物的生成。

与传统空气燃烧相比，全氧燃烧具有更高的火焰温度和更快的燃烧速度，能够使燃料更充分地燃烧，提高能量的利用率。

此外，由于燃烧过程中没有氮气的参与，可以减少废气排放量和处理成本。

2. 富氧燃烧技术富氧燃烧技术是指将空气经过分离处理后，将氧气浓度提高到21%以上进行燃烧。

与传统空气燃烧相比，富氧燃烧可以增加燃料的燃烧效率，减少废气中一氧化碳和碳氢化合物的含量。

同时，由于氧气浓度的提高，火焰温度也会相应提高，有助于加速燃料的燃烧反应。

此外，富氧燃烧还可以减少氮氧化物的生成，降低废气处理成本。

三、实施计划步骤1. 技术调研和设备选型在推广全氧燃烧和富氧燃烧技术之前，需要对各种设备和技术进行充分的调研和比较，选出适合企业实际情况的设备和技术。

同时，需要对企业的生产线进行全面评估，确定适合改造的环节和设备。

2. 设备安装和调试根据企业实际情况，制定详细的设备安装和调试计划。

在安装过程中，需要注重安全和质量控制，确保设备的稳定性和可靠性。

在调试过程中，需要对设备进行充分的测试和调整，确保设备的正常运行和性能达标。

水泥回转窑全富氧燃烧工艺技改调查表1、炉窑主要设计经济技术指标
2、炉窑实际运行参数指标
3、 公用工程配套情况调查内容 1） 煤质工业分析 2） 水电气煤价格情况 3） 水、电、气配套情况
4）设备安装场地情况
5）计量仪器仪表
4、合同签订后施工设计阶段应提供材料
1）近1年能源消耗统计数据表
每个月的熟料产量，原煤用量（包括仪器计量数据与盘存数据单）及月统计煤质
分析数据、运行时间；
另提供近三个月中控的原始纪录（台账）用于比对，确认本报告期能源消耗基础数据；
煤配比情况及其加权数据确认表；
（注：本材料需由用能单位签字，注明附入主合同）
2）与节能设备接口相关的设备图纸
窑头燃烧器、鼓风机、供风管道施工图；
分解炉整体包括三次风管施工图；
篦冷机1,2室、平衡风室及其罗茨鼓风机与供风管道施工图；
窑头、窑尾煤风罗茨风机与供风管道施工图；
3）工艺流程与工艺参数
分解炉、回转窑、篦冷机、余热发电部分的工艺流程图，并附工艺参数；
包括窑头、窑尾助燃风机、煤风罗茨风机、烧成温度等工艺参数；
4）设备安装场地的土建基础资料
指定的设备安装场地及其周边情况关联布置详图；
指定的设备安装场地的其它与土建、基础资料
指定的设备安装场地与回转窑、分解炉之间的相对布置图（带尺寸）；
5）水、电条件
循环冷却水条件详表，相对于指定的设备安装场地的进出口方向、距离；
电源制式，相对于指定的设备安装场地的进口方向、距离；。

⽔泥富氧燃烧技术⽔泥回转窑富氧助燃节能改造项⽬技术安徽节源节能科技有限公司⼆〇⼀三年五⽉⼀、安徽节源节能科技有限公司概述1.1公司简介安徽节源节能科技有限公司成⽴于2006年5⽉，注册资⾦⼈民币6000万元，专业从事合同能源管理节能项⽬的实施、节能技术推⼴、节能诊断、节能评估、能源审计、节能咨询、节能规划等，是安徽省节能协会理事单位，合肥市节能协会副会长单位，安徽省节能减排促进会常务副会长单位。

公司⾃成⽴以来⼀直致⼒于推⼴合同能源管理模式的节能改造项⽬，先后给六⼗多家⽤能单位做过节能改造项⽬，公司已成功实施合同能源管理的节能服务项⽬主要包括：电机节能改造、⼯业锅炉（炉窑）节能改造、矿热炉节能改造、路灯及照明⼯程节能改造、公共建筑节能改造、餐饮服务业清洁⽣产节能改造、⼯业余热余压利⽤、能量系统优化等节能服务等。

随着业务的不断发展，公司已积累了丰富的节能服务经验，建⽴了⼀⽀优秀的专业从事节能技术服务的队伍，⽬前公司专业从事节能服务的⼯程技术⼈员有89⼈，其中⾼级⼯程师18⼈，涉及专业包括电⽓⾃动化、热能、锅炉、暖通、机电⼀体化、测量、环境、⼯民建等，为公司的长⾜发展打下了坚实的基础。

公司同时与国内外知名节能设备⽣产⼚家、设计院、科研院（所）、⾦融公司建⽴了战略合作关系，能更好地为⽤能单位提供最优质的节能技术服务。

1.2资质状况2009年1⽉获取可⽤于⾼压变频器的通⽤缓冲型⾼压开关柜、⼀种可拆卸的⾼压变频器通风过滤装置、⼀种具有散热结构的⾼压变频器功率单元的实⽤新型专利共3项；2009年1⽉获取⾼压变频器隔离⼩车式⾼压开关柜、H桥级联⾼压变频器功率单元脉冲控制与状态监控装置的发明专利共2项；2010年6⽉获取双馈风⼒发电机主动式CROWBAR的主电路实⽤新型专利1项；2010年8⽉经国家发改委、国家财政部认定，成为安徽省⾸批13家节能服务企业之⼀；2011年5⽉通过ISO9001质量管理体系和ISO14001环境管理体系认证；2011年11国家⼯信部认定安徽省唯⼀从事合同能源管理的节能服务公司；第四事业部李⼤琛186********2011年12⽉获批企业节能节源能耗分析、节能路灯⽹络监控管理、⼯业锅炉（炉窑）控制的软件著作权3项；2011年12⽉获批电⼯测量仪器模型校准⽅法及系统的国家级发明专利1项。

水泥窑用富氧燃烧技术理论分析王俊杰;颜碧兰;朱文尚;齐砚勇;汪澜【摘要】结合水泥窑特点,本文通过理论计算和实验研究分析了富氧燃烧技术效果,并针对某1 200 t/d水泥生产线用富氧燃烧技术进行了探讨.表明水泥窑内煤粉理论燃烧温度、辐射换热量、起始反应温度和燃烧时间的变化取决于煤粉颗粒燃烧时周围氧气的浓度,而该浓度介于窑内整体氧气浓度和一次风氧气浓度之间.在富氧空气氧气含量确定的前提下,富氧燃烧技术的差异决定了该浓度大小.【期刊名称】《节能技术》【年(卷),期】2015(033)003【总页数】5页(P195-198,202)【关键词】水泥窑;富氧燃烧;理论分析;燃烧温度;辐射换热量【作者】王俊杰;颜碧兰;朱文尚;齐砚勇;汪澜【作者单位】中国建筑材料科学研究总院绿色建筑材料国家重点实验室北京100024;中国建筑材料科学研究总院绿色建筑材料国家重点实验室北京100024;中国建筑材料科学研究总院绿色建筑材料国家重点实验室北京100024;中国建筑材料科学研究总院绿色建筑材料国家重点实验室北京100024;西南科技大学材料科学与工程学院,四川绵阳621010;中国建筑材料科学研究总院绿色建筑材料国家重点实验室北京100024【正文语种】中文【中图分类】TK175;TQ038.10 引言水泥工业是重要的基础原材料工业，是国民经济发展的重要支柱产业。

2013 年我国水泥产量24.18 亿t，规模以上水泥制造业能源消耗总量约为1．9 亿t 标准煤，占全国能源消耗总量的5．8%左右。

因此，加快技术进步，促进水泥工业大幅度节能减排，是水泥工业发展面临的紧迫任务，也是实现经济社会发展和生态文明建设的主要内容。

富氧燃烧技术是指应用比通常空气(含氧21%)含氧浓度高的富氧空气进行燃烧的技术。

因节能减排效果显著，目前已普遍应用于我国玻璃、冶金等行业。

水泥行业作为能源消耗大户，在富氧燃烧技术上发展较为缓慢。

目前，我国仅个别水泥企业采用了该技术。

干法水泥回转窑富氧助燃节能改造优选膜法富氧燃烧技术膜渗透法制取浓氧空气的过程没有发生物质的相变化和化学变化，制氧过程是在常温和低压下进行。

因此，膜法制氧装置具有设备简单，操作容易，安全可靠，能量消耗小，成本低等特点。

膜法制氧装置可将空气的含氧浓度从20.9%浓缩到28-31%左右。

这种氧浓度空气对各种窑炉的富氧燃烧是非常适中和安全的。

仅机泵须定期保养，无须专人看管。

进行水泥回转窑的富氧技术改造应在确保安全的前提下，提高经济运行能力、提高效率与出力。

富氧燃烧是强化燃烧而不是改动受热面，所以该工艺的安装不改变窑炉的原有结构和工作状态，富氧空气加入产生的温度等变化通过对风量和喂煤来调节，对窑炉的本身的性能和安全无任何影响。

结合干法水泥回转窑富氧喷煤的应用过程特点，在上述描述的多种方法中，尤其以膜分离方法为宜，原因如下：1）膜分离过程制取的氧气是热态的富氧气体，而变压吸附制取的氧气则是常温冷态的富氧气体，热态的富氧气体有利于富氧喷煤；2）膜分离过程制取的氧气是热态的富氧气体，而变压吸附制取的氧气则是常温冷态的富氧气体，热态的富氧气体不仅有利于富氧喷煤，而且因为膜分离富氧制取的氧气是热态的富氧，有效的回收了动力设备的压缩能，因此，其制氧能量消耗远低于变压吸附方法，可大幅节约运行成本：膜分离技术制氧时：鼓风机提供约2KPa的低压空气作为原料空气进入膜分离器，所作的压缩功很少，主要以真空泵做功抽取富氧，达到2倍的分离压力比以获得纯度约27%的富氧空气，也因为真空泵抽取富氧时2倍的压缩比所压缩的是富氧，因此，所做的压缩功变成了富氧的温升（约100℃），因此，回收了这部分压缩能源，制氧电力消耗低的多；变压吸附技术制氧时：鼓风机提供约39KPa的低压空气作为原料空气进入变压吸附系统的分子筛床层，因分子筛对吸附温度有严格的要求，超过35℃将大幅降低分子筛的吸附容量，进而降低产氧量，因此，鼓风机压缩的空气（约75℃）应先经水冷换热器冷却至常温（约25℃）后进入床层，也因此，鼓风机的压缩能不仅不能回收，反而要消耗大量的冷却水去冷却压缩气体形成的热能；当经过冷却的原料空气进入分子筛床层后，因吸附床层的分子筛吸附氮气而输出为富氧，装置出口为常温的富氧气体，当分子筛吸附饱和后，以真空泵做功抽取床层中的富氮气体并向大气排放从而使床层内分子筛彻底解吸，恢复吸附性能，也因此，该真空泵尽管抽至约-60KPa所做的功无法回收因压缩产生的压缩能；以制取12000Nm3/h,26%纯度富氧为例，采用常温空分工艺的变压吸附方法与膜分离方法的能源消耗比较如下：SSS实业膜分离制氧与变压吸附制氧，能源消耗比较表序比较项目采用膜分离工艺采用变压吸附工艺备注1 客户富氧空气量需求，m3/h 12000 12000客户富氧纯度需求26% 26%2 制氧装置流量需求，m3/h 10016.5 877.6制氧装置氧气纯度27% 90%制氧装置折成100%氧气的供氧量，m3/h2704.5 789.9 100%纯氧量制氧系统出口的氧气温度，℃120.0 25.0需要配入的空气量，m3/h 1983.5 11122.4空气氧含量20.95% 20.95%混合后富氧气流量，m3/h 12000 12000混合后富氧气纯度26% 26%3 制氧装置鼓风机升压，Kpa 1.5～2.5 39.2制氧装置鼓风机流量，m3/h 80132 10970制氧装置鼓风机装机轴功率，KW 93.5 146.3制氧装置真空泵升压，Kpa 50 60制氧装置真空泵抽速，m3/h 20033 15358制氧装置真空泵装机轴功率，KW 350.6 243.2制氧装置总装机轴功率，KW 444.1 389.4制氧装置名义单耗，KW/m3氧气0.044 0.444 27%/90%纯度电力消耗折成100%氧气纯度的单耗，KW/m3 0.164 0.493 折算成100%纯氧量的电力消耗4 混合前制氧装置制取的富氧带入热量,KJ3655935.3 242921.9富氧空气的定容比热容0.718KJ/kg.k 常温25℃下富氧具有的焓值,KJ 2772522.2 242921.9 常温富氧焓值富氧因温升带入焓值，KJ 883413.1 0.0混合前富氧带入的焓值即显热折算成KWH245.4 0.01W.S=1J，1KWH=1000*3600J 热工回收效率55.3% 0.0%两种制氧方法实际功率消耗,KW 198.7 389.4 实际功率消耗折算成26%的富氧单耗,KW/m3 0.017 0.032年可节约能源折算成电力，万KWH 152.6 0.0 按年运行8000小时计折算成年可节省电力成本，万元91.6 0.0电费按0.6元/KWH计算5 结论SSS实业膜分离制氧因有效的回收了主要动力消耗的压缩功使之成为热能回到富氧气体内，不仅因此制取的是热态富氧有利于助燃，而且还因回收热能进一步的节约了制氧电力消耗更有利于节能，如上述计算，按同等的制氧量与氧气纯度，两种制氧方法的能源利用率差异巨大，SSS实业膜分离制氧技术比较变压吸附制氧技术而言，其制氧本身的能源消耗远低于变压吸附方法，一套12000m3/h，26%纯度氧气需求的制氧系统，年运行8000小时计，电费按0.6元/KWH计，年节约电力152.6万度，节约电费91.6万元，经济效益非常显著！3）辅助能源、冷却水消耗低：以供氧纯度26%，供氧量12000m3/hr为例，因为膜分离所需要配入的空气量为少于变压吸附所需配入的空气量，因此，所需的这部分配入空气的能源消耗也较变压吸附低；此外，变压吸附因为需要将鼓风机升压后的气体冷却至常温，因此，要消耗大量的冷却水去冷却气体，还有，为提高真空泵的真空度，通常还需要消耗软化水加入真空泵去提高真空度，而膜分离设备则无需消耗这些冷却水，更无需消耗软化水；4）可靠性高：膜分离过程是静态分离，设备极其简单、故障率低，可靠性非常高；而变压吸附制氧过程是动态分离，无论双塔还是多塔，需要很多阀门进行切换，可靠性与膜分离相比要差的多；5）安全，即开即用，产氧迅速：膜分离设备与变压吸附制氧过程均是纯物理过程制氧，无相变等，安全性好，两种设备的启停都可实现即开即用，尤其膜分离设备，泵开即开，泵停即停，无需复杂的控制手段，开机5分钟即可达到供氧纯度，变压吸附过程则需大约40分钟才能产生符合要求的氧气；6）设备供货周期短：膜分离设备为模块化拼装设备，设备供货周期短，无需复杂设计，以供氧纯度26%，供氧量12000m3/hr为例，一般交货周期为2个月，而变压吸附则至少需要4个月的交付周期；7）占地小、可模块化扩产：膜分离设备为模块化拼装设备，可跟随客户安装场地任意摆放，无需特定的安装位置要求，占地面积较变压吸附小的多的多，并且，可随意增加模块扩展产量，而无需担心变更原系统；综上述，采用膜分离富氧技术进行干法水泥回转窑富氧喷煤是首选的技术路线。

富氧燃烧在水泥工艺中的应用1.富氧燃烧定义燃烧是空气中的氧参与燃料氧化并同时发出光和热的过程。

富氧燃烧是指助燃用的氧化剂中的氧浓度高于空气中的氧浓度（根据实际情况可采用局部富氧和整体富氧），直至纯氧燃烧。

富氧燃烧对所有燃料（包括气体、液体和固体）和工业锅炉均适用，既能提高劣质燃料的应用范围，又能充分发挥优质燃料的性能，广义上讲凡是用空气参与反应的均可用富氧代替。

2.富氧燃烧国外现状富氧燃烧作为一种高效的燃烧方式以其良好节能减排效果得到迅速的发展。

1937年富氧在底吹转炉炼钢上的成功应用是世界上最早的富氧燃烧，西方发达国家及前苏联早在70 年代末就开始了富氧燃烧用于玻璃窑炉的研究，并取得了良好的效果，随着富氧燃烧在钢铁工业及玻璃工业窑炉得到普遍的应用，它为富氧燃烧在其它工业化应用建立了坚实的基础。

①上世纪80年代日本对富氧燃烧的工业化应用进行了深入的研究，并在以气、液、固燃料燃烧的不同炉型进行了富氧应用试验，结果显示富氧燃烧节能减排效果良好；②美国是富氧燃烧应用最广泛的国家，美国东芝炼油厂利用25.5%的富氧空气用于催化裂化装置再生工艺，提高了装置处理能力；③富氧制硫酸工艺利用23%-30%的富氧空气焙烧硫铁矿，可以缩短焙烧时间，提高转化率；④克劳斯硫回收工艺应用富氧燃烧可以提高装置产量，利用30%的富氧空气助燃可增产18%；⑤化学生产过程中凡是用空气作为氧源的均可用富氧代替普通空气，以提高产品的产量和质量，有关文献认为丙烯酸、丙烯腈、甲醛、三氯乙烯、对苯二甲酸。

碳黑等几十种化工产品均可采用富氧生产。

富氧燃烧作为一种高新的低碳排放燃烧手段，引起世界发达国家的重视。

随着全球环境危机的加剧与环保要求的不断提高，目前美国与英国已经广泛应用了富氧燃烧，并开始进行纯氧燃烧及烟气再循环燃烧的工业性试验，达到零排放的目的，探索改善环境的新路子。

3.富氧燃烧国内现状富氧燃烧最近几年在国内发展很迅速。

许多院校及科研院所对富氧燃烧进行了积极的探索和应用，如清华大学、浙江大学、东北大学、中科院大化所、西安热工研究院等，已逐渐在各领域广泛推广应用。

旋窑工艺系统工况调查表（用于预分解窑）单位名称：（盖章）生产方式：详细地址：填表人：职称：联系电话：传真：厂方的要求：1企业概况1. 1 厂区海拔高度m大气压力： mmHg空气相对湿度 %大气温度 :OC窑尾处地耐力： t/m 2, 数据资料来源：1.2 建厂投产时间：年月， 设计单位：烧成系统固定资产净值： 万元，烧成系统装机容量：KW 1.3 设计熟料产量：t/h ，实际平均产量： t/h，最高产量：t/h上年生产熟料：万吨，熟料热耗：Kcal/kg-cl，熟料电耗： kwh/t2、烧成系统设备规格性能 2.1 回转窑规格：Φ × m, 设计转速： rpm, 实际使用转速： rpm, 斜度： % 设计产量： t/h， 实际产量： t/h ，最高产量： t/h电机功率：KW ， 额定电流：A， 实际电流：A 2.2 熟料冷却机形式：，规格：，生产能力：t/h实际出料温度：O，功率： KWC ， 主电动机型号： 2.3 窑尾预热器 （没有的项不填）预热器形式：，窑尾框架尺寸：长 m 、宽 m 、高m各级预热器的规格（公称尺寸）C1直径： m × 个， C2直径： m × 个， C3直径： m × 个， C4直径： m × 个， C5直径：m×个，（以下均为公称尺寸）C1到高温风机管道直径： m ，C2出凤管直径： m ， C3出凤管直径： m ， C4出凤管直径： m ，C5出凤管直径：m，分解炉名称：，公称直径：m ，高 度： m下部缩口尺寸：×m，(砌完转后的尺寸)或是直径三次风管直径：m(砌完转后的尺寸)2.4 窑尾预热器运行工况参数C1出口： P T ，C2出口： P T ，C3出口： P T ，C4出口： P T ，C5出口： P T ，分解炉出口： P T ，窑尾烟室： P T ，窑头罩： P T ，三次风管入炉处：P1 T1 ，P2 T2 ，三次风管阀门的形式：蝶阀闸板阀，正常使用时的开度% 2.4 煤磨系统型号：，规格：，功率：KW ，产量：t/h 动态选粉机（粗粉分离器）规格: ，细粉分离器规格 :袋收尘器型号 : ，规格 :排风机型号 : ，风量 : m 3/h, 风压 : Kpa, 功率 : KW2.5 一次煤输送设备2.5.1 喷煤管形式：三通道，四通道，2.5.2 计量仪器形式 : ，能力 : t/h, 精度 : 2.5.3 窑头煤风机额定风压 : Kpa ，风量: m 3 /h实际使用的风压 : Kpa, 风量 : m 3 /h2.5.4 窑头净风机额定风压 : Kpa ，风量: m 3 /h实际使用的风压 : Kpa, 风量 : m 3 /h2.5.5 煤粉仓直径：m ，容积：m 3 2.5.6 送煤粉管道内径m m2.6 二次煤输送设备2.6.1 形式 :，规格:，输送能力:t/h2.6.2 计量仪器形式 : ，能力 : t/h, 精度 : 2.6.3 窑尾煤风机额定风压 : Kpa ，风量 : m 3 /h实际使用的风压 : Kpa, 风量 : m 3 /h2.6.4 窑尾净风机额定风压 : Kpa ，风量 : m 3 /h实际使用的风压 : Kpa, 风量 : m 3 /h2.6.5 二次煤仓直径：m ，容积：m 3，2.6.6 送煤粉管道内径m m2.7 窑尾生料提升设备2.7.1 规格 : ，能力: t/h ，实际电流 A实际喂料量t/h2.7.2 计量设备喂料设备形式 : ，规格 : ，功率 : KW 计量设备能力 : t/h, 调整范围 :2.8 废气冷却设备形式 : ，规格 : ，冷却能力 : m 3 /h冷却设备出口温度：O C，2.9 窑尾高温风机台数：台，型号：，风量：m 3/h, 压力：Kpa电机功率：KW ，电压：V, 电流：A, 工作温度：O C2.10 窑尾收尘设备形式：，规格：，处理能力：m 3 /h功率：KW ，入口浓度：g/m3，出口浓度：mg/m 32.11 烟囱高度 : m, 上口直径 : m3. 生料库：数量：个，直径：m, 高度：m均化方式：，均化系数%出库生料合格率 CaO %, 水份：%2：3.1 配料形式：库底配料，磨头配料3.2 配料称形式：，规格：，生产能力：t/h3.3 库底输送机形式：，规格：，输送能力：t/h3.4 库底出料提升机规格：，提升能力：t/h, 功率：KW3.5 窑尾飞灰处理方式：全部回库，部分回库4、原燃料情况4.1 石灰质原料化学成份烧失量SiO AL O Fe O CaO MgO其它合计223234.2 粘土质原料化学成份烧失量SiO AL O Fe O CaO MgO K O Na O SO合计2232322 34.3 铁质原料化学成份烧失量SiO AL O Fe OCaOMgOFeOCuO合计2 23 2 34.4 其他原料化学成份烧失量SiO AL O Fe OCaOMgOFeOCuO合计2 23 2 34.5 入窑生料合格率% ，实际控制氧化钙含量± % ，取样位置：是否控制三绿值合格率？4.6 燃料煤的工业及化学分析挥发物 % 固定碳 % 灰分 % 热值CHO NS煤灰化学成份SiO AL O Fe O CaO MgO223234.7 现烧成熟料状况标号： 3d28d M pa，立升重：g/cm3,f-CaO ：%率值： KH，SM(N),IM(P)4.8 矿物组成及化学成份C S C S C A C AF SiO AL O Fe O CaO MgO3233223235 窑头操作技师的操作感觉（初步的）：1．三次风管的阀门是否还可以开大？开大后出现什么工况？2．如果再增加投料量时，熟料出现什么变化：1 游离钙高2立升重降低3标号下降。