碧桂园.龙城天悦建设项目四标段脚手架施工方案碧桂园.龙城天悦建设项目四标段内天井脚手架施工方案湖北高企达建设有限公司碧桂园.龙城天悦四标段项目经理部2017年8月25日碧桂园.龙城天悦建设项目四标段脚手架施工方案目录第一章编制依据 (2)第二章工程概况 (2)2.1项目概况 (2)第三章编制目的 (3)第四章脚手架安全技术措施 (4)4.1保障措施 (4)4.2钢管落地脚手架 (5)第五章两端固定工字钢脚手架计算书 (6)第一章编制依据1、施工合同2、土建施工图3、主要法规、规范、规程、标准条文和图集第二章工程概况2.1项目概况本工程为碧桂园.龙城天悦建设项目四标段，建设地点位于荥阳市飞龙路与荥运路交叉口西南。
建设单位为荥阳市碧玺置业有限公司，监理单位为郑州众诚建设管理有限公司，施工总承包单位为湖北高企达建设有限公司。
本工程共四栋高层住宅楼，25#、26#、31#、32#，框剪结构，基础采用筏板基础，混凝土强度C35，抗渗等级P6。
地下车库为框架结构，采用独立基础,混凝土强度为C30，基础持力层为第2层粉土层。
车库采用柱下独立基础，基础、防水底板及挡土墙混凝土等级为C30,抗渗等级P6。
地下室层高4.7米，主楼正负零以上层高2.9米。
第三章编制目的1、由于本工程采用自爬式脚手架，为整体提升架，未覆盖内天井位置，为了满足施工需求及保证安全生产，本工程内天井位置搭设悬挑脚手架，采用“工”字型钢做底部支撑钢梁，每次悬挑层数为6层，该悬挑脚手架不作承重架体，只做主体阶段和外墙施工装饰阶段的操作架。
2、材料选择及搭设要求2.1搭设材料选择2.1.1、钢管钢管均采用48×2.9mm高频焊接钢管，材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T-700）中Q235-A级钢的规定。
钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内、外壁）和硬弯曲等现象。
钢管必须涂有防锈漆，钢管上严禁打孔。
2.1.2、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。
2.2脚手架搭设要求悬挑脚手架采用钢管扣件式架体，用16#工字钢进行两端支撑，一侧固定在内侧剪力墙上，另一侧固定在公区走廊的上返梁上，两端深入长度不低于400mm。
第四章脚手架安全技术措施4.1保障措施1、技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。
(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ130-2011第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。
每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。
(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设班组长会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。
其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆、连墙件、悬挑拉绳、支杆。
2、质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
(3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。
3、安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上随意抛接工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。
A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查|a 在六级以上大风和大雨后b 停用超过二个月，复工前。
B 检查保修项目a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求；b 扣件螺丝是否松动；c 安全防护措施是否符合要求。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。
(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
（9）脚手架接地、避雷措施等应符合用电技术规范，电阻不大于10欧姆。
4.2钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。
任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
第五章两端固定工字钢脚手架计算书一、脚手架设置计算的脚手架同理于双排脚手架，横杆与立杆采用扣件连接，搭设高度为17.4米，搭设要求:立杆采取6m+4m钢管间隔使用。
使内外、左右立杆的接头错开。
大横杆采用4m和6m钢管，立杆均加设扫地杆，内外、上下大横杆用4m钢管调节，使其接头错开，不在同一跨间。
小横杆钢管长度根据现场实际尺寸而定，用十字扣件与大横杆连接，靠近立杆可紧固于立杆上，小横杆距墙两端离墙面和梁边300mm。
脚手架步距1.8m，立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m。
二、脚手架总参数搭接水平钢梁采用16#工字钢，26#、32#搭接长度为：1.43m，25#、31#搭接长度为：3.08m。
26#、32#型钢搭接脚手架示意图25#、31#型钢搭接脚手架示意图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。
承载能力极限状态q=1.2×(g+gK1×la/(n+1))+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.032+0.3×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.319kN/m正常使用极限状态q K =g+gK1×la/(n+1)+QK×la/(n+1)=0.032+0.3× 1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.682kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图Mmax=0.307kN·mσ=Mmax/W=0.307×106/4370=70.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5） 正常使用极限状态受力简图（图6） 挠度图νmax =1.172mm ≤[ν]＝min[l b /150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.59kN正常使用极限状态V K =1.154kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。
由上节可知F=V,F K =V Kq=1.2×0.032=0.039kN/mq K =g=0.032kN/m1、抗弯验算F qk =0.5Q K L a /(n+1)l b (1+a 1/l b )2=0.5×3× 1.5/(2+1)× 1.05×(1+0.15/1.05)2=1.029kN/mF q =1.4´0.5Q K L a /(n+1)l b (1+a 1/l b )2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2=1.44kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图=0.741kN·mMmax/W=0.741×106/4370=169.502N/mm2≤[f]=205N/mm2 σ=Mmax满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax ＝4.806mm ≤[ν]＝min[l a /150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.642kN ·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max =5.642kN ≤R c =8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y ÎZ}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K =Hg k +y(l b +a 1)ng/2+0.0146n/2=12.58×0.13+3×(1.05+0.15)×2×0.032/2+0.0146×2/2=1.766kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=3N G2K =Z(L b +a 1)l a g k1/2+zg k2l a +l a Hg k3=3×(1.05+0.15)×1.5×0.3/2+3×0.16×1.5+1.5×12.58×0.01=1.719kN3、施工活荷载标准值åN QK =(n jg Q kj +n zx Q kx )(l b +a 1)l a /2=(1×3+1×2)×(1.05+0.15)×1.5/2=4.5kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数m z =1.052连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数m z =1.052风荷载标准值：w k =m z m s w 0=1.052×1.271×0.3=0.401kN/m 2风荷载产生的弯矩标准值：M wk =w k l a h 2/10=0.401×1.5×1.82/10=0.195kN ·m风荷载产生的弯矩设计值：M w =0.9´1.4Mwk=0.9×1.4×0.195=0.246kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K +NG2K)+1.4åNQK=1.2×(1.766+1.719)+1.4×4.5=10.482kN组合风荷载：N=1.2(NG1K +NG2K)+0.9´1.4åNQK=1.2×(1.766+1.719)+0.9×1.4×4.5=9.852kN长细比验算：l=kmh=1.155×1.5×1.8=3.119ml=l/i=3.119×1000/16=194.906£[l]=210满足要求根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.189则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/jA=10.482×1000/(0.189×411)=134.806N/mm2£f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=9.852×1000/(0.189×411)+0.246×106/4370=182.913N/mm2£f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[jAf-(1.2NG2K +1.4åNQK)]/1.2gk=(0.189×411×205-(1.2× 1.719×1000+1.4×4.5×1000))/(1.2×0.13×1000)=48.574m 组合风荷载：[H]={jAf-[1.2NG2K +0.9´1.4（åNQK+Mwk/W)]}/1.2gk=(0.189×411×205-(1.2×1.719×1000+0.9×1.4×(4.5×1000+0.195×106/4370)))/(1.2×0.13×1000)=52.252mH=12.58m≤[H]=48.574m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a 0=a=0.4×1000=400mm,l=a 0/i=400/16=25£[l]=210根据l 值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.933风荷载作用在一个连墙件处的面积A w =2×h ×2×l a =2×1.8×2×1.5=10.8m 2风荷载标准值：w k =m z m s w 0=1.052×1.271×0.3=0.401kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw =1.4w k A w =1.4×0.401×10.8=6.065kN连墙件的轴向力设计值：N l =N lw +N 0=6.065+3=9.065kN其中N 0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。
