无砟轨道大跨度连续梁工后徐变变形研究

边跨现浇段采用满 堂支架施 工 ， 吊篮 合龙。采用 Ｍｉ ｓ软件建立 ｄ ａ 梁单元 有限元模 型 ， 并模拟全桥施工 过程 。
铁路高平顺性和高 稳定性 的要求 ， 可调性 很小 。因此 ， 但 对于 高 ２ 基 于不 同规范 下的工 后徐 变
速铁路干线 中铺设无砟轨道的连续梁桥 ， 必须控制其 铺轨后 由混 ２ １ 徐 变及 徐 变 系数 ． 凝土徐变引起 的变形 ， 通常我们称 之为工后徐变 变形 。影响工 后 徐变是指在持续荷 载作用下 ， 混凝土结构 的变形将 随着时 间
变 变 形 的影 响 。 ＝ｓ／ 。６ （） １
其中 ， 为混凝土 的徐变应 变 ； ｓ 为混凝 土 的徐 变应 变开始
时的瞬时弹性应 变值 。
１ 工 程概 况
． 宁杭客专德清段特大桥为（ ０＋１５＋ ０ ｍ桥跨 布置 的预 应 ２ ２ 不 同规 范 的 徐 变 系数 ７ ２ ７） 现有各种规范关 于混凝 土徐 变系数 的计算公 式及 考虑 的 因 力混凝土连续梁桥 ， 全长 ２ ６５ｍ。主梁混凝 土标 号为 Ｃ ５ 纵 横 ６ ． ５，
徐变变形 的因素 有很多 。各 国规范 定义徐 变系数 时 ， 计算 公 不断增加的现象。影 响混凝土徐变 的因素有很 多 ， 如应 力的性质 式差异很大 。此外施工过程 中步骤调整 ， 如中跨合龙 后何时铺 设 和大小 、 加载时混凝土的龄期 、 荷载 的持续时问 、 混凝 土的组成材 轨道 ， 都会对 连续梁 的工后徐变 变形 产生影响 。本文 以宁杭客 运 料及配合 比、 围环境 的温 度湿度 、 件 的截 面形 式等 。通 常采 周 构 专线德清段的某大跨度连续梁为工程背景 ， 比根据 不 同规 范计 用徐变系数 西来描述混凝 土的徐变 ， 对 即： 算得 出的工后徐变变形差异 ， 同时研究施 工步骤 的调 整对工后 徐
道 铺 设 时 间可 较 好 地 控 制 连 续 梁 工 后 徐 变 变形 值 。
关键词 ： 无砟 轨 道 ， 速铁 路 桥 梁 ， 高 工后 徐 变 变形 ， 变 系数 ， 迟 铺 轨 徐 延 中图 分 类 号 ：４ ８２ ５ Ｕ ４ ．１ 文献标识码 ： Ａ
Ｏ 引言
目前 ， 大部分高速铁路采用无砟轨 道。无砟轨道 能适应高 速
［ ］ 何初生 ， ４ 李升 玉． Ｖ型墩连 续刚构桥基础 刚度 及合龙方案 的 探讨 ［］ 山西建筑，０ ９ ３ （ ） ３ ２３ ３ Ｊ． ２０ ，５ ２ ：０ —０ ．
Ｄ ｎ ｘｎｓ ｐ ｒｍａｏ ｒｄ ｅｃ ｎｉｕ ｕ ｅ ｍ ｏ ｇ ｉ ｕ ｅ ｊｒＢ ｉｇ ｏ ｔ ｏ ｓｂ ａ ｎ
无砟轨道大跨度连续梁工后徐变变形研究
徐 俏 东
摘 要： 以宁杭客运 专线 某大跨度预应 力混凝 土连 续梁桥 为工程 背景 ， 采用 Ｍｉａ 软件建立 有限元模型 ， ｄｓ 通过仿真分析 ， 研 究了混凝土收缩徐 变引起的工后徐 变变形 ， 结果表 明根据 不同规 范计 算所得连 续梁桥 工后徐 变变形差异较 大， 延迟轨
高为 ５２ｍ， ． 中支点处梁高 ９２ｍ。箱梁顶板宽 １． 底宽 ７ ０ｍ， ． ２０ｍ， ． 加 采 顶板厚度为 ５ ｍ， ０ｃ 腹板厚度分别为 ４ ｍ，５ｃ ８ Ｂ， ５ｃ ６ ｍ，５Ｃ 底板厚度 围环境的平均相对湿度 、 载龄期 等各种 因素 的影 响， 用各种 ： 由跨 中的４ ． ｍ按圆曲线变化至中支点梁根部的 １７５ｃ 中支点 系数相乘而得到的徐 变系数 Ｊ ８５ｃ ０． ｍ， 处加厚到 １３ ８ｃ 全桥 共设 ５道横 隔梁 ， ２ ． ｍ； 分别设 于端支点 、 中支 点、 中间跨跨 中截 面 ， 中中间支点横 隔板厚度 ２ ４ｍ， 支点 横 其 ． 端
隔板 厚 度 １７ 跨 中合 龙 段 设 置 ０ ８ｍ厚 隔板 。 ．５ｍ， ． （， ） （ ， ） （ ，） ｔｒ ＝咖 ＊ ｒ ｔｆ （） ３
我国 Ｔ ００ ． － ０ Ｂ１０ ２ ３２ ５铁路桥涵钢筋混凝土 和预应力混凝土 ０ 结构设计规范（ 下称 ｒ ５ 采用 的计算公式为 ： ｉ ０） Ｂ 咖（，）＝ 。 Ｏ ４ ｄｔ ｒ ｒ 卢 ＋ ． （ — ）＋咖 ［ （）一 （ ） ｒ ｔ ｒ］
［ ］ Ｊ Ｊ ２ —６ 公路 桥 涵 钢 结 构及 木 结 构设 计 规 范 ［ ］ ３ Ｇ ５８ ， ０ Ｓ．
桥梁上部结构采用挂篮悬臂施工方法 ， 共有 ｌ ５个悬 浇节段 ，
参考文献 ：
（） ４
［ ］ Ｇ ０ １ －０３ 钢结构设计规范［ ］ １ Ｂ５０ ７２ ０ ， ｓ． ［ ］ ＪＪ ４－ ０ ， ２ Ｇ １ ０ ０ 公路桥 涵施 工技 术规第 １ ０期
・
１ ０・ ６
２０ １ １年 ４ 月
Ｓ ＨＡＮ ＡＲＣ Ｔ Ｃ Ｉ ＲＥ ＸＩ ＨＩ Ｅ Ｕ Ｔ
山 西 建 筑
Ｖ １３ ． ０ ｏ ． ７ Ｎｏ １ Ａｐｒ ２ ． ０１１
文章编号 ：０ ９ ６ ２ （ ０ ）０ ０ ６ －２ １０ —８ ５ ２ １ １ — １０ ０ １
为单箱单室变高度 、 变截 面连续梁 ， 箱梁梁底 曲线按 圆曲线变化 ， 圆曲线半径 Ｒ：４７ １５ ｍ。端支座处及 边跨直线段 和跨 中处 梁 ６ ． ２
计算所得的徐变系数差异也较 大。 向预应力采用标准强度为 １８０ＭＰ ６ ａ的低松弛高强钢绞线 。主梁 素不相同 ， Ｃ Ｂ ＦＰ １７ ） 范采用 的徐变 系数为 ： Ｅ —Ｉ（ ９ ８ 规 咖（ ，）＝ ｏ ｆ 咖 （ — ｔＪ ｆ （ ）＋ ｔ ）＋ ｒ （）一 ，ｒ ］ （ ） ｒ ｌ 咖 ［ （ ） ２ Ｃ Ｂ ＦＰ １９ ） 范考 虑 了混 凝 土 的 抗 压 强 度 、 件 尺 寸 、 Ｅ —Ｉ（９ ０ 规 构 周