电厂主油箱液位低保护逻辑缺陷非停事件分析报告
- 格式:doc
- 大小:3.37 MB
- 文档页数:13
某水电站4#机组调速器事故低油压紧急停机不安全事件的分析及处理摘要:2022年5月2日21:29,某水电站4#机组满负荷运行状态下因调速器主配传感器故障,导致4#机组调速器事故低油压紧急事故停机不安全事件。
通过事件的分析及处理介绍,为同行处理事故低油压提供更多经验借鉴。
关键词:水电站调速器事故低油压紧急停机1 事件概述事件发生前,某水电站设备和系统运行情况,1B、2B、3B、4B主变运行,1#、2#机组热备用,3#、4#机组各带140MW负荷运行;220kV系统、厂用电系统标准运行方式,各保护、自动装置投入运行正常。
2022年5月2日21:18:51电站监控系统上位机报AGC总有功实发值与设定值差值增大(实发273.1MW,设定280.0MW),AGC报警。
21:19:00上位机报4号机组:事故配压阀信号(12KD)动作。
21:19:01上位机报4号机组:事故配压阀信号(12KD)复归(动作复归开始刷屏)。
当班值长在中控室查看相关情况,并安排值班员前往1014层4#机组调速器查看现地实际情况,发现调速器控制环动作频繁。
21:22:06上位机报4号机组:压力油罐压力异常。
当班值长立即在上位机退出工作油罐事故低油压启动事故停机软压板、工作油罐事故低油位启动事故停机软压板。
同时开启1#机组,并向电力调度申请将4#机组负荷转移至1#机组获准。
21:27上位机退出4#机组AGC、AVC。
21:28:41上位机报4号机组:压力油罐事故低油压1/2(水机回路)动作。
21:28:42上位机报4号机组:3号泵故障动作,3号泵运行超时(油压装置通讯)。
21:28:55上位机报4号机组:1号泵故障动作,1号泵运行超时(油压装置通讯)。
21:29上位机报:金沙水电站4号机组有功测值突变,全厂AGC退出。
21:29:41上位机报4号机组:2号泵故障动作,2号泵运行超时(油压装置通讯)。
21:29:57上位机报4号机组:发电机A套保护-发电机逆功率报警动作。
Knowing what I want to do, in the dead of night, ask myself my future plans, and move in that direction to realizeit.简单易用轻享办公(页眉可删)电厂#3机燃油压力低跳闸事件分析报告1、事件经过(1)3月2日7:10时,#3机开始打重油加热循环,7:15时#3机发启动令启机,7:20时#3机值班员发现重油泵出口压力(MKV)为3.03bar,切换站进口压力为2.93bar,重油加热器后温度为110℃,切换站温度为94℃。
当时重油大循环阀为开位、小循环阀为关位、重油压控阀为关位。
立即联系重油值班人员到现场检查,查泵出口压力为3.5bar。
将重油泵由#1切至#2,重油压力仍未变化。
怀疑小循环阀实际未关闭(按程序重油加热器后温度大于74℃应关闭),进行小循环阀开、关试验,观察到开启小循环阀后,切换站进口压力由2.93bar下降到2.4bar,重新关闭后压力恢复到2.93bar(由此判断小循环阀确已关闭)。
汇报值长联系检修检查重油压控阀,并通知重油值班员油压控阀前手动阀。
经全关手动阀后,切换站压力升至5.0bar,维持该状态运行。
(2)7:30时,#3机并网,7:35时开始切重油,7:37时切重油过程中发现,当重油大循环阀关闭后(按程序大循环阀在三通阀开至20%时开始逐渐关闭,60秒关完),重油切换站进口压力突然升至9.8bar,立即联系重油人员调节重油回油手阀,将重油压控阀前的手动阀开启两格后,重油切换站进口压力逐渐降低至6.0bar,重油泵出口压力降至6.5bar,当时重油压控阀在全开位。
汇报值长,运行专工要求暂时这样运行。
7:45时#3机切重油到位。
(3)检修赶到现场时发现重油压控阀前手动阀已节流,处于部分关闭状态,重油压控阀处于自动控制状态。
检修当即检查压控阀,当输入20MA信号时,阀的行程只能达到90%(应该为100%),由此判断重油压控阀有问题,因机组正在烧重油运行,经与运行协商,没对压控阀作进一步的检查,重油压控阀仍保持自动方式运行。
试论如何完善二十五项反措中主油箱油位保护的分析摘要:在火力发电机组中,热工保护系统又是必不可少的重要组成部分。
对热工保护系统可靠性的不断完善,能够使火力发电组的主辅设备更加安全可靠,因此,提高热工保护系统的工作显得尤为重要,只有对其不断的研究探索,才能使得整个热工保护系统体系更加完备。
本文主要针对《防止电力生产事故的二十五项重点要求》中有关主油箱油位低保护所采取措施的阐述。
关键词:热工保护可靠性优化方案主油箱油位冗余保护逻辑引言汽轮机润滑油的作用时给汽轮发电机的支持轴承、推力轴承和盘车装置提供润滑,为操纵机械超速脱扣装置提供压力油,如果润滑油中断或供油量过少(润滑油压过低),会造成汽轮机以及发电机轴承轴瓦钨合金胎的融化烧损,甚至机组停运,严重时将会引起汽轮机转子弯曲,汽轮机润滑油一般设计油压低保护,但仅靠润滑油压低保护不足以为汽轮机润滑系统提供安全、可靠的保护,所以汽轮机主油箱油位低保护作为润滑油压低保护的并行保护逐渐重要起来。
1、主油箱油位低保护的现状乌苏热电分公司两台CZK330-16.7/0.4/538/538型汽轮机,额定功率330MW (上海汽轮机厂制造)汽轮机主油箱原各设计一套浮筒式连续测量远传电阻式液位计,一套磁翻板就地测量液位计,在运行期间经常出现远传模拟量信号坏点的现象,导致运行人员无法正确的远程监视主油箱油位的变化,需要就地查看油位,而机械液位开关经常出现误动、误报现象,给机组运行带来极大的不安全因素,亟需对主油箱液位进行改造,完善主油箱液位低保护,保障汽轮机组的安全。
现场液位计安装如下图:图1:主油箱液位计安装主视图图2:主油箱液位计安装俯视图汽轮机主油箱的作用主要是汇集和分配的作用,给汽轮发电机的各支撑轴承、推力轴承、盘车装置及机械超速脱口装置供油,汇集汽轮机各处的润滑油的回油,同时将油中的水汽和回油中携带的气体通过油箱排烟风机排出厂房外。
启动油泵,交流润滑油泵、直流油泵都接在主油箱上,通过主油箱提供可靠地进油,保证有系统连续不断地供油,维持机组的安全运行。
XXXXX发电有限责任公司“6.10”4号机组非停事故调查报告1.事故简称:XXXXX发电有限责任公司4号机组非停事故2.事故起止时间:2015年6月10日9时30分至2015年6月10日10时25分3.事故发生地点:XXXXX发电有限责任公司4号汽机厂房4.事故现场紧急救护情况:无5.事故等级(事故性质):性质严重的一般设备事故6.事故类别:设备事故7.本次事故伤亡情况:无8.本次事故经济损失情况(包括直接经济损失和间接经济损失):8.1直接经济损失8.1.1主机润滑油跑油15桶,回收9桶,每桶3145元,共计18870元;8.1.2渗油保温的拆除和包装费用共计8万元;8.1.3灭火器充装费用共计15280元,8.1.4直接损失共计114150元。
8.2间接经济损失8.2.1启动费用:4号机组启动用油78.92吨,每吨油5070元计算,共损失40.01万元。
8.2.2少发电量:电力公司调度令4号机于2015年6月17日0时0分停备,至此4号机组停机158小时,期间3号机组发电量8107万度,按此统计4号机少发电量8107万度,少发电量在本年度能补发完毕。
9.事故发生时不安全状态:2号、3号瓦轴承箱严重漏油10.事故发生时不安全行为:违章指挥。
在发现机组油箱油位下降的异常情况下,未及时判断原因,违反二十五项反措2.3.10款的要求,未及时安排停机检查,延误了处理的最佳时机。
11.事故经过:4号机组于2015年1月1日停机备用,对发电机定子进行检查检修,对1号、2号、3号轴承都进行了解体检修,对轴承箱顶轴油油管接头进行了试紧。
4月11日6时12分,4号机组并网运行。
6月10日9时46分,4号机组负荷396MW,A、B、C、D制粉系统运行,总煤量158吨/小时,A、B汽泵组运行,给水控制在自动调节方式,汽机控制方式为汽机跟随。
6月8 日12时40分,监盘发现4号机主油箱油位从1655mm缓慢下降至1652mm(核算漏油量234公斤),润滑油系统油压、油温稳定,对4号机润滑油、密封油系统全面排查未发现外漏点,事故放油门未发现漏。
主油箱油位低保护逻辑优化摘要:主油箱油位控制是保证机组安全稳定运行的重要保护逻辑。
关键词:控制;稳定性Logical optimization for low-level protectionfor main tankLiJingXuan (Datang International Power Generation Co., Ltd.Beijing Gaojing Thermal Power Plant )Abstract: The protection logic of oil level in the main oil tankis an important protection logic to ensure the safe and stableoperation of the unit .Key words: Control; stability引言DCS(Distributed Control System)是一个由过程控制级和过程监控级组成的以通信网络为纽带的多级计算机系统,综合了计算机(Computer)、通讯(Communication)、显示(CRT)和控制(Control)等4C技术,其基本思想是分散控制、集中操作、分级管理、配置灵活、组态方便。
随着DCS控制系统的成熟发展,热工自动化程度越来越高,凭借其巨大的优越性,使机组的可靠性、安全性、经济性运行得到了很大的提高。
但热工保护误动和拒动的情况还有时发生。
如何防止DCS系统失灵和热工保护误动、拒动成为电厂甚至大型旋转机械设备控制的日益关注的焦点。
一、主油箱油位保护逻辑简介热控保护系统是火力发电厂不可缺少的组成部分,它对提高机组主辅设备的可靠性和安全性具有十分重要的作用。
热工保护系统的功能是当机组主辅设备在运行过程中参数超出正常可控制的范围时,自动紧急联动相关的设备,及时采取相应的措施加以保护,从而软化机组或设备故障,避免出现重大设备损坏或其他严重的后果。
阐述火电厂汽轮机主油箱液位测量存在的缺陷和解决方法主油箱是火电厂汽轮机组的重要组成部分之一,若汽轮机主油箱液位测量存在缺陷,必然会影响汽轮机的正常运转。
因此,本文将对主油箱液位测量缺陷及解决方法进行分析。
标签:汽轮机;主油箱液位测量;缺陷;解决方法引言:新时期液位测量方法也在不断创新、完善,所以选择合理的主油箱液位测量方法及设备,做好测量缺陷及对策的研究,才能提高主油箱液位测量精度。
(一)火电厂汽轮机主油箱液位测量存在的问题火电厂内部汽轮机搭载的主油箱具备分配、汇集等作用,它可以对汽轮机中所有润滑油的回油进行处理,还能将回油里面存在的水汽、气体等利用油箱排烟风机彻底排出;而且火电厂汽轮机系统包含了汽轮机润滑油系统等诸多部分,一旦润滑油系统出现问题,就会影响汽轮机设备的运行效果,若问题处理不及时还会引发汽轮机烧瓦、转子动静摩擦等现象,一旦恶化将使汽轮机整体遭受破坏,并易引发严重安全事故。
例如,一旦润滑油停止供应,系统润滑效果出现问题,那么短时间内就会烧毁轴承。
一般,未能第一时间发现润滑油泄漏现象,致使主油泵所在邮箱内油位降至油泵吸油口以下,致使主油泵故障等,是导致润滑油中断的重要原因。
[1]所以,做好汽轮机主油箱油位测量工作十分重要,某单位为了保证汽轮机主油箱使用效果、改善主油箱油位测量精度、准确性,便将MAGNETROL导波雷达液位计安装在了两台超界机组汽轮机主油箱上,同时还将EDM磁致伸缩式液位计安装在了亚临界机组汽轮机主油箱上,不过以上使用的液位计测量油位的时候都有跳变及坏点现象发生。
(二)火电厂汽轮机主油箱液位测量存在的缺陷1.阐述导波雷达液位计测量存在的缺陷雷达变送器、导波探杆是组成MAGNETROL导波雷达液位计的主要部件,某厂内部的705型顶装同轴杆式探头在测量期间发生了跳变、坏点现象。
由于电磁脉冲波信号直接影響着导波雷达液位计的测量精度,所以可能由下述原因造成:首先,维修人员将导波雷达液位计拆卸后,认为导波探杆和探杆外套管有碰撞的几率。
电厂#1机燃油压力低跳机事件分析报告1、事件经过(1)2008年11月18日,220kV及厂用电系统标准方式运行,第一套机组满负荷运行,第二套机组备用,重油处理线运行(流量60t),厂用蒸汽系统由小锅炉供给(包括#1燃机前置站重油加热器和处理线重油加热)。
(2)9:57时,重油值班员要求对小锅炉油箱进行补油,燃机值班员请示值长后同意补油,但要求加强联系、缓慢操作补油阀门、以保证#1燃机重油压力稳定(注:补油阀开启前FFU1:5.7bar、FFU2:5.0bar,开启后FFU1:5.6bar、FFU2:4.9bar)。
补了7分钟后,重油值班员要求开大补油阀开度,考虑到重油压力离燃机切轻油及跳机还有较大空间,燃机值班员同意其要求,但是再次强调其操作时一定要缓慢,且开度不能过大。
(注:燃机切轻油压力为FFU2:3.5bar,机组跳机压力为主燃油泵入口压力低开关63FL-2:其值为1.8bar)。
(3)10:07:28时,MKV来P332“CRUDEOILFORWARDINGPUMPFAULT”报警,重油泵自动由#2切到#1运行,此时FFU1:3.2bar、FFU2:2.5bar,燃机值班员立即通知重油值班员关小补油阀开度。
10:07:31时,MKV来P312“HEAVYFUELPRESSLOW”、P416“HEAVYFUELTEMFAULT-XFERTLOOKOUT”报警,燃机快切轻油,快切轻油成功后机组维持稳定运行。
燃机值班员观察FFU1和FFU2压力稳定后立即发指令回切重油。
10:07:49时,MKV来P202“LIQUIDFUELPRESSURELOW”报警,此时FFU2:1.8bar。
10:07:52时,MKV来P274“LOWLIQUIDFUELPRESSURE-TRIP”报警,#1发电机出口开关跳闸,#1燃机跳机熄火,进入惰走状态。
(4)10:08时,因跳机原因明确,值长令燃机值班员检查系统后马上进行冲油操作。
某电厂EH油压低保护动作跳机事故分析1.事故背景电厂的EH油压低保护动作跳机事故发生在20日的运行过程中。
EH油压低保护是指当液压系统的油压低于设定值时,自动触发保护动作,切断电力供应,以防止设备运行出现问题。
事故发生后,电力供应被中断,导致生产中断,损失严重。
2.事故原因分析(1)设备老化:EH油压低保护装置是电厂的关键设备之一,经过长时间的工作后,可能会出现一些老化问题。
比如,元件的电气接触不良、导线老化断裂等,都有可能导致保护装置失效。
(2)设备维护不及时:设备维护保养是保证其正常运行的关键。
如果在预定的维修保养周期内没有进行维护和保养,设备可能会出现故障。
在本次事故中,EH油压低保护装置可能长时间未进行检修和保养,导致其故障率增加。
(3)设备设计缺陷:EH油压低保护装置的设计是否合理,也是事故发生的一个重要原因。
设备设计时是否考虑到了电厂的实际工况和设备的运行状况,是否有足够的容错设计等,都可能对设备的可靠性产生影响。
3.防范措施(1)定期维护保养:根据设备的使用寿命和工作环境,制定合理的维护保养计划,并按计划进行检修和保养工作,及时处理设备故障和问题,确保设备的正常运行。
(2)设备更新改造:根据老化设备的运行状况和需求,及时进行设备的更新改造工作,确保设备的可靠性和安全性。
(3)控制设备运行状态:建立设备运行状态监测与控制系统,随时监测设备的运行状况,及时发现异常情况,并采取措施加以控制和修复。
(4)加强人员培训:为设备维护人员提供必要的培训和知识更新,提高其维护和保养设备的技能水平和知识储备,提高设备运行的可靠性。
4.总结通过对电厂EH油压低保护动作跳机事故的分析,我们可以看出,这是一起由设备老化、维护不及时和设备设计缺陷等多重因素导致的事故。
为了防范类似事故的再次发生,电厂应加强设备的维护保养工作,定期进行设备更新改造,加强设备运行状态的监测与控制,并提高维护人员的培训水平。
只有确保设备的正常运行,电厂才能够保证生产的连续性和安全性。
某电厂运行人员误停主机润滑油泵造成低油压保护动作停机事故分析电厂是一个高度自动化的设施,各种设备和系统相互关联,共同运行以提供可靠的电力供应。
主机润滑油泵是电厂中的一个重要设备,它负责提供主机润滑油,以保证主机的正常运行和延长设备的寿命。
然而,由于运行人员的误操作,主机润滑油泵停止运行,导致低油压保护动作触发,最终引发了一起停机事故。
首先,我们来分析造成这起事故的具体原因。
在电厂中,运行人员是设备正常运行的第一道防线。
然而,由于一些原因,运行人员在此次事故中犯了错误。
可能的原因包括:缺乏必要的培训和教育,对设备操作流程不熟悉,或者注意力不集中等。
运行人员误停主机润滑油泵的具体过程可能包括:不正确地操作开关、按钮或阀门,或者错误地执行设备启停程序。
其次,我们需要分析为什么主机润滑油泵停止运行会导致低油压保护动作触发。
主机润滑油泵的正常运行对于主机的润滑和冷却非常重要。
当运行人员误停主机润滑油泵时,主机将无法获取足够的润滑油,从而导致主轴的摩擦增加,温度升高,同时缺乏冷却润滑效果,可能会损坏主机内部零部件。
为了保护主机免受损坏,低油压保护动作将被触发,自动停机以避免进一步的问题发生。
最后,我们需要分析这起事故对电厂产生的影响和采取的应对措施。
这起停机事故导致电厂停止供电,给电力用户带来了不便。
此外,由于主机受损,需要进行维修和更换零部件,导致设备停工时间延长,生产损失增加。
为了避免发生类似的事故,电厂应采取一系列预防措施。
首先,电厂应为运行人员提供全面的培训和教育,确保他们熟悉设备操作流程,并能够正确操作各种开关、按钮和阀门。
其次,电厂应安装报警系统,及时检测到主机润滑油压力是否正常。
当润滑油压力低于正常范围时,应触发报警系统,提醒运行人员进行必要的检修和维护。
此外,电厂还应建立完善的运维管理体系,包括制定设备的操作规程和维护计划,定期对设备进行检修和保养,确保设备的正常运行。
同时,电厂应加强运行人员对设备操作的监管和管理,对违反操作规程和程序的人员进行惩处,确保运行人员的工作纪律和责任心。
汽轮机大机油箱油位保护动作跳闸的事故分析摘要:详细分析了某电厂大机油箱油位低引起跳机的经过及原因,从此次机组跳闸事故的原因剖析,对出现的问题提出了纠正方法,同时,也提出了一点如何防止大机油箱油位低保护误动的改进方案,对相类型汽轮机的安全运行具有一定的借鉴意义。
关键词:大机油箱油位低;跳机;分析1 前言某厂4×300MW机组汽轮机为东汽轮机厂生产的 N 300 -16.7/537/537-8(合缸改进型) 亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机。
机组有2×50%额定给水容量汽动给水泵和一台电泵,正常运行中A、B汽泵向锅炉汽包供水,电泵处于额备用状态。
大机油箱装置有低油位保护。
2022年 01月05日00时29分定期切换大机排烟油烟风机的过程中发生大机油箱油位低动作跳机事故。
2 事件描述2.1事件发生前状态:机组负荷210MW,厂级AGC控制, A、B送风机运行,A、B引风机及A、B一次风机变频运行,A密封风机运行,A、B、C、D球磨机运行。
主机A排烟风机运行、B排烟风机备用,大机油箱油位1633mm,A、B汽泵运行、电泵备用,B凝泵变频运行,A凝泵工频备用,A定子冷却水泵运行、B、C定子冷却水泵备用,B 密封油泵运行、A密封油泵备用。
2.2事件过程:2022年01月05日00时22分将4号机大机A排烟风机切换至B排烟风机运行,停运A排烟风机后关闭A排烟风机进口门,DCS上大机油箱油位从1633mm升高至1665mm,主值联系巡操就地开启B排烟风机进口门观察大机油箱油位变化,00时23分大机B排烟风机电流从2.85A上升至2.98A,但大机油箱油位仍保持在1665mm,主值要求继续开大B排油烟风机进、出口门,00时28分37秒B排烟风机电流3.24A,主油箱油位低Ⅰ值报警发出,00时29分37秒 B排烟风机电流升高到3.29A,主油箱油位显示降低到1400mm,ETS保护发出,机组跳闸。
电厂#10机燃油压力低及超温两次跳机事件分析报告2008年10日,机第一次启机负荷带到91MW时,MKV发“液体燃料压力低”报警,机组遮断;第二次启机负荷带到90MW时,负荷小幅波动,MKV发“排烟温度高遮断”,机组遮断。
经检查,更换主燃油泵,拆除“Y”型滤后开机正常。
故障经过、原因分析及反措报告如下:1、事件经过(1)9月10日08:00时,#10机组带负荷50MW,高压油滤压差0.2bar,#2双联滤压差4.8psi,十四个喷嘴前压力均为25bar。
08:06时燃机带基本负荷。
08:09:26,MKV发“液体燃料压力低”报警,燃机遮断,当时燃机负荷为91MW。
(2)08:50时,强制冲油,FQL1=12.65%,FQLM1=1.58kg/s,三机表决一致,十四个单向阀前憋压均为8.0bar,给燃油管道,高压油滤,主燃油泵冲油排气,将#2双联滤切至#1运行。
检查燃油管道无漏。
(3)09:05时,热控强制L63FL2L为0,再次起机。
09:30时,选“CRANK”位,发启动令,开始高盘。
09:35时,转“AUTO”。
(4)09:52:22,燃机点火,四支齐着。
10:00:03,空载满速,全面检查机组无异常。
10:03时并网,带基本负荷。
10:07时开始切重油,10:15时到位。
(5)10:19时,燃机负荷带至90MW,发现伺服阀电流在-1.83~-46.2%之间大幅波动,燃油伺服阀开度在13%~79%之间大幅波动,FDL2压力在2.0~3.7bar间波动,FFU1=4.7bar,FFU2=3.8bar,未见明显波动,负荷在90MW上下小幅波动。
(6)10:20:04,MKV发报警“排烟温度高遮断”,燃机遮断,燃机遮断前负荷突然上升至109MW,机组遮断后MKV短时间内黑屏,之后显示正常。
对机内管道泄压放油。
(7)11:00时,机务开始更换主燃油泵,检查燃油分配器正常,拆除Y型滤。
热控检查了63FL-2,开关动作值1.83bar,返回值1.65bar,动作良好。
火电厂汽轮机主油箱液位测量缺陷分析及处理陈顺青;闫建平【摘要】针对某火电厂4台机组汽轮机主油箱油位测量过程中出现跳变甚至变坏点的问题,从工作原理、使用环境、介质特性等方面分析原因,认为主油箱内部油位波动较大以及存在较强磁场是导致问题的主要原因,提出将汽轮机主油箱油位测量方式改为差压式测量的处理措施,处理后,测量精度、可靠性、稳定性均满足“二十五项重点要求”的相关要求,4台机组主油箱油位低跳机保护投入.【期刊名称】《河北电力技术》【年(卷),期】2019(038)003【总页数】3页(P36-37,44)【关键词】主油箱油位;跳变;测量方式;改造【作者】陈顺青;闫建平【作者单位】河北国华沧东发电有限责任公司,河北沧州 061003;河北国华沧东发电有限责任公司,河北沧州 061003【正文语种】中文【中图分类】TH8161 概述及存在的问题汽轮机润滑油系统是汽轮机设备的一个重要组成部分。
若润滑油系统出现异常会威胁汽轮机设备的安全运行,严重时会导致汽轮机烧瓦、大轴弯曲、转子动/静摩擦,甚至会导致整机损坏等恶性事故的发生[1]。
例如:润滑油中断,失去润滑,轴承将迅速被烧毁。
润滑油中断是由于大量漏油未及时发现,油箱油位降低到主油泵不能正常工作的位置,主油泵故障以及油系统管道堵塞等原因造成的。
《防止电力生产事故的二十五项重点要求》(国能安全[2014]161号)8.4.9及8.4.10要求应设置主油箱油位低跳机保护,必须采用测量可靠、稳定性好的液位测量方法,并采取三取二的方式,油位计及相关信号装置,必须按要求装设齐全、指示准确。
机组运行中发生油系统泄漏时,应申请停机处理,避免处理不当造成大量跑油,导致烧瓦。
综上可知,汽轮机主油箱油位测量的可靠、稳定的重要性不言而喻。
某火电厂4台机组汽轮机润滑油箱最初分别配备了1支磁翻板就地液位计和液位高、低开关量报警信号,不满足二十五项反措要求中的数量及作为主机保护信号的测量精度要求。
A man is not old until regrets take the place of dreams.简单易用轻享办公(页眉可删)电厂#9机因油位低导致跳机事件分析报告1、事件经过(1)2月3日事件过程:1)2月3日16:38:35,DCS发油箱油位低停机报警,汽机跳闸,发电机解列灭磁。
2)查曲线发现:16:34:48,油位低至-67.8mm;16:34:50,油位降为-164mm,且维持40秒;16:35:31,油位突然上升至81mm,4秒后稳定在68.8mm。
3)跳机后运行人员立即赶到就地检查滑油液位正常。
4)热控检修人员接到通知后很快赶到现场,对液位测量系统检查未发现异常,于是认为滑油系统正常,属保护误动作。
5)在取得总工同意后,16:49时和16:56时两次冲转均因过临界瓦振大跳机,只好将#7机停机进行相应检查、消缺工作。
(2)2月7日事件过程:1)2月7日10:46:37,又因油箱液位低跳机,但查曲线发现油位由-21mm低至-138mm,维持45秒后上升至62mm,4秒后稳定在-15mm。
2)运检人员检查均未发现异常,经总工同意后,退出油箱油位低跳机保护。
3)11:03时,重新挂闸冲转,过临界因#3瓦振大跳机。
4)接着将升速临界区域1100~1700rpm改为1100~2000rpm 后,11:53时再次挂闸冲转,11:55时定速800rpm暖机,12:11时空载满速,12:12时并网运行正常。
2、原因分析(1)从两次跳机DCS油位记录曲线来看,均属低油位导致保护动作,机组跳闸。
但在低油压故障时,机组的滑油压力正常且现场油位指示也正常,初步估计是热控测量回路问题导致油位指示突然下降。
(2)从DCS录波油位曲线来看,两次跳机低油位后最终稳定值差别较大,也说明油箱液位测量存在问题,究竟是液位计还是测量二次表故障,有待进一步试验验证。
3、防范措施(1)在故障原因查明前,暂时退出油箱液位低跳机保护。
电厂#3机因燃油压力低跳闸事件分析报告1、事件经过(1)2月28日22:08时,#3机开始切轻油;22:15:23,MarkV发“切换站轻油滤压差高”报警,就地查,#1轻油滤运行,压差开关已弹出;22:16时,轻油切到位。
(2)22:18:50,MarkV发“燃油3B滤压差高”报警,就地查,#1 3B滤运行,压差开关已弹出;在辅机间查,主燃油泵入口压力2.4bar,值班员汇报单元长值长。
(3)22:20:52,MarkV发“燃油入口压力低”报警;22:21:04,L4T动作,燃机熄火遮断,机组进入惰走。
值班员将上述情况汇报单元长,值长,打印跳机的报警文本和跳机历史纪录等。
(4)22:40时,轻油滤和3B滤压差开关都已复位,接值长令,轻油滤#1切至#2,3B滤由1#切到2#。
(5)23:06时,接值长令,机组强制冲油,FQL1=13.79%,FQLM1=1.95kg/s,三机一致;切换阀前轻油压力4.0bar,主燃油泵入口压力3.9bar。
(6)23:22时,接值长令,复归所有报警,机组选CRANK位,启动冷拖。
2、原因分析此次故障的直接原因是:#3机切到轻油运行后,由于我厂使用的是非标轻油,在低温情况下粘度大且易析腊,造成燃油系统滤网堵塞(轻油滤及3B滤均有压差高报警),导致燃油截至阀前压力低至L63FL2L压力开关动作,机组跳机。
3、防范措施(1)在条件许可下,供应部门尽可能采购标准轻油。
(2)在目前状况下,尽可能提高轻油运行压力,保证燃油截至阀前的压力始终>2.5bar以上。
(3)加强监视各滤网运行中的压差,在压差开关动作后,第一时间切换到备用滤网运行,避免多个滤网同时发生压差变大,导致燃油截至阀前压力开关动作。
(4)加强岗位职责培训。
燃油滤网压差高报警后,运行值班员完全有职责进行切换滤网,只需在切换完毕后汇报单元长即可;而本次事件中,出现“切换站轻油滤压差高”及“燃油3B 滤压差高”报警,值班员都没有及时进行切换,等到值长下令后才进行滤网切换。
【案例分享】一起润滑油箱油位低误发汽轮机跳闸事故(注意预防)一、事前工况#1机组负荷403MW,协调投入,给煤量185t/h,给水量1285t/h,1A、1B汽动引风机运行,1A、1B送风机运行,1A、1B一次风机运行,1A、1B汽动给水泵运行,1A、1B、1D、1E磨煤机运行。
二、事件经过2017年12月14日17时06分10秒 #1汽轮机跳闸,发电机出口开关断开、锅炉MFT动作;检查发电机灭磁开关断开,厂用电切换正常,汽轮机转速下降;检查汽轮机跳闸首出为主机润滑油箱油位低,检查发现主机润滑油箱油位1、3测点坏质量,汽轮机润滑油母管压力坏质量,凝结水系统部分测点坏点,主油箱油位2测点1295mm正常,就地检查主油箱油位1300mm,通知热工人员检查。
(测点三取二动作正常,但是未加入品质判断)17时08分启动电动热网循环泵后不出力,18时24分电动热网循环泵排空门见水后启动正常。
17时17分启动电动引风机,17时32分炉膛吹扫完成,17时28分启动电动给水泵,17时45分电动给水泵出口电动门打开后锅炉缓慢上水。
18时00分锅炉储水罐见水,给水流量453t/h,18时29分锅炉点火成功,启动1A、1E制粉系统。
19时47分主汽温558℃、再热汽温541℃ ,主汽压9.26MPa、再热汽压力0.8MPa,汽轮机准备冲转;此时高旁调节阀反馈从60%突关至18%,且卡在18%无法操作,阀门指令未变,主汽压力快速上涨,紧急停1A、1E制粉系统,保持微油及两支大油枪运行,主汽压力最高升至12.8MPa,联关且闭锁操作361阀及361阀前电动门。
(高旁为何会突然关闭至18%,是动力源导致的吗?)19时50分开锅炉PCV阀泄压,19时51分启动锅炉至辅汽供汽(汽轮机跳闸后启动#2启动锅炉,减温水调整门卡,无法打开停止#2启动锅炉;#1启动锅炉点火后无法加风停运,检修人员处理好#2启动锅炉减温水调整门后#2启动锅炉点火)19时52分主汽压力降至11.6MPa关PCV阀,恢复361阀及361阀前电动门。
机组正常运行中的密封油系统事故及异常处理
一) 密封油箱油位低
1、原因
1)真空油箱补油浮球阀故障无法正常补油
2)润滑油来油失去未切为自循环方式
3)密封油系统独立运行时系统大量漏油或者回油不畅,或浮子油箱油位调
整不当满油
2、危险点分析
1)防止油位过低造成密封油泵出力不足甚至不出力而使密封瓦断油.氢气
泄露。
2)盘车期间密封瓦断油烧坏密封瓦
3、处理
1)正常运行时因浮球阀故障油位低及时启动密封油直流油泵运行,隔离真
空油箱由维护检修浮球箱。
2)确认润滑油来油正常否则倒成独立运行方式
3)及时调整浮子油箱油位至正常
4)处理中密封瓦处油压难以维持时紧急排氢,并根据氢压降负荷。
二) 密封油管道振动
1、原因
1)浮球阀特性不良,在高真空下漏流引起管道激振
2)润滑油直供门不严,引起补油管道振动
3)密封油泵轴封漏气,在高真空下吸气引起密封油泵出口管道振动
2、危险点分析
1)过大的振动引起相关管道法兰裂口漏油。
2)与支吊架长期碰摩起起接触处磨漏
3)降低真空影响氢气纯度下降
3、处理
1) 积极查找原因,分析振动原因预以消除。
2) 在无法解决的情况下,可以适当降低真空油箱真空,使管道振动在可接受的范围内
3) 在纯度不能满足要求的情况下,按规程进行排污操作
4) 利用停机机会彻底检查系统,并将问题彻底解决。
电厂12月19日2号机组非停事件分析报告一、事件经过(一)事件前机组运行工况2号机组于2011年11月18日投产。
三大主机均为上海电气电站集团生产,超临界参数,容量350MW。
2018年12月19日9时35分,2号机组负荷281MW,主蒸汽流量868t/h,主蒸汽压力19.8MPa,主蒸汽温度567℃,再热汽温度565℃;主给水流量835t/h,2A、2B汽动给水泵运行;总燃料量132t/h,2B、2C、2D、2E磨煤机运行。
2号机主机油箱油位分别为油位1为-148.78mm、油位2为-145.84mm、油位3为750mm系统判断为坏点(运行值班人员在8时13分发现缺陷并登陆在缺陷系统)。
(二)事件详细过程12月19日9时35分23秒运行人员发现2号机组跳闸,锅炉MFT,发变组解列;ETS首出为:DEH跳闸,检查DEH保护动作首出为:主油箱油位低跳闸。
检查交流润滑油泵、顶轴油泵联启正常;联系相关专业人员检查跳闸原因,与热力公司保持沟通,通过调整无影响供热情况;同时汇报省调、河南公司安生部。
专业人员检查主油箱油位测量信号,油位1和油位2测量正常,油位3测点显示坏点,判断主油箱油位低跳闸信号误发,申请省调开机,12点33分18秒机组重新并网。
机组SOE信号和动作曲线如图一所示:图一 2号机组DCS 系统SOE 事件记录情况及机组动作曲线(三)事件后检查情况1.班组办理工作票及保护退出手续后对2号机主油箱导波雷达液位计3进行检查,就地检查表头显示“*Status* EOP High ”故障(如图二),查阅说明书为“超上限”。
液位计型号:Magnetrol 705-510A-110/MR-A110-145(变送器型号/探杆型号)。
联系厂家到厂进行检测,未发现具体原因,已发往原厂进行全面检测分析。
图二主油箱导波雷达液位计3故障显示2.检查历史趋势,主油箱油位低保护动作时液位1和液位2显示正常,没有出现跳变现象,液位3由750mm跳变至-826mm又变为-597mm,如下图。
图三 机组停机过程中相关测点历史曲线3.主油箱液位保护逻辑和模拟量三取二MSL3SEL2封装块逻辑见图四。
(MSL3SEL2封装块实现功能:三个测点均好,三取二;一个测点坏,另两个测点二取一;两个测点坏,另一个测点一取一;三个坏质量保护不动作)该MSL3SEL2封装块说明显示“2011年7月8日版本,数据流排序已完成”。
查2011、2013、2015年DCS 系统备份文件,该封装块逻辑和数据流与当前所用相同。
图四主油箱液位保护逻辑和MSL3SEL2封装块原逻辑4.封装逻辑算法块存在时序问题。
封装逻辑的3个中间变量(图四红色方框内)执行顺序号分别为0、1、2,任一坏质量算法块“OR”执行顺序号为18,存在时序问题。
正确的执行顺序号应将3个中间变量及“OR”算法块的执行顺序分配在现有的21-24号之间。
按现有算法顺序,当测点3超量程坏质量后,“OR”块会输出“1”;当测点3恢复正常且超限保护动作时,由于“OR”先执行,质量判断在后,输出并不会被及时更新为“0”,仍会保持上一个扫描周期的结果“1”。
当21、23等算法正常输出“1”时,坏质量闭锁功能会失效,造成保护误动。
5.发现封装块内部数据流顺序有问题后,对封装块进行模拟试验,确认当单个液位由高低限外的液位值跳变至高低限内并且跳变至保护动作设定值-580mm以下时,该保护会动作。
对现有封装块内部数据流顺序和正确排序的数据流进行了模拟对比试验,试验情况如图五、图六所示。
为进一步探究数据流产生错误的原因,对系统的“按数据流排序”功能进行了对比试验,试验结果如图七、图八所示。
模拟试验一:验证现有算法执行顺序(异常时)保护动作规律。
按照现场数据流进行模拟,搭建仿真逻辑(增加RS 触发器以记录时序差异,不会影响输出结果),将坏质量输出块“AND”执行顺序分配为20号,先于坏质量判断块“DQ1”的21号。
图五(1)模拟测点正常状态,功能正常图五(2)模拟-800mm工况状态,坏质量闭锁功能正常图五(3)模拟-800mm跳变至-597mm工况状态,坏质量闭锁功能异常结论:原逻辑内部数据流的执行顺序在此次异常测量情况下会发出保护动作信号,坏质量闭锁功能会出现异常。
模拟试验二:验证改进后的算法执行顺序(正常时)保护动作规律。
图六(1)模拟测点正常状态,功能正常图六(2)模拟-800mm工况状态,坏质量闭锁功能正常图六(3)模拟-800mm跳变至-597mm工况状态,坏质量闭锁功能正常模拟试验二结论:正确的数据流在此次异常工况下不会导致保护误动,坏质量闭锁功能均正常。
模拟试验三:对原封装块进行“按数据流排序”(此功能为和利时DCS系统自带功能),排序结果如图七,进行试验发现仍会导致保护信号误发。
分析后发现:封装块内的中间变量(图七红色框内)可能造成数据流排序功能异常。
虽然3个中间变量序号正确,但17号“OR”块(图七蓝色框内)序号分配小于测点3的坏质量判断算法块,仍会造成坏质量闭锁功能失效。
图七按数据流排序后的封装块逻辑图,含中间变量模拟试验四:将封装块内的中间变量删除,对原封装块进行“按数据流排序”,排序结果如图八,算法序号分配正常,进行试验后未出现保护信号误发现象。
图八按数据流排序后的封装块逻辑图,不含中间变量试验总结论:(1)当测点从坏质量恢复到好点时,若同时触发保护动作,数据流异常会造成坏质量闭锁功能失效,导致保护误动。
(2)当和利时系统封装块中存在中间变量时,数据流排序功能并不能保证序号分配完全正确,需进行人工复查和试验确认。
二、原因分析(一)直接原因2号机主油箱液位低保护逻辑中MSL3SEL2封装块设计存在缺陷,主油箱液位3测点信号跳变,MSL3SEL2封装块计算错误,信号误发,是导致本次非停的直接原因。
2号机主油箱液位3测点跳变至750mm保持不动,09:35:21秒液位3测点开始向下突变至-826mm, 09:35:23秒液位3测点由-826mm跳变至-597mm(液位低定值为-580mm),由于三取二MSL3SEL2封装块内部数据流计算顺序错误导致2号机主油箱液位低保护误发。
(二)间接原因2号机主油箱液位3测点故障,测点输出值跳变,是导致本次非停的间接原因。
三、暴露问题1.热控人员隐患排查不彻底,2号机组DCS逻辑MSL3SEL2封装块存在设计缺陷,从基建期到机组运行至今未发现潜在的隐患。
2.热控专业重要保护参数检测装置可靠性差,投入运行2年左右便出现测量异常的问题。
3.热控管理提升工作开展不扎实,控制逻辑内部隐患排查工作不细致。
4.热控人员技术水平欠缺,对重要保护的逻辑设计认识不足,在增加2号机组主油箱液位低保护时直接引用原有的封装块,未模拟全部异常情况进行逻辑验证,未考虑增加跳闸延时信号防范测点的测量异常导致的误动作。
5.热控人员对机组重要保护测点出现问题后重视程度不够,2号机主油箱液位3测点出现问题后未及时采取安全措施进行消缺工作。
四、防范措施1.讨论修改1、2号机组汽轮机主油箱油位低保护逻辑,增加延时模块,适当增加延时时间,防止出现时序问题或油位测点测量异常导致信号误发。
2.排查全厂DCS系统,对MSL3SEL2封装块及相关类型的封装块使用情况进行排查,并根据排查情况采取防误动措施;利用停机机会进行改装,重新梳理内部数据流问题,确保数据流排列正确。
间:2018.12.30;改装完成时间:2019.10.31。
3.全面排查此型号液位计的测量使用问题,对发现问题的液位计及时进行检查更换。
4.加强热控人员技术培训工作,强化分析问题和处理问题的能力。
重点对机组重要的保护自动逻辑进行讲解培训,提高班组人员对重要保护逻辑排查问题、解决问题的能力。
5.加强对重要信号故障或重要参数测量异常时消缺工作的管理,保证出现异常时,能及时消除缺陷或制定可靠的安全措施。
五、责任考核根据公司《安全生产奖惩管理办法》(林热电公司〔2016〕94号),对相关责任单位、责任部门及责任人考核如下:1.设备管理部热控二班技术员,作为主油箱设备的直接责任人,隐患排查不到位,未能及时发现和消除隐患,负主要责任和技术管理责任,给予经济处罚1500元。
2.设备管理部热控二班班长,作为班组管理第一责任人,隐患排查不到位,未能及时发现和消除隐患,负主要责任,给予经济处罚1500元。
3.设备管理部热控二班副班长,作为班组安全员,组织隐患排查不到位,未能及时发现和消除隐患,负次要责任,给予经济处罚1000元。
4设备管理部热控专业主管,专业管理不到位,负直接管理责任,给予经济处罚1000元。
5.设备管理部副部长,分管热控专业,负管理责任,给予经济处罚500元。
6.设备管理部部长,作为设备管理部安全第一责任人,负管理责任,给予经济处罚300元。
7.设备管理支部书记,负管理责任,给予经济处罚300元。
8.设备管理安全主管,负安全管理责任,给予经济处罚200元。
9.公司总工程师,负有技术管理责任,给予经济处罚200元。
10.公司生产副总经理,负有领导责任,给予经济处罚200元。
六、河南公司要求1.各企业立即对DCS系统三取二逻辑进行排查,尤其对和利时系统的封装块使用情况进行排查,并根据排查情况采取防误动措施;利用停机机会进行修改,确保数据流排列正确。
2.加强热控人员技术培训工作,强化分析问题和处理问题的能力。
重点对机组重要的保护自动逻辑进行讲解培训,提高班组人员对重要保护逻辑排查问题、解决问题的能力。
3.按照河南公司《关于下发热工专业专项提升工作要求的通知》要求,重新对各企业的主保护进行排查,要深入到每一个触发条件,不能停留在表面上。
4. 各企业组织对DCS保护试验卡重新进行修订,增加相关试验内容,利用机组停备机会,重新进行模拟试验,确保传动正确。
5. 各企业立即排查整改,要求所有列入主保护的测点,必须设置在操作员站一级画面。