架桥机计算书.doc
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目录一、设计规范及参考文献 (2)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (5)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁:(1号车处) (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (18)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载=100t梁重:Q1单个天车重:Q=20t(含卷扬机、天车重、天车横梁重)2主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=0.67t/m×1.1=0.74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重:Q=2t4=34t1号承重梁总重:Q52号承重梁总重:Q=34t6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取:1.1活载冲击系数取:1.2不均匀系数取:1.1(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力:Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图见图1(单位 m):图中图1P1=4t (前支柱自重)P2=0.74×22=16.28t (导梁后段自重)P3=0.74×30=22.2t (导梁前段自重)P 5= P4=20t (含卷扬机、天车重、天车横梁重)P6为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×(11+4+5)+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图P4起重小车P5天车梁图2导梁箱梁P3P1P2横梁P 1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心(其中天车横梁重6t )P1=(16.28+22.2)×2+12×2+6×2=112.96 tP 2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上3.8m 处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取1.6。
目录一、设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载梁重:Q=100t1单个天车重:Q=20t(含卷扬机、天车重、天车横梁重)2主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=m×=m=4t前支腿总重: Q3=2t中支腿总重:Q41号承重梁总重:Q=34t5=34t2号承重梁总重:Q62#号横梁Q=12t7梁增重系数取:活载冲击系数取:不均匀系数取:(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力:Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图见图1(单位 m):图中=4t (前支柱自重)P1P=×22= (导梁后段自重)2P=×30= (导梁前段自重)3P 5= P 4=20t (含卷扬机、天车重、天车横梁重)P 6为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算, P 6=ΣCKnqAi =××66×+++++++ ×=10053kg=作用在轨面以上5.5m 处M 抗=×11+20×(11+4+5)+20×(11+5) =倾=4×30+×15+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M 抗/M 倾 =×=> <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1. 正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图 P 1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心(其中天车横梁重6t )P1=(+)×2+12×2+6×2= tP 2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上3.8m 处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取。
一.ik设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载梁重:Q1=100t天车重:Q2=(含卷扬机)吊梁天车横梁重:Q3=(含纵向走行)主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=节(单边)×= t/节(单边)0号支腿总重: Q4=1号承重梁总重:Q5=2号承重梁总重:Q6=纵向走行横梁(1号车):Q7=+=纵向走行横梁(2号车):Q8=+=梁增重系数取:活载冲击系数取:不均匀系数取:(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力:Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算(一)架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图P4=(2#承重横梁自重)P5= P6= (天车、起重小车自重)P7为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P7=ΣCKnqAi=××66×+++++++×=10053kg=作用在轨面以上处M抗=×15+×(22+)+×+×22=倾=×32+×16+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=×=> <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图图2P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心P1=++×2+×2= tP2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取。
一.ik设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)二.(一).梁重12纵向走行横梁(1号车):Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁(2号车):Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取:1.1活载冲击系数取:1.2不均匀系数取:1.1(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:q1=19kg/m2b.非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;q22(2.三.起,1P1P2P3P4P5P7为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×(22+1.5)+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.检算P1P1P2数取1.6=1.6P3数取P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量P4=7.5×2+100×1.1=125tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载,作用在支点以上8.113m处,P5=1.39×1.6×19×(3×2×2+2×30)=3042.432kg=3.042t图2所示A点为倾覆支点,对A点取矩:M倾=P2×3.8+P3×5.179+P4×1.435+P5×8.113=13.53×3.8+0.1244×5.179+125×1.435+3.042×8.113=256.11t·mM抗=P1×4.8=132.55×4.8=636.24t·m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n中已经四.(一)荷载取值:桁架及桥面系均部荷载1.29t/节×1.1=1.42t/节(单边),荷载(100+7.5×2)×1.2=138.0t。
目录一、设计规范及参考文献....................................二.架桥机设计荷载.........................................三.架桥机倾覆稳定性计算...................................四.结构分析...............................................五.架桥机1号、2号车横梁检算..............................六.架桥机0号立柱横梁计算.................................七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算.........................八.150型分配梁:(1号车处)...............................九、0号柱承载力检算 ......................................十、起吊系统检算.......................................... 十一 .架桥机导梁整体稳定性计算............................ 十二.导梁天车走道梁计算................................... 十三.吊梁天车横梁计算.....................................一、设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载=100t梁重:Q1=20t(含卷扬机、天车重、天车横梁重)单个天车重:Q2主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=m×=m=4t前支腿总重: Q3=2t中支腿总重:Q41号承重梁总重:Q=34t5=34t2号承重梁总重:Q62#号横梁Q=12t7梁增重系数取:活载冲击系数取:不均匀系数取:(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力:Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图见图1(单位 m): 图中=4t (前支柱自重)P1P=×22= (导梁后段自重)2P=×30= (导梁前段自重)3P 5= P4=20t (含卷扬机、天车重、天车横梁重)P6为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P6=ΣCKnqAi =××66×+++++++×=10053kg=作用在轨面以上5.5m处M抗=×11+20×(11+4+5)+20×(11+5) =倾=4×30+×15+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=×=> <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心(其中天车横梁重6t)P1=(+)×2+12×2+6×2= tP2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上3.8m处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取。
盐通高速YT-YC一标一、基本资料1、T形梁单块重量750KN,长度25m,翼缘宽度1.5m2、三角形主桁架每节11.6m长重量75KN,合每延米重量6.5KN/m,桁架中心高2.2m,中心宽1.2m,上弦计算断面2I32a普通工字钢,下弦计算断面2×2[22a普通槽钢,腹杆2[10普通槽钢;两片三角形主桁架间距5.0m。
3、每套天车及其横梁重量150KN。
4、桥墩间距25m,为便于吊装,取三角形主桁架计算跨度26m,连续两跨,每片需安装三角形主桁架5节,两片共10节。
5、左右桥墩之间净距约8.5m,每片三角形主桁架行走车轮间距取 1.0m,主桁架行走车轮轨道主梁采用变梁高焊接组合双工字梁。
6、考虑荷载的不均匀性,两片三角形主桁架的受力不均匀系数取1.2,主桁架行走轮轨道焊组合双工字梁的受力不均匀系数取1.1。
二、三角形主杵架结构验算1、荷载计算天车吊装时作用于一片主桁架的移动荷载P1=P2=315KN,主桁架行走轮最大轮压R1=R2=266.2KN2、内力计算主桁架自重g和天车集中力P引起的跨中弯距按单跨26m简支梁计算,中间支座弯距按两跨连续梁计算。
最大跨中弯距M0=2596.75KNM最大支座弯距M1=2197KNM跨中上、下弦杆最大压力、拉力N=±1180.3KN(上弦受压,下弦受拉)中间支座上、下弦杆最大拉力、压力N=±998.6KN(上弦受拉,下弦受压)主桁架行走车轮最大轮压R1=R2=266.2KN,支座斜腹杆中心线长l=2.371m则支座斜腹杆最大轴压力N=276.8KN3、截面复核上弦杆:最大压力N=-1180.3KN,最大拉力N=998.6KN截面特性:2I32a水平间距20cm,A=67.12×2cm2,I x=11080×2cm4,i x=12.85cm,I y=459.0cm4,I x=I y=130cm,则I y/=1432cm4,i y/=10.3cm,λx=10.12,λy=12.6,查表得υ=0.9上弦整体稳定应力σ=-97.7Mpa<【σ】=140Mpa满足要求。
GCJQ120t-30m架桥机计算书编制:_______校对:_______审核:_______批准:_______市共创起重科技有限公司《一 主要性能参数 1.1 额定起重量 120t 1.2 架设梁跨 30m 1.3 卷扬机起落速度 0.8m/min 1.4 龙门行走速度 2.9m/min 1.5 卷扬机横移速度 1.8m/min 1.6 适应纵坡 ±3% 1.7 适应斜桥 45° 1.8 整机功率 73.4KW 二 架桥机组成2.1 吊梁天车总成 两套 2.2 天车龙门 两套 2.3 主梁 一套 2.4 前框架总成 一套 2.5 前支腿总成 一套 (含油泵液压千 斤顶)2.6 前支横移轨道 一套 2.7 中支腿总成 一套 2.8 中支横移 轨道 一套 2.9 反托总成 一套 (含油泵液压千斤顶)2.10 后支腿 总成 一套 2.11 后横梁总成 一套 2.12 电气系统 一套 三 案设计注: 总体案见图 JQ30120.00 3.1 吊梁行车3.1.1 主要性能参数额定起重量 120t 运行轨距 1200mm 轴距 1100mm 卷扬起落速度 0.8m/min 运行速度 1.8m/min 驱动式 4×2 自重 11.4 t 卷筒直径: φ377mm 卷筒容绳量: 250m 3.1.2 起升机构已知:起重能力 Q 静=Q+W 吊具=60+1.1=61.1t粗选:单卷扬,倍率m=12,滚动轴承滑轮组,效率η=0.9, 见《起重机设计手册》表 3-2-11,P223,则钢丝绳自由端静拉力 S:S=Q 静/(η× m)=61.1/(0.9×12)=5.6t ,选择JM6t 卷扬机, 平均出绳速度 9.5m/min ;钢丝绳破断拉力总和∑t :∑t=S×n/k=5.6 ×5/0.82=34.2t ,选择钢丝绳: 6×37-21.5-1850-特-光-右交,GB1102-74, 起重机设 计手册》P199。
一.ik设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载梁重:Q1=100t天车重:Q2=(含卷扬机)吊梁天车横梁重:Q3=(含纵向走行)主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=节(单边)×= t/节(单边)0号支腿总重: Q4=1号承重梁总重:Q5=2号承重梁总重:Q6=纵向走行横梁(1号车):Q7=+=纵向走行横梁(2号车):Q8=+=梁增重系数取:活载冲击系数取:不均匀系数取:(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力:Ф=三.架桥机倾覆稳定性计算(一)架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥P5= P6= (天车、起重小车自重)P7为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P7=ΣCKnqAi=××66×+++++++×=10053kg=作用在轨面以上处M抗=×15+×(22+)+×+×22=倾=×32+×16+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=×=> <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图图2P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心P1=++×2+×2= tP2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取。
架桥机计算书..⼀.ik设计规范及参考⽂献(⼀)重机设计规范(GB3811-83)(⼆)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施⼯规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)⽯家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30⽶箱梁100吨计。
⼆.架桥机设计荷载(⼀).垂直荷载梁重:Q1=100t天车重:Q2=7.5t(含卷扬机)吊梁天车横梁重:Q3=7.3t(含纵向⾛⾏)主梁、桁架及桥⾯系均部荷载:q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号⽀腿总重: Q4=5.6t1号承重梁总重:Q5=14.6t2号承重梁总重:Q6=14.6t纵向⾛⾏横梁(1号车):Q7=7.5+7.3=14.8t纵向⾛⾏横梁(2号车):Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系数取:1.1活载冲击系数取:1.2不均匀系数取:1.1(⼆).⽔平荷载1.风荷载a.设计取⼯作状态最⼤风⼒,风压为7级风的最⼤风压:q1=19kg/m2b. ⾮⼯作计算状态风压,设计为11级的最⼤风压;q2=66kg/m2(以上数据参照⽯家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运⾏惯性⼒:Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(⼀)架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前⾏阶段,该⼯况下架桥机的⽀柱已经翻起,1号天车及2号天车退⾄架桥机尾部作为配重,计算简图P4=14.6t (2#承重横梁⾃重)P5= P6=14.8t (天车、起重⼩车⾃重)P7为风荷载,按11级风的最⼤风压下的横向风荷载,所有迎风⾯均按实体计算,P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作⽤在轨⾯以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×(22+1.5)+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可)(⼆) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常⼯作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发⽣在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图图2P1为架桥机⾃重(不含起重车),作⽤在两⽀点中⼼P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载,作⽤点在⽀点以上3.8m处,导梁迎风⾯积按实体⾯积计,导梁形状系数取1.6。
40米160吨架桥机计算书一、主梁过孔时强度计算:1、自重荷载:(1)单桁架主梁自重q主=5.76KN/m(2) 前支承自重q前=20.5KN(3) 前支自重q前支=70KN(4)天车横移、纵移q横纵=100KN过孔时梁中的最大弯矩:Mmax=q前/2×41×104+41×0.49×41/2×104=2.05/2×41×104+41×0.575×41/2×104+23×7×104=(42.025+483+161) ×104=686×104N.m上下弦所承受的最大轴力:Nmax=Mmax/h=686×104N·m/2.415m=284×104N上弦杆(上弦杆32b槽钢对扣,上贴12*240钢板,侧贴12*300钢板)的面积为: A=(12*300*10-6+12*240*10-6+55.1*10-4)*2=239.8*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(239.8×10-4)m=118 MPa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=118 Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件下弦杆(下弦杆22b槽钢对扣,上贴10*230钢板,侧贴10*220钢板)的面积为: A=(10*230*10-6+10*220*10-6+2*39.91*10-4)*2=124.82*2*10-4=249.64*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(249.64×10-4)m=113.8 Mpa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=113.8Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件2、过孔时悬臂达到最长时,悬臂端处的挠度:主梁截面对中性轴的惯性矩:上弦截面积为A!=239.8, 下弦截面积为A2=249.6,主梁上下截面合计为:A=489.4×10-4Iy=489.4×(2.415/2)2×10-4=713.6×10-4m4E=210*109 Mpa考虑简单计算:桥机过孔时为悬臂的外伸梁,图中为过孔时为保证不倾覆所加的配重,利用叠加原理计算悬臂端的挠度。
目录一、设计规范及参考文献 (2)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (5)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁:(1号车处) (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (18)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载=100t梁重:Q1单个天车重:Q=20t(含卷扬机、天车重、天车横梁重)2主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=0.67t/m×1.1=0.74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重:Q=2t4=34t1号承重梁总重:Q52号承重梁总重:Q=34t6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取:1.1活载冲击系数取:1.2不均匀系数取:1.1(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力:Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,计算简图见图1(单位 m):图中图1P1=4t (前支柱自重)P2=0.74×22=16.28t (导梁后段自重)P3=0.74×30=22.2t (导梁前段自重)P 5= P4=20t (含卷扬机、天车重、天车横梁重)P6为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×(11+4+5)+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图图2P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心(其中天车横梁重6t)P1=(16.28+22.2)×2+12×2+6×2=112.96 tP2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上3.8m处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取1.6。
架桥机边梁架设工况下盖梁承载力验算一、架桥机边梁架设工况下荷载计算图1 架桥机边梁架设荷载示意图如上图所示,各项荷载值如下:边主梁重量按58吨考虑P后上=1.1t/2=0.55t;P后提=9t/2=4.5t;P前提=9t/2=4.5tP主梁1=19.6m×0.38t/m=7.448t;P主梁2=32.4m×0.38t/m=12.312tP前支=4.8t/2+0.305t/2+2.052t/2=3.5785t(含前支、前框架、12米前支横移轨道)(1)中墩盖梁悬臂端所承受的荷载包括:P后上+ P主梁1+(P后提+ P前提)/2+ P边梁重(第n跨)/2+ P边梁重(第n-1跨)/2+(P主梁2)/2,共计76.67吨,按80吨考虑。
(2)前墩盖梁悬臂端所承受的荷载包括:(P后提+ P前提)/2+(P主梁2)/2+ P前支+ P边梁重(第n跨)/2共计43.24吨,按50吨考虑。
根据施工经验,用架桥机架设T梁过程中,以边主梁的架设为最不利状态。
且通过以上分析,边主梁架设中,中墩盖梁所受的荷载较大,则应以中墩盖梁悬臂端根部为关键点,进行截面承载力验算。
二、盖梁承载力验算图2盖梁结构图公路桥梁中常用的钢筋混凝土盖梁,其高跨比在一定范围之内,属于深受弯构件中的短梁,但未进入深梁的范围,故其计算已与浅梁(即一般意义上的梁结构)有所不同,但其构造可不必按照深梁的特殊要求处理。
京承高速公路某桥下部结构为板式桥墩,上接矩形桥墩,不同于常规的双柱式桥墩盖梁。
即不须验算盖梁跨中截面,只需验算悬臂端根部截面的正截面抗弯承载力及斜截面抗剪承载力。
悬臂部分设有外边梁时,若外边梁作用点至柱边缘的距离小于盖梁高度,则可按“撑杆——系杆体系”方法计算。
图3 盖梁悬臂按“撑杆——系杆体系”计算简图1-墩台;2-盖梁;3-系杆钢筋图4 撑杆计算高度1-墩台;2-盖梁;3-系杆钢筋;4-支座撑杆(混凝土)抗压承载力:0d ,s cd s D t b f γ≤⋅⋅ (1)/sin d d D N θ= (2)/tan d d T N θ= (3)110tan tan 0.93743.13h a x θ--===+ (4) ,,,10.481.43304cu kcd s cu k f f f ε=≤+ (5)210.002cot d s s T A E εθ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭(6) sin cos a t b h θθ=+ (7)6a h s d =+ (8)系杆(钢筋)抗拉承载力:0d sd s T f A γ≤ (9)以上各式中:a ——撑杆压力线在盖梁底面作用点至墩柱边缘距离,取00.15a h =x ——集中力作用点在墩柱边缘距离;d D ——撑杆压力设计值;,cd s f ——撑杆混凝土轴心抗压强度设计值;t ——撑杆的计算高度;b ——短悬臂上边梁支座宽度;s b ——撑杆的计算宽度,取盖梁截面宽度;d T ——与撑杆相应的系杆拉力设计值;s A ——在撑杆计算宽度s b 范围内纵向受拉钢筋截面面积;S ——底层系杆中心至盖梁顶面的距离;d ——系杆钢筋的直径,当采用不同直径钢筋时,d 取加权平均值。
SN200T/50m型桥机复核计算书目录1工程概述 (1)2 架桥机主要技术参数 (1)3 材料特性及计算依据 (1)3.1 材料性质 (1)3.1.1 材料特性 (1)3. 2 主体结构材质 (2)3.1.2 容许应力 (2)3.3 设计依据 (2)4 结构计算 (2)4.1计算载荷 (2)4.1.1砼荷载 (2)4.1.2风载荷 (3)4.1.3天车自重载荷 (3)4.2 计算工况 (4)4.3 计算模型及结果 (4)4.4计算结果 (4)4.4.1 工况1计算 (4)4.4.2 工况2计算 (7)4.4.3 工况3计算 (9)4.4.4 工况4计算 (11)4.4.5 工况5计算 (13)4.4.6 工况6计算 (15)4.4.7 工况7计算 (17)4.4.8 工况8计算 (19)4.4.9 工况9计算 (21)4.4.6 工况10计算 (23)4.4.7 工况11计算 (25)4.4.8计算结果汇总 (27)4.5 铰接计算 (27)4.5.1 主梁上下弦杆连接销轴计算 (27)4.5.2 前支腿伸缩筒销轴计算 (31)4.5.3 主梁上下弦杆连接耳板计算 (33)4.5.3 前支腿伸缩筒连接耳板计算 (34)4.6 螺栓连接计算 (35)4.7 轨道接触计算 (36)5.稳定性校核 (36)5.1前支腿稳定性校核 (37)6.复核结论及建议 (38)6.1复核结论 (38)6.2建议..................................................................................................... 错误!未定义书签。
1工程概述架桥机主要由主梁、前支腿、中支腿、后支腿、中拖轮、起重天车、卷扬机等组成。
2 架桥机主要技术参数设计单位提出的架桥机主要技术参数如下:(1) 架桥跨径:≤50m(2) 额定起吊重量:≤2×100t(3) 适宜纵坡:≤±3﹪(4) 吊钩提升速度:0.75m/min(5) 提升小车运行速度:1.38 m/min(6) 边梁架设速度:1.38 m/min(7) 桥机过孔速度:1.38m/min(8) 桥机横移速度:1.38m/min(9) 整机功率:51kw(10) 自重:100t3 材料特性及计算依据3.1 材料性质3.1.1 材料特性钢的材料特性:弹性模量E=2.1×105 MPa泊松比:μ=0.3密度:ρ=7850 kg/m33. 2 主体结构材质主体结构材质如表1。
一.ik设计规范及参考文献(一)重机设计规范(GB3811-83)(二)钢结构设计规范(GBJ17-88)(三)公路桥涵施工规范(041-89)(四)公路桥涵设计规范(JTJ021-89)(五)石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》(六)梁体按30米箱梁100吨计。
二.架桥机设计荷载(一).垂直荷载=100t梁重:Q1=7.5t(含卷扬机)天车重:Q2吊梁天车横梁重:Q=7.3t(含纵向走行)3主梁、桁架及桥面系均部荷载:q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边)0号支腿总重: Q=5.6t4=14.6t1号承重梁总重:Q52号承重梁总重:Q=14.6t6=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁(1号车):Q7纵向走行横梁(2号车):Q=7.5+7.3=14.8t8梁增重系数取:1.1活载冲击系数取:1.2不均匀系数取:1.1(二).水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力,风压为7级风的最大风压:=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压,设计为11级的最大风压;=66kg/m2q2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力:Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一)架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥P 5= P6=14.8t (天车、起重小车自重)P7为风荷载,按11级风的最大风压下的横向风荷载,所有迎风面均按实体计算,P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×(22+1.5)+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319× 1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时,最不利位置在1号天车位置,检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处,计算简图如图图2P1为架桥机自重(不含起重车),作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载,作用点在支点以上3.8m处,导梁迎风面积按实体面积计,导梁形状系数取1.6。
40米架桥机计算书- 1 -1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成,可完成架桥机的过孔,架梁功能,架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节,整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力,要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度,此工况,梁中的弯矩,可能是主梁所承担的最大弯矩,所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时,前提升小车位于主梁41米的跨中,弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时,此侧主梁中的剪力最大,所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
2.1.1主梁上下弦杆的强度计算2.1.1.1过孔时,当架桥机前支腿达到前桥台,尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩(如图)- 2 -Mmax=717t・m架中梁时,当提升小车位于主梁41米的跨中时,梁中的最大弯矩(如图)Mmax=477t・m此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩,也是控制弯矩,按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 Mmax=717t・m 主梁截面如图:上弦是两根工字钢32b,中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a,中间加焊8mm芯板。
- 3 -截面几何参数如表所示:主梁的正应力: σmax=Mmax/WX=717×104/46812866.6441×10-9=153MPa<[σ]=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。
2.1.1.2架中梁时,主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 Mmax=477t・m 主梁的正应力: σmax=Mmax/WX=477×104/46812866.6441×10-9 =102MPa<[σ]=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力,满足强度条件,所以架中梁时,弦杆是安全的。
架桥机计算书.d o c -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1DF30/70Ⅲ型架桥机稳定性计算书计算单位:郑州大方桥梁机械有限公司校核单位:湖南对外建设有限公司张花高速28标2011 年 6 月 10 日1 主参数的确定:DF30/70Ⅲ型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安的专用设备,起吊能力 70 吨;适应桥梁跨径≤30 米,并满足斜(弯)桥梁的架设要求。
主要技术参数如下:起吊能力:70t适用桥梁跨径:≤30m适用最大桥梁纵坡:±3%适用斜桥角度:0-450适用弯曲半径:250m小车额定升降速度:min小车额定纵向行走速度:min主梁空载推进速度:min大车横向行走速度:min运梁平车轨距:2000mm运梁平车空载速度:17m/min运梁平车重载速度:min本架桥机的设计是依据 Q/ZDF010-1999《安装公路桥梁用架桥机通用技术条件》 [1],并参照 GB3811-83 《起重机设计规范》 [2]、GBJ17-88《钢结构设计规范》[3]及起重机设计手册[4]进行。
2 整机稳定性计算:架桥机纵向稳定性分析架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段,该工况下架桥机的支柱已经翻起,1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重,整机稳定系数Kw≥。
架桥机受力如下图所示:其中导梁前支腿Q前腿=,导梁重量简化至其结构中心,Q导梁=,主梁支点中心前一段重Q主梁=,支点中心后一段Q主梁=。
两天车重心相距3m,Q车=6t。
PW=CKhqA ,C —风力系数查[4]表1-3-11,C取Kh —风压高度变化系数查[4]表1-3-10,Kh取1 q —计算风压查[4]表1-3-9,q 取25kg/m2A —迎风面积A=7 m2则:PW=×1×25×7=245 kg H=6m倾覆力矩 M1=×32+×27+×+×6 =293t·m稳定力矩 M2=×+6×+6×+4×=450 t·m稳定系数 Kw=M2/M1=450/293=> 符合要求架桥机横向稳定性计算根据本架桥机的结构特点,架桥机提的梁为抗倾覆作用,因此只需分析非工作条件下架桥机的稳定性。
2. 结构计算:由于架桥机用于公路桥梁工程预制梁的安装,每年工作约 6-8 个月,每天连续工作不超过6 小时,故只对结构进行强度和刚度计算,而不进行其疲劳强度的计算。
主梁结构计算:本架桥机主梁采用双梁组合,标准节采用“A”字桁架,每节长 8米,最后一节长 4 米,导梁采用“A”字变截面,长 10 米,主梁全长54 米,采用销轴连接,每条梁7 节(含1 节导梁),见下图。
计算荷载:安装中梁时,P 中=(Q车/2+Q梁/4)×K1安装边梁时,P 边=(Q车/2+Q梁/2)×K2式中: P 中---------安装中梁时作用于单根“A”字桁架主梁的荷载P 边---------安装边梁时作用于单根“A”字桁架主梁的荷载Q车----------起吊小车质量,Q车=6000kgQ梁----------预安装混凝土梁(板)的质量, Q梁=70000kgK安装中梁时的综合系数,取K1=K2-----------安装边梁时的综合系数,取K2=计算荷载为:P 中=24600kgP 边=45600kg计算方法:利用 SAP91 钢结构有限元分析计算程序进行主梁的强度及刚度检算,采用许用应力计算方法,满足:σmax≤[σ]=σs/n=2350/=1760 kg/cm2 Q235材质τmax≤[τ]= [σ]=1000 kg/cm2 Q235材质σjy≤ [σjy]=[σ]=3525 kg/cm2 Q235材质fmax≤[f]=L/(700~1000) L为主梁计算跨度计算工况:工况Ⅰ:架桥机空载前移,前端悬臂约32m,如下图:工况Ⅱ:导梁前支腿到位,前支腿悬挂过孔,如下图:工况Ⅲ:前小车吊梁走到跨中,后小车还没起吊梁,如下图:工况Ⅳ:前小车走到距前支腿,后小车起吊梁,如下图:工况Ⅴ:架设边梁,载荷作用于前、中支腿附近,如下图:主梁结构计算分析:针对工况Ⅰ、工况Ⅱ、工况Ⅲ、工况Ⅳ和工况Ⅴ,对主梁结构进行有限元计算,计算结果如下:工况Ⅰ:应力超过1700kg /cm2的杆件分布范围如下:最大应力:σmax=2022kg/cm2 (下弦杆)最大挠度:f max=–42cm (主梁前端)支反力:R前=0R中=14498×2=28996kgR平=1473×2=2946kg主梁接头处最大轴力:上弦Nmax= +×105kg下弦Nmax= ×105 kg工况Ⅱ:没有应力超过1700Kg/cm2的杆件:最大应力:σmax=1597kg /cm2 (上弦杆) 最大挠度:f=–3cm支反力:R导前=3744×2=7488kgR中=8212×2=16424kgR平=5977×2=11954kg主梁接头处最大轴力:上弦Nmax= ×105 kg下弦Nmax= +×105 kg工况Ⅲ:应力超过1700kg /cm2的杆件分布范围如下:最大应力:σmax= 3024kg /cm2 (上弦杆) 最大挠度:f=–10cm (跨中)支反力:R前=12390×2=24780kgR中=14791×2=29582kg主梁接头处最大轴力:上弦Nmax= ×105 kg下弦Nmax=+×105 kg工况Ⅳ:应力超过1700kg /cm2的杆件分布范围如下:最大应力:σmax= 2564kg /cm2 (上弦杆)最大挠度:f=– (跨中)支反力:R前=12150×2=24300kgR中=19526×2=39052kgR顶=6340×2=12680kg主梁接头处最大轴力:上弦Nmax= ×105 kg下弦Nmax=+×105 kg工况Ⅴ:应力超过1700kg /cm2的杆件分布范围如下:最大应力:σmax= 2307kg /cm2 (腹杆)最大挠度:f 前=– (跨中)支反力:R前=30061×2=60122kgR中=28859×2=57718kg主梁接头处最大轴力:上弦Nmax= ×105 kg下弦Nmax=+×105 kg综合以上各工况主梁杆件受力情况,主梁标准节第二节和第三节接头附近,第三节和第四节接头附近应力σmax>[σ],需加强,第三节和第五节部分下弦应力σmax>[σ] ,需加强;第一节、第四节和第五节部分腹杆应力σmax>[σ],需加强。
加强范围及加强型式详见加强图。
加强后的主梁弦杆、腹杆应力σmax<[σ],满足要求;主梁最大工作挠度fmax=-10cm=L/316 ;制作时主梁预起拱f 拱=6cm,则 f =4cm=L/790,满足刚度要求。
主梁联结销轴校核:综合以上各工况:上弦Nmax= ×105kg下弦Nmax= +×105kg①上弦销轴剪切:τmax= 4 N上弦max/πd2n1n2 =1473kg /cm2d—销轴直径d=n1—每一销轴剪切面n1=2n2—每一节头销轴数n2=2②下弦销轴剪切:τmax=4N下弦max/πd2n1n2 =1100kg /cm2d=n1=2n2=2③上弦销轴挤压:σjy=N上弦max/dδn =1591kg /cm2d—销轴直径d=δ—插板厚度δ=8cmn—销轴数量n=2④下弦销轴挤压:σjy=N下弦max/dδn =1296kg /cm2d—销轴直径d=δ—插板厚度δ=6cmn—销轴数量n=2导梁销轴校核:根据工况Ⅱ:上弦Nmax= ×105kg下弦Nmax= +×105kg ①上弦销轴剪切:τmax= 4 N上弦max/πd2n1n2 =472kg /cm2d—销轴直径d=n1—每一销轴剪切面n1=2n2—每一节头销轴数n2=2②下弦销轴剪切:τmax=4N下弦max/πd2n1n2 =314kg /cm2d=n2=2n2=2③上弦销轴挤压:σjy=N上弦max/dδn =666kg /cm2d—销轴直径d=δ—加强板厚度δ=5cmn—销轴数量n=2④下弦销轴挤压:σjy=N下弦max/dδn =370kg /cm2d—销轴直径d=δ—插板厚度δ=6cmn—销轴数量n=2主梁销轴采用40Cr,[τ]=2840 kg /cm2[σjy]=6000kg /cm2导梁销轴采用45#钢,[τ]=1870 kg /cm2[σjy]=4000kg /cm2由此可知:τmax< [τ] 满足要求;σjy< [σjy] 满足要求。
主梁焊缝计算:根据“A”字桁架梁结构及受力特点,最危险焊缝发生在上弦公榫插板与相邻母材焊接处,故只对该处焊缝进行检算。
材质:公榫插板16Mn 相邻母材Q235 计算应力按Q235上弦Nmax= ×105kghelw=140cm2σf= Nmax/helw=×105/140=1000 kg/ cm2查[4]表4-2-3 [τw]= [σ]/ 2 =1245 kg/ cm2σf<[τw] 焊缝满足要求。
前支腿计算:前支腿采用套管形式,受力P=65000 kg,考虑安全性,计算按照小套管计算,管子为Φ245×10,材料为Q235,计算长度l=300cm,μ取2,采用折减系数法,计算如下:i=1/4√+=λ=2×300/=查[4]表4-1-16 [λ]=120根据[3]附录3 查得ψ=σ=P/ψA=65000/×=1068 kg /cm2σ<[σ] =1760 kg/cm2λ<[λ]= 120 前支腿满足强度及刚度要求。
前支腿销轴计算:前支腿销轴采用Φ65,材质为40Cr,根据结构,销轴只需校核剪切应力和挤压应力。
τmax= 4P/πd2n =980kg /cm2P —销轴最大受力P =65000 kgd —销轴直径d=n —销轴剪切面n=2σjy=P /dδn =1250kg /cm2P —销轴最大受力P =65000 kgd—销轴直径d=δ—铰链插板厚度δ=4cmn—铰链插板数量n=2τmax< [τ] =2840 kg /cm2σjy< [σjy]=6000 kg /cm2销轴满足要求。
边梁挂架计算:边梁挂架上横梁校核:边梁挂架上横梁材料为Q235,尺寸如图所示:h=(9×1×惯性矩Jx=9×13/12+×203×2/××2/12+9×1×+×20×××××2=边梁挂架上横梁受力如图所示:M=42000×55/4=σ弯=577500/×=1091kg/cm2σ剪=21000/=154kg/cm2σ=√10912+1542=1102 kg/cm2σ<[σ] =1760 kg/cm2强度满足要求。