某电厂翻车机室深层封水设计与施工

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探讨火力发电厂翻车机室结构设计

探讨火力发电厂翻车机室结构设计在火力发电厂中输煤系统中，根据卸煤方式不同可分为翻车机卸煤，缝式卸煤槽卸煤，浅缝式卸煤槽卸煤，受煤斗卸煤等。

翻车机卸煤系统主要针对火车来煤而设，该系统由翻车机室、迁车台、重车轨道基础、空车轨道基础、重车拨车机基础、空车拨车机基础、翻车机配电室、翻车机控制室、翻车机系统室外封闭等几部分组成，翻车机室在火力发电厂输煤系统中有着举足轻重的地位，就此结合某工程项目对翻车机室结构设计做一学习总结。

一结构布置概述翻车机室主要任务是进行火车卸煤，火车自零米进入翻车机室，零米开设翻车大洞，翻车卸煤，将所卸的煤转运输送至输煤通廊。

故而翻车机室一般设置为：地上一层，布置有翻车机检修吊车。

地下两层，负一层主要布置有翻车机基础、除尘器基础，煤斗，负二层主要布置有输煤皮带。

本工程翻车机室安装一台翻车机，火车经重车铁路轨道从翻车机室室东侧进入，在拨车机作用下各个车厢依次进入翻车机室，旋转翻卸完成后，由西侧出翻车机室进入迁车台，迁车台进行车厢北至南转运，于空车轨道上由西向东，开出翻车机系统。

本工程翻车机室东西轴线尺寸为30.000m，南北轴线尺寸为15.500m，基础埋深为13.850m。

地上部分结构高度为13.960m，吊车梁顶标高为10.500m，结构形式为门式钢架（带吊车）结构，屋面采用自防水带保温压型钢板。

地下部分两层，层高分别为3.580m，8.130m，结构形式为钢筋混凝土扶壁柱內框架结构，基础采用筏板基础。

二主要荷载布置导算1.屋面处：恒载为屋面恒载，取值为0.75KN/㎡，活载为屋面活载，取值为0.70KN/㎡。

2.9.590m处：吊车荷载，吊车为电动双钩桥式起重机，跨度13.5m，起重量主钩20t/副钩5t。

3. -0.170m层：恒载包括楼面荷载，取值为7.13 KN/㎡（楼板厚200mm）/9.93 KN/㎡（楼板厚300mm），挡煤墙荷载，取值为14 KN/㎡；活载包括楼面活载，取值为20 KN/㎡，火车轮压荷载，采用中华人民共和国铁路标准活载，即“中-活载”止挡器荷载，取值为800 KN。

翻车机室区域深基坑软土地层降水技术

有粉土或者粉质黏土薄层，平均厚度为１．４１ｍ。３—１层：细沙，和，实，饱密较纯净，见混有少偶量的砾石，其磨圆较好；有中砂层，夹分布稳定，平均厚度为１．０１ｍ。
Ｋ＝００／，１．７ｄ为保证降水效果，ｍ环状等距离布井并沿基坑周边与边坡平台上凿降水井，用管井降采水¨ ，潜水泵群孔降水装置” 即“ 降水，将土层中的
石，其磨圆较好；层分布稳定并与上层呈渐变关该系。该层厚０８～１．ｌ平均厚度为７２ｍ。．７５Ｉ，Ｉ．
３—１—１：质黏土（３～ｐ）灰褐～灰色，层粉Ｑ１１，饱和，塑～硬，质均匀，有黑色有机质斑点，硬坚土见
第３３卷第１２期
２１年１０１２月
华电技术
ＨｕｄａｅｈｏｏｙａｉｎＴｃｎｌｇ
Ｖ０．３Ｎ．２１３ｏ１
Ｄｅ２ｌｃ．０１
翻车机室区域深基坑软土地层降水技术
刘茂勋李湘元，
（．电国际电力股份有限公司，１华北京摘１０３；．电宁夏灵武发电有限公司，００１２华宁夏灵武７Ｏ０）５４０
研究。
部地段为粉沙，分布连续。该层厚１０— ．ｍ，．８４平均厚度为３９．ｍ。
２—４层：沙（４ｐ～ｐ）浅灰一灰色，细Ｑａ１，稍密一中密；分以长石、成石英为主，含少量的云母；沙

翻车机安装施工方案

翻车机安装施工方案 The manuscript was revised on the evening of 2021翻车机安装方案工程（系统或设备）概况××工程输煤系统为新建项目，其卸煤系统为翻车机，翻车机是输煤系统的重要组成部分。

翻车机及其附属设备的安装范围主要是包括2台翻车机的安装，2台重车调车机的安装，2台轻车调车机的安装，2台牵车台安装，2台摘钩台，2台夹轮器及除尘设备、管道。

本期工程的翻车机为单驱动、液压式、侧翻转式翻车机，布置在翻车机室内的翻车机机坑内。

重车调车机为四驱动、液压调车机，布置在翻车机机坑两侧的重车调车机轨线上。

轻车调车机为双驱动调车机，布置在翻车机室外两侧的轻车调车机轨线上。

摘钩台为液压顶起式，布置在翻车机的进车端。

夹轮器为液压曲拐式，布置在翻车机的进车端。

牵车台为双驱动平台式结构，布置在翻车机室外出车端侧。

翻车机设备已到齐，具备施工的条件。

翻车机内装有电动双桥式天车，供翻车机机室内的设备安装使用，室外的设备采用汽车吊进行吊装能够满足施工条件。

作业施工环境：土建施工已结束，各设备基础已进行交安能够满足施工需要。

工程量和工期工程范围及工程量设备统计表施工工期安装总工期为××天2施工方案翻车机及其配套设备的安装大件比较多，总的施工过程为先安装牵车台，再安装摘钩平台，接下来安装翻车机、重车调车机、空车调车机，夹轮器。

翻车机室外设备采用50t汽车吊进行吊装。

室内设备待牵车台及摘钩平台安装后用50t汽车吊将设备吊放在牵车台上用卷扬机把设备拽进翻车机室内，再用天车进行吊装。

各设备基础件部分安装后先进行二次灌浆，待达到强度后再进行下一步的施工。

施工工艺流程流程图见下页翻车机安装流程图施工方法及要求1）根据工艺程序中不同的工作内容，将主要、关键工序的具体施工方法、顺序以及工艺标准、质量要求等进行详细的叙述。

2）大（重）件设备吊装时，应将其中机械的状况、性能等相关要求进行说明。

深井井点降水在深基坑土方开挖施工中的应用

关键词：井井点；深深基坑；方开挖；下水位土地
１工程概况
匿基囹Ｅ
一Ｅ三二亘一亘匿互重叵匡囹
一一一圈圆圆叵
１．１火车翻车机室概况。某钢厂原料场改建工程火车翻车机室总匿固一亘匿哑一亘三至王至亘至垂一团一叵巨三互重至亘．匿因建筑面积３４．２１１ｍ，地下室底板面积为２１ｍ，深基坑开挖深度６６０匿查茎：王室墓塑查蕉皇整卜匦垫查卜匠查苎堂三堡霸一井酉＿＿１．基坑土方开挖量１３９ｍ。７ｍ，５３４０，翻车机室均设有地下室三层，开挖深度１．ｍ，７５局部（翻车机室地下通廊）最深处１．７ｍ。７图１３，２深井井点施工工艺。１基坑深井布置。（）深井布置距离基坑围火车翻车机室南面毗邻旧交接站仅４ｍ；西北向临近京广铁路线，铁路边线距离坡顶１ｍ。在基坑围护方面，８沿铁路线一侧（南侧）护结构控制在５～．井与井之间距离控制在１．１．ｍ，．８ｍ，０Ｏ４ —６０Ｏ在坑内采用冲孔灌注桩结合锚索放坡围护，西侧采用高压旋喷桩做止水帷呈棋盘形点状布置，布置的位置应避开工程桩、基坑底搅拌桩加固区、围护支撑及主体结构梁等部位，固定和抽水管理。（）便于２深井深幕，防止铁路沉陷。１．２场地水文地质条件。在基坑开挖深度范围内的地层主要有人度确定。降水深度控制在基坑底１ｍ以下，．Ｏ本工程主体结构基坑深５Ｏ井点管深度为２．４Ｏｍ。井点井底必须达到岩层工填积层（ｍ）第四系上更新统冲积＋洪积层（ｐ和冲积＋坡积井深度确定为２．ｍ，Ｑ１、Ｑ－）｝１层（３以及二叠系阳新群（１石灰岩，Ｑ４）ｅ）局部地段开挖时将挖穿溶面（滤管设置在基坑底面ｌｍ以下，长度不小于４，中井点长度不ｍ）坡得小于１ｍ（２不含４ｍ滤管长度）（）。３深井口数设置。按基坑面积不超洞顶板，到达溶洞。场地范围内的地表水不发育，地下水类型主要为潜水和岩溶裂过２０２０ｚ０～５ｍ左右设置一口，主体基坑共设置２６口深井。如遇溶洞，隙水两种类型。水量较大，适当增加深井数量。（）４深井施工参数。深井成孔直径为潜水主要赋存在第四系上更新统冲积＋洪积层（）Ｑ和冲积＋６０ｍ，０ｍ井管直径２３ｍ，７ｍ以粗砾砂为滤料。护筒孔径较井管直径每坡积层（），Ｑ中大气降水和工业、生活用水排放是其主要补给来边大１０２０ｍ。５深井井点降水。５～５ｍ（）在降水井正常抽水条件下，预降源，土层透水性弱，为相对隔水层，水位埋深００１．相当于绝对水约７１ｄ即可进行土方开挖。在土方开挖的同时，．２８ｍ，－４，继续进行降水，标高５．～２４８４７．ｍ。６６将水位降到每道支撑开挖面以下ｌｍ，以便和挖土及支撑施工相适岩溶裂隙水主要赋存在二叠系阳新群（１微风化石灰岩层的裂应。６井点降水期。Ｐ）（）降水期直到土方开挖结束，待基坑底板垫层铺好隙及溶洞中，上部水流渗透及地下径流补给是其主要补给来源，场地后，将井管割除。内岩溶十分发育，其溶洞、隙深度大于１０除浅部充填粘性土裂０ｍ，３．３深井井点平面布置。深井井点平面布置参见图１外，、中深部溶洞均为未充填型溶洞，并且连通性好，具有微承压性，为本区的主要含水层，单井涌水量２０～００３。００５０ｍ／ｄ场区地段年平均降水量为１４ｍ雨量充沛，场地地下水的６０ｍ，是主要补给来源，径流条件良好，且与北部梅花河有一定的互补关系。

翻车机室除尘密闭罩设计

翻车平台至物料下落筛之间进行围封（Ｓ．０ｍ即－０Ｏ０
・
ｌ・３
平面至一３００ｒ平面之间部分）二是对翻车机 ± ．０ｌｆ；０００ｍ以上部分进行围封。．０
为了不影响翻车机运行操作，密闭罩上适当在位置设便
ｍａｒｌｔｎｐｒｉｔｅｌｔｗｅｅＣｕｐｒｏｋ．Ｐａｔｅｐ＾ｓｔａｓｅｓｌａｄｐａｔａ，ｈｃａｅｔｉｓｒｓｏｔｎｓｌｐａｓｈｎｔａｄｅｒｓｒｃｉｍ、ｔｉｉｆａｉｅｎｒｃｃｌｗｉｈＣｂｅａａｅｎｈｒｍｗｃｅｈｔｂｉｎ
上方翻车机两侧并顺着翻车机方向设置轨道，在轨道上设置可重叠式移动电动顶盖，顶盖分为两部分，
即主动罩和从动罩。在翻车机正常运行时，部分两
设计，在地下密封翻车机两侧及地上密封翻车机卸料侧设置抽风点。其中地下部分两侧风量总计３Ｏ万ｍ／，上部分风量８ｍ／。３ｈ地万３ｈ从风量分配来看，把绝大多数的风量投入到地下，因为地下抽风点离尘源点最近，是是抑制扬尘最有利的地方，能有效控制扬尘范围的扩散。大风量的投入，使得地下密闭区内产生较大的负压，能快速有效地消除由于卸料诱发产生的正压，使扬尘形成不了向上的升腾力，可从根本上消除扬尘的扩散。
向拨车机侧扩散的量相对较大一些。翻车机卸料侧
虽然相对扬尘较小，但是其粉尘量也相当可观。

施工组织总设计说明

第1章工程概况与主要工程量 (3)第1节工程概况 (3)第2节主要工程量及系统简介 (6)第2章施工进度管理与资源配备 (18)第1节施工进度管理 (18)第2节综合资源配备计划 (23)第3节材料及非标的供应 (31)第3章施工总平面布置 (44)第1节施工总平面布置原则 (44)第2节施工总平面布置 (44)第4章力能供应系统布置 (45)第1节施工给、排水及管理 (45)第2节施工用电及管理 (47)第3节施工用气及管理 (50)第4节焊机及皮线的布置方案 (51)第5章主要施工方案和重大技术措施 (51)第1节大件设备卸车及转运方案 (51)第2节主厂房钢结构吊装方案 (54)第3节锅炉设备安装方案 (56)第4节汽轮发电机专业施工方案 (67)第5节电气设备安装及调试方案 (72)第6节热控设备安装及调试方案 (78)第7节二期（电、水、气、汽、油）系统 (81)第8节焊接及检验工艺 (82)第6章设备供应管理 (92)第1节设备的概念 (93)第2节主要设备分布 (93)第3节设备材料管理原则 (94)第4节设备催交 (94)第5节设备运输 (95)第6节设备保管 (96)第7节设备发放领用 (98)第7章安全管理与文明施工 (99)第1节安全文明施工目标 (100)第2节管理标准及实施依据 (102)第3节安全保障措施 (103)第4节环境保护与职业安全健康 (107)第5节文明施工责任区划分及管理办法 (119)第8章质量管理与创精品工程 (121)第1节总则 (121)第2节质量控制 (122)第3节资源管理 (124)第4节工程质量控制和产品实现 (125)第5节测量、分析和改进 (130)第6节质量事故的调查、分析、处理和报告 (131)第7节质量记录的管理和资料移交 (131)第8节创精品工程 (132)第9节其它 (136)第9章组织机构设置 (137)第1节组织机构 (137)第2节项目部组织机构图 (138)第3节项目部各管理部（室）定员与职能划分 (140)第10章技术管理与培训 (142)第1节工程技术管理 (142)第2节技术培训 (149)第3节技术革新及工艺改进 (155)第11章工程信息化管理规划 (157)第1节计算机网络设计与实现 (157)第2节关于P3 和CMIS 应用的实施 (159)第3节进一步普及和优化传统计算机应用。

某电厂翻车机室深基坑管井降水施工技术研究

作者简介：付永社（９５）男（１７一，汉族）河北石家庄人，，工程师，现从事岩土工程技术工作。
３０
西部探矿工程
２１０２年第２期
揭穿下层潜水，则应首先把下层潜水降下去后，才能降上层潜水，这样造成降水井出水量成倍增大，在这点上该电厂有过先例。同时下层潜水也是电厂现使用水井的补给源，如果大量开采下层潜水，必影响电厂的正势常生产。为此，综合考虑各种因素，同时认真研究场地地层条件，在第⑥层卵石及胶结卵石层的上面，存在第 ⑤层胶结砂，第⑤层的特点是：质地致密，基本不透水。为了能够封住下层潜水，我方把井深定为２．ｍ，３Ｏ不穿透第⑤层胶结砂，以求尽可能封住下层潜水。在施工过程中要求地质员必须严格控制井深，决不允许穿透胶结砂层。如果施工过程中胶结砂层顶板提高，造成井深减少，为了使井深减少不影响降水效果，以适当减小井可间距，以达到降水目的。为了缩短工期，尽快把基坑内水降至要求水位，在翻车机室基坑内布设６眼强排疏干井。４管井井点的施工要点
说明了该工程深基坑上层潜水降水的措施和效果。关键词：车机室；翻深基坑；并降水；管降水监测与管理
中图分类号：ＴＵ９２文献标识码：文章编号：Ｏ４５１（０２０一Ｏ２ —Ｏ９Ａ．１Ｏ— ７６２１）２０９３
Ｌ — — 管井内外液面差；４
Ｌ ——水泵长度；５
Ｌ — — 沉淀管长度。。
３２２基坑涌水量计算和井距设计．．

热电厂输煤系统翻车机室工程降水、支护方案

目录1、工程概况2、工程、水文地质条件3、基坑支护设计方案3.1. 基坑支护设计方案选择3.2. 方案设计3.3. 施工工艺与施工质量要求3.3.1.土钉墙支护施工3.3.2.土钉墙施工工艺3.3.3.土钉墙施工质量及验收标准3.3.4.微型桩施工要求4、土方开挖设计5、施工组织设计5.1、施工设备组织计划5.2、确保施工质量的技术组织措施5.3、确保工程安全施工的组织措施5.4、确保工期的技术组织措施5.5、确保文明施工的组织措施及防污染措施6、施工顺序及进度计划附:1、计算书 2、图纸1、工程概况新乡宝山热电厂位于新乡市所辖的辉县市吴村镇南部，东距新乡市30km，东北距辉县市30km，北距吴村4km，南距焦新铁路狮子营站8.5km。

该支护方案为输煤系统翻车机室工程，基坑开挖深度为-11.02米，中间部分开挖深度为-16.00米（局部集水坑深度-17.4米），拟采用复合土钉墙（微型桩+土钉墙）支护方法。

2、工程、水文地质条件据岩土工程勘察报告，建筑场址位于太行山冲积扇后缘缓倾斜地带，场地平坦开阔，开挖层内主要为粉质粘土和粘土；场区地下水类型为潜水，勘察期间地下水位埋深1—4m（现地下水位1.8m左右），为确保基坑开挖和基础施工，必须将地下水位降至-17.0m（局部-18.4米）以下。

各土层岩性及其物理力学性质详见岩土工程勘察报告。

3、基坑支护工程方案3.1基坑支护方案选择支护的方式有多种，其中比较常用的有：土钉墙、复合土钉墙、悬臂桩、桩—锚联合体、地下连续墙、内支撑等。

采用单纯的土钉墙方法，造价较低，工期短，但对于10米以上边坡来说，安全性很难保证；桩—锚联合体支护方法安全性较高，但造价高，工期长，且场地要求较大；地下连续墙特点同桩—锚联合体支护方法，且造价更高。

放坡开挖场地受到限制，从安全、施工可行性及经济等三方面对各种支护方式进行分析、对比，经理论计算得出最适合本工程的支护方式为复合土钉墙支护方法(微型桩+土钉墙)。

电厂翻车机室沉井降水方案-(zl-1005645-1-a1)

专业施工组织设计/重大施工技术方案报审表表号: DJH-A-06xx电厂一期工程xx转运站和翻车机室沉井降水工程抽水试验报告及专项施工方案编制单位: xx基础工程公司审定: xx审核: xx编制: xx编制日期: xx目录一、工程概况二、抽水试验报告（一）抽水试验的目的（二）抽水试验井的布置（三）抽水试验井的技术要求（四）抽水试验方法（五）抽水试验结果（六）抽水试验结果分析三、施工方案设计（一）工作量布置（二）减压降水引起的地面沉降预测分析（三）降压井构造与设计要求（四）成井（孔）施工工艺与技术要求（五）降水运行（六）施工技术措施（七）施工质量保证措施（八）施工安全技术措施（九）投入主要机械设备（十）主要材料用量表（十一）施工管理人员及劳动力配备四、附图表一、工程概况1.工程名称: xx发电厂一期xx转运站、翻车机室沉井降水工程；2.工程地点: xx市xx镇xx长江边, 距长江大堤约150m左右；3、沉井结构形式：xx转运站、翻车机室沉井均为矩形钢筋混凝土结构, xx转运站沉井长为19.26m、宽为16.60m, 翻车机室沉井长为49.30m, 宽为31.30m, 两沉井外墙间隔1.89m；4.翻车机室沉井刃脚绝对标高为-12.26m；xx转运站沉井刃脚绝对标高为-14.46m。

5.沉井下沉施工方法采用干沉法；8、水文地质条件根据勘察报告提供的本场地地层情况, 本场地上部第四纪覆盖层的水文地质特性及地下水的类型可分为潜水含水层与承压含水层, 即潜水与承压水。

本区域承压水水头的绝对标高在枯水期时为+2.00m左右, 目前已进入长江的汛期, 承压水水头的绝对标高为+4.00m 左右。

二、抽水试验报告（一）抽水试验的目的经抽水试验获得含水层的有关水文地质参数, 确保降水井设计布置的合理性与符合性。

1.测定井的出水量Q和含水层中的水位下降值S随时间t的变化关系；2、计算含水层的水文地质参数包括:a）水平渗透系数Kh与垂直渗透系数Kv。

电厂翻车机室深基坑施工技术探讨

电厂翻车机室深基坑施工技术探讨摘要：本文主要针对电厂翻车机室深基坑的施工技术展开了探讨，通过结合具体的工程实例，对场地工程地质条件作了介绍，并对翻车机室的深基坑施工作了详细的阐述和深入的分析，以期能为有关方面的需要提供参考借鉴。

关键词：电厂；翻车机室；深基坑施工在电厂翻车机室深基坑的施工中，由于翻车机属于一种用来翻卸铁路敞车散料的大型机械设备，为了保障工程的施工质量和避免施工事故的发生，因此，我们就需要制定科学合理的施工方案，并采取相应有效的施工措施，确保工程的施工质量和安全，从而取得良好施工的效果。

1 工程概况某电厂翻车机室位于原老厂125MW机组工程干煤棚的场地上，土质条件分布不均，周边环境较复杂，南侧紧邻铁路，翻车机室距铁路最近距离约为18.5m，北侧25m外为老厂铺底煤的堆放区，东侧与1号输煤廊道相连。

翻车机室长度轴间距为30m，宽度轴间距27.5m，开挖至绝对高程为0.12m，总挖深为17.15m。

2 场地的工程地质条件①素填土（Qml4），处于11.73～17.27m标高位置，平均厚5.54m：以粘性土为主，夹少量碎石、煤渣、混凝土块、砖块，多呈松散状，局部为杂填土。

②－1淤泥质粉质粘土（Ql4），处于8.73～11。

73ｍ标高位置，平均厚3。

0m：饱和～很湿，软塑～流塑状，含腐植质。

②－2粉质粘土（Qal4），处于8.03～8.73m标高位置，平均厚0.7m：很湿，软塑～可塑，部分地段夹小石子和粗砂。

④含粘性土碎石（Qal2），处于5.73～8.03m标高位置，平均厚2.3m：湿，中密～密实，碎石成分主要为石英砂岩，含量为50％～60％，粒径一般在2～5cm，大者10～12cm，最大直径达40cm，磨圆度一般，次棱角状～亚圆形，碎石多为中风化、较坚固；碎石间主要为棕黄色粉质粘土充填，稍湿，硬塑，粘性土含量为25％～30％。

混少量砂、砾。

地基土不均匀，夹粘性土薄层、透镜体，薄层的单层厚度20～30cm。

大唐灞桥发电厂翻车机室及1号转运站降水和基坑支护施工

西北电力建设第四工程公司大唐灞桥电厂2*300MW技改工程翻车机室及1#转运站基坑边坡支护和降水施工组织设计西北电力建设第四工程公司灞桥电厂项目部目录1.编制依据及适用X围 (1)1.1编制依据1.1适用X围2.工程概况 (1)2.1工程概况2.2厂址地质情况2.3主要工程量3.施工部署 (6)3.1组织机构3.2现场施工管理4.施工进度计划 (8)5.主要施工方案 (9)5.1施工准备5.2工程测量及放线5.3主要施工方法5.4基坑工序的检验要求及工程工序交接程序6.雨季施工措施 (17)7. 职业健康安全和环境管理措施 (18)7.1管理目标7.2职业健康安全和环境要求7.2职业健康安全和环境管理措施7.4旁站人员及监控内容、时间8.施工质量控制措施 (25)8.1质量目标、达标考核和工程创优8.2质量方针8.3质量目标8.4质量管理体系8.5质量追究责任制8.6质量通病8.7施工人员上岗资质审核制度8.8施工材料的质量保证8.9施工应急预案措施9.文明施工的要求及措施 (37)9.1文明施工目标9.2文明施工措施附：支护和降水设计方案及计算式1编制依据及适用X围1.1编制依据1.1.1《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—99）1.1.2《基坑土钉支护技术规X》（CECS96—97）1.1.3《混凝土结构工程施工施工质量验收规X》（GB50204—2002）1.1.4《大唐灞桥发电厂（2*300MW）技改工程施工阶段厂区岩土工程勘察报告》；1.1.5《建筑桩基技术规X》（JGJ94-94）1.1.6《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-20031.1.7《建筑地基基础工程施工质量验收规X》GB50202-20021.1.8电力建设施工质量验收及评定规程》第一部分：土建工程DL/T5210.1-20051.1.9 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20011.1.10《土方与爆破工程施工及验收规X》GBJ201-20021.1.11《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）DL5009.1-20021.1.12《电力建设安全健康与环境管理工作规定》2002-01-211.1.13《电力安全工作规程》1.1.14《建筑机械使用安全技术规程》 JGJ33-20011.2适用X围该施工组织设计适用于灞桥电厂2*300MW技改工程翻车机室及1号转运站基坑边坡支护和降水工程2、程概况2.1工程概况大唐灞桥热电厂位于古城XX浐、灞河畔，是国家“一五”时期的156项重点工程之一，先后经过了五期扩建，现容量为294MW。

合肥电厂翻车机室超深基坑支护三维有限元分析

围１位移矢■图图２基坑水平位移圈３基坑竖向位移
３结束语
图４剪应力分布图
通过有限元分析，得到如下结论：采用放坡结合土钉墙支护使得基坑周围的变形和应力得到了很好的控制，能够保证基坑的整体稳定，因此同其它支护方式相比可以为工程节省大量的费用；基坑边坡深部位移较大，同时坡角处出现较大的剪应力，为基坑的薄弱环节，应该适当提高支护等级；基坑底板有较大隆起，因此施工中要经常监测，在确定基础标高时要进行精确测定。
一１３ｍ、一１７ｍ设２ｍ宽平台。采用挖掘机开挖，一
及支护，并对开挖及支护过程进行了三维有限元次开挖段高２ｍ。
分析。
１开挖及支护方案
２有限元分析
２．１计算模型及参数
翻车机室工程是合肥电厂扩建工程中一项重要
有限元计算模型取６０ｍＭ５０ｍ×１０ｍ的区域，
的分部工程，其基础埋置深度达２１ｍ，为保证翻车机室施工的顺利进行，必须进行基坑的开挖及围护，如此超深的基坑在合肥尚属首次。根据场地条件和工
《工程与建设》编辑部
３７８《工程与建设》２００８年第２２卷第３期
万方数据
内摩擦角／（。）
１５１３１６１７１９
２．２计算结果图１为基坑边坡的位移矢量图，从中可以看出，
基坑边坡表面位移方向总体上来说是向内向上，就位移量来说是深部大于浅部。图２、图３分别为某切面
收稿日期：２００８—０３—２０作者简介：汪鹏程（１９６８一），男，安徽桐城人，博士，合肥工业大学讲师
《工程与建设》２００８年第２２卷第３期３７７
摘要：介绍合肥电厂扩建工程翻车机室超深基坑的开挖及支护方案，在此基础上，建立有限元计算模型，对开挖及支护过程进行
三维数值模拟，着重考察了基坑边坡的位移和应力情况，得出位移和应力分布相关规律，为基坑的开挖和围护提供有益参考。

翻车机室给水、排水及采暖施工方案(精选.)

1.工程概况及特点1.1工程概况翻车机室室内给水、排水及采暖工程主要包括消防水系统、采暖系统、及冲洗水系统。

消防主管引子室外消防管网，消火栓分布在-0.410米层、6.840米层及13.44米层，消火栓箱采用单栓消火栓，栓口及水龙带直径为DN65mm，水龙带长25m，消防主管为喷雾及水幕系统提供消防水源。

采暖系统冬季采暖室外计算温度为-8℃，室内设计温度执行DL/T5035-2004，采暖热媒为110-70℃热水。

采用多柱钢管住散热器，水煤气管。

供、回水主管接自1号廊道采暖系统预留管道，采暖热负荷为230KW。

冲洗排水管道采用机制铸铁管，管箍连接，排向就近室内排水沟。

1.2工程特点1.2.2操作空间小，材料运输较困难。

1.2.3各楼层与土建施工配合多，施工周期较长。

1.2.4水消防及采暖系统较大，需分段进行水压试验。

1.2.5和安装专业配合多施工难度大。

2.编制依据2.1《电力建设施工质量验收及评定规程》第1部分：土建工程2.2《电力建设施工及验收规范》2.3《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国电电源[2004]49号2.4《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50204-20022.5 工程建设标准强制性条文（房屋建筑工程部分）（2009）版2.6绿色施工导则建质[2007]223号2.7国标图集《采暖工程》05N1；98R418图集；96K402图集2.8各系统施工图纸。

2.9北京电力建设公司编制的《河北建投沙河电厂2×600MW空冷机组C标段建筑施工组织设计》2.10北京电力建设公司质量体系文件3.施工应具备的条件3.1主体结构已验收，现场清理干净。

3.2管道安装需要的基准线已标明，设备基础符合设计要求，达到安装条件。

3.3材料：管材、设备等符合设计要求，各种作用阀件具有部门的制造许可证和合格证方可使用。

3.4管道、管道配件及阀件等的型号和规格必须符合设计要求，并有产品合格证，材料进场后按程序要求向监理进行报验，合格后方可使用。

电力建设发电项目施工汽机专业闭式循环水管道冲洗施工方案

闭式循环水管道冲洗施工方案1.编制依据：1.1 《电力建设施工及验收技术规范》管道篇1.2 《电力建设安全工作规程》火力发电厂部分DL5009.1-20021.3 《电力建设石洞质量验收及评价规程》（第5部分：管道及系统）1.4 中南设计院设计《闭式循环水系统管道》F4412S-J21011.5 《质量、环境、职业健康安全管理体系手册》施工准备和作业条件2.工程概况：闭式循环冷却水管道系统冲洗主要是对母管及各支路系统进行冲洗。

系统管道规格如下：Φ630*7；Φ426*5.5；Φ406*9；Φ325*7.5；Φ323.9*5；Φ273*6.5；Φ219*6；Φ159*5；Φ133*4；Φ114*3.5；Φ89*4；Φ76*3.5；。

3.冲洗系统连接：将汽机房闭式水供回水母管道短接，发电机氢气冷却器供回水管路、热交换器出入口管路、发电机密封油冷却器(氢侧、空侧)出入口管路、发电机定子冷却器供回水管路、给水泵及前置泵工作油冷却器、给水泵汽轮机润滑油冷油器出入口供回水管路用临时管短接。

4.系统冲洗方案：4.1 启动化学供水泵，为12.6米膨胀水箱及闭式循环水管内补水，补水时打开系统最高处排空阀门，待系统内水满后启动闭式泵使系统自内循环冲洗，冲洗一定时间后将系统内水放掉，再补水。

此次循环冲洗估计需要2次以达到冲洗目的。

放水点设在两台泵的出入口处（此为最低点）用两趟临时管道引入汽机房雨水井内。

4.2 因泵入口设计有滤网，所以不会有杂物进入泵内，冲洗合格后清扫滤网。

5.系统冲洗前应具备的条件：5.1 管道系统完善并经验收，排水系统畅通。

5.2 水源充足。

5.3 泵轴承已充完油，且油质合格，冷却水供水良好，泵无卡涩现象，具备启动条件。

5.4 电动机转动方向符合要求。

5.5 正式管路系统已无敞口，冲洗排水管安装控制阀门。

5.6 绿色施工将冲洗废水排至雨水井内。

6.临时系统用材料：6.1 无缝钢管：Φ273*5 30m Φ219*5 50mΦ159*4.5 30m Φ133*4 50mΦ89*4 30m Φ76*3.5 50m6.2 90°热压弯头：PN4.0，DN250 25个 DN200 15个DN150 10个 DN125 8个DN80 10个 DN65 15个6.3 闸阀 PN1.0DN200 4台压力表：“0～2.5MPa ” 2块7.技术措施：7.1 冲洗以最大流量进行，且要连续，直至放水口处的水质和透明度与入口侧一致时为合格。

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某电厂翻车机室深层封水设计与施工摘要：某电厂翻车机室基坑封水方案从2006年7月开始准备，经反复论证，最后根据施工现场地质并水文条件决定采用基坑四周连续墙挡土隔渗、振动钻机套管成孔高压注浆底板封堵止水的方案，取得了园满成功。

在砂卵砾石层中采用振动钻机套管成孔高压注浆封堵及砼地下连续墙施工在技术上具有国内90年代先进水平，经济效益显著，同时创造了较大的社会效益。

关键词：翻车机室基坑；封水；连续墙；挡土隔渗；振动钻机；套管成孔；高压注浆；封堵1、工程概述华中某火电厂燃料系统翻车机室，位于其主厂房东侧，距汉江600m，是燃料系统的主要构筑物。

其建筑形式地上部分为单层工业厂房，平面轴线尺寸28×29m,地下为砼箱形结构，基坑底面标高－19.20m,局部标高－20.42m。

2、地质水文条件本工程所处场区地层结构①±0.00～－7.00 m为粉质粘土,渗透系数k=4.2×10－4～3×10－7cm/s;②－7.00～－10.52 m 为粉细砂层，局部含少量卵砾石，渗透系数k=3×10－3cm/s，透水性强；③－10.52m以下为卵砾石层，砾石含量70% 粒径1～5cm，其中混有30%中砂，该层透水性极强，与汉江江水有密切的水力联系，渗透系数k=1.2×10－1cm/s，本地区地下水为松散岩类孔隙水，地下水量极为丰富，单井换算水量1000～5000t/d。

3、施工方案的确定及实施结合上述地质水文条件，经计算分析及优选，决定采用“液压抓斗成槽、周边地下连续墙、高压旋喷与振动钻机套管成孔高压注浆封堵基底”的基坑整体支护防渗体施工方案。

4、支护及防渗体结构设计4.1 连续墙设计4.1.1 连续墙结构设计计算假定计算采用“山肩邦男近似法”，取1m单位结构来进行内力分析。

[1]计算假定：①墙体视为下端自由的弹性体；②主动土压力在开挖面以上为三角形，在开挖面以下为矩形；③被动土压力为开挖线以下的被动土压力，其中Ax+B为被动土压力减去静止土压力ηx 之值；④横撑设置后，即作为不动支点；⑤下道横撑设置后，认为下道撑轴力不变，且下道撑以上墙体保持原来的位置。

4.1.2 有关设计计算参数①土体参数：土体容重γ=1.8t/m3，浮容重γ=0.9 t/m3，内磨擦角α=300，水位标高－5.00m。

②结构参数：连续墙厚800mm，砼标号C20 配Φ25竖向钢筋。

为减少连续墙侧压力，降低造价，决定土方从±0.00到－5.0m高程采用大开挖,并且开挖面积基本控制在土楔体以外, 从－5.0m高程到－10.70m高程采用悬臂式连续墙, －10.70m～19.20 m标高采用双支撑连续墙，支撑钢管选用Φ350，壁厚10mm。

开挖截面图见下：4.1.2 悬臂式连续墙设计4.1.2.1 设计计算原理悬臂式墙的破坏,一般是绕底端b点以上某点O转动,由于精确决定土压力的分布规律较为困难,一般近似假定土压力呈线性分布。

墙体前侧的被动土压力，其合力为Ep/K；墙身后主动土压力，其合力为Ea。

计算过程为首先求出入土深度t，再求得最大弯矩作用截面t0，然后求出最大弯矩∑M，最后根据∑M的大小配筋确定受拉、受压钢筋的间距。

①计算入土深度的方法为：如墙入土深度t，t的粘聚力C=0。

由各土压力（主动、被动土压力、水压力）对墙底b的力矩平衡条件可知，∑MB=0，解此方程即可求得入土深度t；②求最大弯距截面位置t0的方法为：利用最大弯距作用截面剪力为0的平衡条件，即∑Q=0，解此方程即可求得t0；由此再求出主动、被动土压力、水压力对t0截面的弯距的合数和∑M，计算简图见下图。

4.1.2.2 求入土深度t由于第二层土质和第三层土质十分相似，且都在水位标高以下，为简化计算按同一土质考虑，摩擦角度ф=300。

①各层主动土压力及主动水压力。

第一层Ka1=tg2（450-ф/2）=tg2(450-270/2)=0.38p1=γh1ka1=18×2×0.38=13.67KN/m第二层：ka2=tg2（450-ф/2）=tg2(450-300/2)=0.33p2=r，(H2+H3)Ka2=10×(3.7+H3) ×0.33=3.3（3.7+H3）p主水=γw(H2+H3)=10×(3.7+H3)②各层土压力、水压力对p点的力矩。

Ma1=×( +H2+H3)+=9.11+13.67×(3.7+H3)+6.84×(3.7+H3)2Ma2= =0.55×(3.7+H3)3M水==1.67×(3.7+H3)3则∑M=Ma1+Ma2+M水∑M=9.11+13.67×(3.7+H3)+6.84×(3.7+H3)2+0.55×(3.7+H3)3+1.67×(3.7+H3)3 =9.11+13.67×(3.7+H3)+6.84×(3.7+H3)2+2.22×(3.7+H3)3③被动土压力第一层：Kp1=tg2(450+Ф/2)=tg2(450+370/2)=4p1=γH4Kp1+22×3×4=264kN/m(H4旋喷体厚度初定为3m)第二层：Kp2=tg2(450+Ф/2)=tg2(450+300/2)=3p2=γ1，(H3-H4)Kp2=10×(H3-3)×3=30×(H3-3)水压力：p水=γw(H3-H4)=10×(H3-3)④各被动土压力及被动水压力对p点的力矩：Mp1= ×(1/3×3+H3-3)+=264×3/2×(H3-2)+264×(H3-3)2/2=132×(H3-3)2+396H3-264 Mp2= = =5×(H3-3)3M水被==1.667×(H3-3)3则∑M被=Mp1+Mp2+M水被∑M被=6.667×(H3-3)3+132×(H3-3)2+396H3-264⑤求入土深度H3利用Mb=0，解方程：∑M主=∑M被/k (k—被动土压力系数，取k=1.5)则9.11+13.67×(3.7+H3)+6.84×（3.7+H3）2+2.22×(3.7+H3)3 =解得H3=8mH3/(H1+H2)=8/(2+3.7)=1.4则入t深度处悬臂之比为1.44.1.2.3求最大弯矩作用截面位置t0.沿to面作一分离体，取上半部分作剪力分析：①主动大压力剪力（包括水压力）a、主动土压力（包括水压力）∑Q主=+γ1H1Ka1(H2+t0)+Ka2 +=13.68+76×(3.7t0)+6.65×(3.7+t0)2被动土压力（包括水压力）∑Q被= +γ3K P1H4(t0-H4)+KP2 +=396+264×(t0-3)+20×(t0-3)2求弯矩作用截面t0：由∑Q主=∑Q被，则13.68+76×(3.7+t0)+6.65×(3.7+t0)2=396+264×(t0-3)+ 20×(t0-3)2得t0=5m。

4.1.2.4求t0截面处弯矩：M主=(1/3H1+H2+t0)+ γ1H1Ka1+γ2’Ka2+解得M主=2106kN.mM被=(t0-2/3H4)+ γ3KP1H4 +γ2’Kp2+解得M被=1769kN.m则Mt0=2106-1769=927KN.m4.1.2.5墙体截面配筋计算①求受拉钢筋面积As：已知h=800mm、b=1000mm (取1 m单位分析)，M=927kN.m，钢筋配双层网片，受压钢筋间距初定Ф22＠125，砼标号C20。

材料强度的设计值：fcm=11N/mm2，fy’=fy=31010N/mm2As，=380.1×8=3041mm2求受压区受压钢筋As’的压力与它相应的一部分受拉钢筋As1’的拉力所形成的弯矩M1。

M1= fy’As’(ho-as’)=310×3041×(800-60-40)=659.85KN.M此时As1= As’=3041mm2求受压区砼的压力与相应的受拉钢筋As2的拉力所应承受的弯矩M2。

M2=M-M1=927-659.85=267.15kN.m求受拉钢筋As求截面抵抗力矩系数αszαsz===0.044查表得rs=0.977，ξ2=0.055ξ2＜ξb=0.544As2= ==1192mm2求As：As=As1+As2=4233mm2选Φ25＠100，A配=490.9×10=4909mm24.1.3双支撑连续墙设计：4.1.3.1土压力计算：地面荷载取q=100KN/mm2，出于安全考虑总的-5.0m至-10.7m标高内的土体重量荷载作用于-10.7m平面。

主动土压力ka=0.33主动土压力及侧压力：p=(γ，h+q)ka=(10×8.5+10)× 0.33=31.35KN水压力：p水=rwh=10×8.5=85KN则合力为：31.35+85=116.35KN主动土压力、水压力、地面荷载引起侧压力合力的斜率η：η=(r.h+q)ka/h=13.69被动土压力kp=3.0，因内侧土已固结封水，故取干容重Ep=γ×kp=18×3x=54x4.1.3.2求入土深度及横撑轴力和弯矩由公式：Nk=1/2ηhok2+ηhokXm-Σni-BXm-1/2Axm2(式13-21)[2]1/3Axm2-1/2(ηhok-B-Ahkk)Xm2-(ηhok-B)ηhkkXm-[Σnihik-ηhkkΣNi+1/2ηhkk ηhok2-1/6ηho2k]=0(式13-20)[2]式中：Nk—第k道支撑的轴力（KN）；η—主动土压力斜率；Xm—入土深度（m）；Hok—墙体高度（m）；Hkk—底层支撑高度（m）；A—被动土压力Ep(KN)；B—土体粘结力（一般取0）。

设有顶横撑，开挖至6.5m，此时K=1；hok=6.5m，hmk取6.2m；Nk=N1。

代入公式13-20得：54Xm3/3-(13.69×6.5―0―54×5)Xm2/2―(13.69×6.5)×5Xm―(13.69×6.52/2―5―13.69×6.53/6)=0解得：18Xm3+181Xm2―444.9Xm―342.4=0Xm=2.6m代入公式13-21，求N1N1=13.69×6.52/2+6.5×13.69×2.6―0―54×2.62/2=338KN求在此情况下墙体的截面弯矩：M1=13.69×1.53/2=15.4KN.MM2=1/2×13.69×6.52×1/3×6.5―338×(6.5―1.5)=-1143KN.M因M2小于悬臂墙的弯矩，故按悬臂墙配筋偏安全。