拌合站扩大基础计算书(改)

地基承载力计算书1、拌合站配置情况拌和站配备2台中联-CIFA JS2000拌和机，共配置8个水泥罐，单个罐自重10吨，在装满材料时材料重按照2个150吨,2个100吨计算。

2、拌和站储料罐基础设计根据罐体基础扩大后尺寸为16.8×3.2-3.6×1.5m，由于实际需要基础扇型布置，其扇型底面积为50m2。

按照此尺寸面积检算地基承载力。

图2-1 拌和站基础平面图3、抗倾覆计算1.本次计算按空罐在10级风作用下的倾覆稳定性验算每个储料罐空壳及支起架重为10t，设计储料罐容装水泥重150t （2个）、100t（2个），水泥罐直径2.97m（2个）；3.4m（2个），罐身长14.3m（按15m长计算风力弯矩），4个罐基本并排竖立，受风面积182.18m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力、空罐情况下计算基础的抗倾覆性，示意图中A点为抗倾覆点。

C30钢筋混凝土比重2.5t/m3,体积75m3。

风级风速换算参考《桥梁工程师手册》1-2-6表风力、等级的划分，见表3-1。

表3-1 风级风速换算表风级风速m/s 风级风速m/s10 24.5-28.4 11 28.5-32.6图3-2 抗倾覆计算示意图2.计算公式（1）风荷载强度公式 ： 0k z s z w w βμμ=k w —风荷载强度（Pa ）；0w —基本风压值（Pa ），根据《建筑结构荷载规范》附录E ，蚌埠地区重现期R=50年的基本风压值为300Pa ；z β—高度Z 处的风振系数，本次计算取1；s μ—风荷载体型系数，对圆形截面取0.8； z μ—风压高度变化系数; 本次计算取1.18；k w =0.8×1.18×1×300=283.2Pa 。

（2）基础抗倾覆计算/c k f k M M ==G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面×(14.3/2+4)≥1.5即满足要求k M —抵抗弯矩 （KN •M ） f M —风荷载弯矩（KN •M ）G 1—储蓄空罐+基础自重(KN)k w —风荷载强度（Pa ）（3）基础抗滑稳定性验算 K 0= G 1×f/ F 风≥1.3 即满足要求 G 1—储蓄罐与基础自重(KN) F 风—风荷载(KN)f —基底摩擦系数，查表得0.25；罐与基础自重计算求得：G 1=4×10×10+75×2.5×10=2275KN ；k w =283.2Pa ；受风面积：2×14.3×（3.4+2.97）=182.18m 2；/c k f k M M = G 1×1/2×基础宽/k w ×受风面积×(14.3/2+4)=(2275×3.6/2)/(283.2×182.18×11.15/1000)=7.1＞1.5，满足抗倾覆要求。

拌合站扩大基础计算书（改）附件:广宁高速路基工程第一合同段混凝土拌合站基础计算书广宁高速路基工程第一合同段混凝土拌合站基础计算书一、拌和站罐基础设计概括我标段计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。

二、基本参数1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：乂。

= 20.3m/s ；2、仓体自重：150t罐体自重约15t，装满材料后总重为150t;3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值〔f a。

Ll80Kpa，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值〔f a」二500 Kpa ；4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m x 4m x 1.5m （长X宽X高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m x 4m x 1.5m （长X宽X高）；三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示：F1图3-1空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算模型2、风荷载计算'V d2 根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：Wk L ；2g查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下：空气重力密度：".0120亿卫000坛=0.01199899 ；地面风速统一偏安全按离地20m取：V2^k2k5V1^ 31.4m/s ；其中：k2 =1.12，k5 =1.38，V10=2O.3m/s ；2 2V d0.01199899 31.4代入各分项数据得：W d0.60KN /mg 2 9.8单个水泥罐所受风力计算：①、迎风面积： A =1.5 1.2 =1.8m2作用力：F1=0.6 1.8 =1.08 KN作用咼度：H =18.35m②、迎风面积：A2 =3.3 11 = 36.3m2作用力：F2 =0.6 36.3 =21.78KN作用咼度：H2=12.1m③、迎风面积：A3=3.3 2.5/2 =4.125m2作用力：F3=0.6 4.125 =2.475KN作用高度：出=5.475m2、单个水泥罐倾覆力矩计算—3M 倾二為占h i =1.08 18.35 21.78 12.1 2.475 5.475 = 296.91KN m3、稳定力矩及稳定系数计算假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M和，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩M稳2。

拌和站基础计算书1. 拌合站概况某搅拌站共有6个水泥罐，单个罐满载时单个支腿受力35t，罐宽3m，罐身高14m，支腿长7m，罐车基础采用C25砼扩大基础，长22m，宽5m，深1.5m，地基承载力180kPa，基底土摩擦系数0.25。

搅拌站地区最大风速21.3m/s。

主楼采用回字形基础，外环7*7m，内环3*3m，深0.9m。

主楼轮廓高8m，宽12m，单腿支撑12t。

2. 拌合站储料罐基础计算2.1 储料罐概况储料罐基础采用砼扩大基础，材料为C25砼,长22m，宽为5m，浇注深度为1.5m，基础底面积A=22×5=110m2 。

2.2 荷载计算储料罐重量通过基础作用于土层上，单个罐满载时每个支腿为35t,共6个罐，每个罐4个支腿，总重集中力P=6×4×10×35=8400kN，基础自重G=25×22×5×1.5=4125kN,承载力计算示意见下图本拌和站地区，最大风速v=21.3m/s，储料罐罐身长14m，6个罐基本并排竖立，单个罐宽3m，总受风面积Af=6×3×14=252m2 。

整体受风荷载等效成水平集中力，如下图所示：风荷载强度计算式为：W=K1 K2K3W其中：W ——风荷载强度 Pa；W0——基本风压值 Pa，可按W=V21.6计算；K1——风载体型系数，圆形取0.8；K2——风压高度变化系数，按30m高考虑为1.13；K3——地形地理条件系数，按山岭峡谷考虑，取1.2； V- 风速 m/s；本拌和站地区，最大风速21.3m/s,则:W0 =V21.6=21.321.6=283.6PaW=K1 K2K3W=0.8×1.13×1.2×283.6=307.6Pa单个罐宽3m，高14m，总受风面积A=252m2 ，风荷载等效成水平集中力P=A·W=252×307.6×10-3=77.5kN2.3储料罐地基承载力计算其中：P- 储蓄罐重量（kN），为8400kN；G-基础砼自重（kN），为4125kN；A- 基础作用于地基上有效面积（m2 ），为110m2 ；M- 由风荷载引起基础的弯矩（kN·m）；M=P·h风=77.5×(7+7)=1085kN·m；W=bh26=22×526=91.7m3 。

拌合站拌合楼基础承载力计算书德商TJ-4标拌和站，配备HZS90拌和机，设有3个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。

拌合站在X103县道右侧，对应新建线路里程桩号k16+800。

经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土。

1.计算公式1.1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.109 Mpa。

2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速 m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距 KN•MM2—抵抗弯距 KN•MP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2、储料罐基础验算2.1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：输料管储料罐主机楼房地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。

2.2.计算方案开挖深度少于3米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑单个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1000KN，单个水泥罐基础受力面积为2.8m×5m,承载力计算示意见下图粉质粘土本储料罐根据历年气象资料，考虑最大风力为17m/s，储蓄罐顶至地表面距离为21米，罐身长14m,3个罐基本并排竖立，受风面120m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。

拌和站工程量计算
1：封闭料仓
墙体体积V=201.4228m3 表面抹面S=774.096m2
2:上料台
墙体体积V=43..194m3表面抹面S=69.12m2 混凝土V=11.07m2 钢筋L=271.2m
3:待检料仓
墙体体积V=135.621m3 表面抹面S=551.1m2
4:围墙
围墙体积V=179.149m3 表面抹面S=1478.65m2
5:蓄水池
墙体体积V=12.96m3表面抹面S=51.3m2
3.9m槽钢一根 2.85m钢管一根
16块盖板每块尺寸2.6m×0.47m
6:沉淀池
墙体体积V=13.98m3表面抹面S=58.24m2
7:厕所
墙体体积V=14.5872m3 表面抹面S=123.48m2
8:大门口墩
墙体体积V=2.1762m3表面抹面S=9.828m2
9:大门口门棚
墙体体积V=7.155m3表面抹面S=41m2
10:洗砂池
墙体体积V=3.825m3 表面抹面S=14.4m2
11:排水沟L=347m
12:线杆圆台V=1.31m3表面抹面S=5.53m2
13:化粪池
墙体体积V=5.184m3 表面抹面S=43.2m2
18块盖板每块尺寸 1.8m×0.47m
14：斜皮带坑
墙体体积V=33.73m3表面抹面S=53.408m2
合计:墙体体积V=654.2942m3表面抹面S=3273.352m2。

目录一.计算公式 (1)1.地基承载力 (1)2．风荷载强度 (1)3．基础抗倾覆计算 (1)4．基础抗滑稳定性验算 (2)5.基础承载力 (2)二、储料罐基础验算 (2)1．储料罐地基开挖及浇筑 (2)2.计算方案 (4)3.储料罐基础验算过程 (3)3.1 地基承载力 (3)3.2 基础抗倾覆 (3)3.3 基础滑动稳定性 (4)3.4 储料罐支腿处混凝土承压性 (4)三、拌合楼基础验算 (4)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (4)2.计算方案 (5)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (6)3.3 基础滑动稳定性 (6)3.4 拌和楼支腿处混凝土承压性 (6)拌合站拌合楼基础承载力计算书我部1#水稳拌和场位于K92+500左侧(紧邻10标跨湘桂铁路桥拌和场)，面积16000 m²；2#七碗拌和场设于七碗互通一期E匝道右侧，面积10000 m²；配备1套WCB600拌和机，1套WCB700拌和机。

设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照110吨计算（其中水泥等原材料100吨，罐体自重10吨）。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储料罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm²σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0﹥0.308 Mpa2．风荷载强度W=K1K2K3W0W —风荷载强度PaW0—基本风压值Pa，查《建筑结构荷载规范》得400N/ m²。

K1—风荷载体型系数、K2—风压高度变化系数、K3—高度Z处的风振载系数，查《建筑结构荷载规范》表分别取0.8、1.14、1.03．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ W×受风面×L≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储料罐与基础自重KNW—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ W≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重KNW—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）f 取0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量KNA—储料罐单腿有效面积mm²σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：储料罐地基开挖如上图所示，宽4.5m，长15m，浇筑深度为1.0m。

目录一.计算公式 (2)1.地基承载力 (2)2．风荷载强度 (2)3．基础抗倾覆计算 (2)4．基础抗滑稳定性验算 (3)5.基础承载力 (3)二、储料罐基础验算 (3)1．储料罐地基开挖及浇筑 (3)2.计算方案 (3)3.储料罐基础验算过程 (4)3.1 地基承载力 (4)3.2 基础抗倾覆 (4)3.3 基础滑动稳定性 (5)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (5)三、拌合楼基础验算 (5)1．拌合楼地基开挖及浇筑 (5)2.计算方案 (6)3.拌合楼基础验算过程 (6)3.1 地基承载力 (6)3.2 基础抗倾覆 (7)3.3 基础滑动稳定性 (7)3.4 储蓄罐支腿处混凝土承压性 (7)拌合站拌合楼基础承载力计算书1号拌合站为华阳村拌和站，配备HZS90拌和机，设有4个储料罐，单个罐在装满材料时均按照100吨计算。

拌合楼处于华阳村内，在78省道右侧30m，对应新建线路里程桩号DK208+100。

经过现场开挖检查，在地表往下0.5～1.5米均为粉质粘土，1.5米以下为卵石土。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.108 Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取17m/sσ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为半径为10.0m圆的1/4的范围，宽5.0m，浇筑深度为1.4m。

拌合站料仓基础设计一、荷载设计1、考虑空罐重15吨、装料100吨，共115吨。

则每个支座竖向力为F N1=(115*103*9.8/1000)/4=281.75kN2、风荷载考虑查风荷载规范厦门基本风压w0=0.8kN/m2（无漳州基本风压，所以按厦门基本风压取）。

仓高按H=20m，直径d=2m，H/d=10，△≈0，u z w0d2≥0.015。

风载体型u s=0.517，风振系数βz=1.0仓的风荷载分布如图（按5米控制）地面粗糙度按B类考虑F1=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF2=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.00*0.8*2*5=4.136 kNF3=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.14*0.8*2*5=4.715kNF4=βz u s u z w0s=1.0*0.517*1.25*0.8*2*5=2.585kN每个桩所受的水平力F s=（F1+ F2+ F3+ F4）/4=(4.136*2+4.715+2.585)/4=3.893 kN轴力F N=(2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5)/2/2=46.116kN (-46.116kN)3、地震荷载因拌合站设计使用年限为2年，临时结构，在此不考虑地震荷载。

4、偶然冲击荷载不考虑二、荷载组合1、只考虑恒载轴力F N=1.2*281.75=338.1kN,剪力，弯矩为零。

（此处上人较少，不考虑活荷载）2、考虑恒载和风荷载组合轴力F Nmax=1.2*281.75+1.4*46.116=402.667 kN，F Nmin=1.2*281.75-1.4*46.116=273.538 kN，剪力F s=1.4*3.893=5.45 kN三、抗倾覆验算基础边长按3m*4m设计。

(沿短边3m方向验算)风荷载倾覆力矩:M风=2.585*20+4.715*15+4.136*10+4.136*5=184.465kN.m 空仓反倾覆力矩M仓=（15*1000*9.8/1000+25*3*4*1）*1.5=447kN. m＞184.465kN.m满足要求。

拌合站水泥罐基础承载力计算书拌合站配备HZS120拌和机，每个拌和机配置4个水泥罐，单个罐自重按10吨，在装满材料时材料重按照100吨计算。

经过现场开挖检查，在地表往下0～2.0米风化风化岩碎屑。

水泥罐尺寸图一.计算公式1 .地基承载力P1/A=σ≤σ0/1.2(1.2为安全系数)P1—储蓄罐+储存料+基础自重KNA—基础作用于地基上有效面积㎡σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6V2W —风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0V—风速m/s,取山东最大风速20.7m/s W =242.097Pa3．基础抗倾覆计算Kc=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+5.3)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP—储蓄空罐+基础自重KNP1—储蓄罐+储存料+基础自重KNP2—风荷载KN4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储蓄罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；二、水泥罐基础验算1．水泥罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：基础为扇形布置，面积为46.6㎡，基础宽3.3m，开挖及浇筑深度为1.5m，4个水泥罐基础连体浇筑。

2.计算方案1)承载力计算开挖深度为1.5米，计算时按照整个储蓄罐重量通过基础作用于土层上，集中力P1=4×（100+1000KN）+基础本身重量，基础本身重量=46.6㎡×1.5m×25KN/m3=1747.5KN，整个水泥罐基础受力面积为46.6㎡，P1=4400+1747.5=6147.5KN，σ=P1/A=6147.5/46.6=0.1583MPa其中HZS120-1站水泥罐基础地基承载力为0.MPa（见承载力报告）σ≥0.MPa×1.2=0.152 MPa拌合站水泥罐基础地基承载力及安全系数满足承载要求。

100t 水泥罐基础设计计算书一、工程概况某大型工程混凝土搅拌站采用100t 水泥罐,水泥罐直径,顶面高度20m;水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础,基础断面尺寸为×+×;二、设计依据：1、建筑结构荷载规范2006版GB50009-20012、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、钢结构设计规范GB50017-2003;三、荷载计算1、水泥罐自重：8t ；满仓时水泥重量为100t;2、风荷载计算：宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡,风荷载标准值: ωk =βz μs μz ω0其中：βz =,μz =,μs =,则：ωk =βz μs μz ω0=×××= kN/㎡四、水泥罐基础计算1、地基承载力验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN混凝土基础自重荷载：G ck =××+×××24=407kN风荷载：风荷载作用点高度离地面,罐身高度15m,直径;Fwk=×15×=风荷载对基底产生弯矩：Mwk=×+2=·m基础底面最大应力：pk,max= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=;2、基础配筋验算1 基础配筋验算混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片,钢筋间距250mm,按照简支梁验算;混凝土基础承受弯矩：Mmax=×错误!×207××=362kN按照单筋梁验算：αs= 错误!= 错误!=ξ=1-错误! =1-错误! =<ξb=As=错误!= 错误!=1403mm2在基础顶部及底部均配筋13Φ16,As实=13×201=2613mm2 > As=1403mm2,基础配筋满足要求;2 基础顶部承压验算考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用;迎风面立柱柱脚受力：F1k= 错误!- 错误!= 错误!- 错误!=270-69=276kN 背风面立柱柱脚受力：F2k= 错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=270+69=339kN背风面立柱柱脚受力最大,F2d = F2k=基础顶部预埋件钢板尺寸600mm×600mm,混凝土承受压力：σ= 错误!= 错误!=<f c=,基础顶部局部承压受力满足要求;五、空仓时整体抗倾覆稳定性计算考虑水泥罐空仓时自重荷载和风荷载作用;水泥罐空仓时自重荷载：G0k=80kN混凝土基础自重荷载：Gck=256kN倾覆力矩作用点取背风面基础边缘,安全系数：K= 错误!= >,水泥罐抗倾覆稳定性满足要求;六、柱脚预埋件验算空水泥罐在风荷载作用下,迎风面柱脚受拉力：Nk= 错误!-错误!= 错误!- 错误!=69-20=49kN风荷载在柱脚产生剪力：Vk= 错误!= 错误!=柱脚预埋件承受拉剪共同作用,预埋件钢板尺寸600m m×600mm×20mm,锚栓共4根,直径24mm,As=4×353=1809mm2 ;预埋件锚栓面积需满足：As≥错误!+ 错误!αr =, αv=错误!= ×24 错误!=αb=+d=+×20/24=,代入上式：错误!+ 错误!= 错误!+ 错误!=458mm2<A s=1809mm2, 预埋件共采用4根直径24mm锚栓,可以满足要求;锚栓锚固长度：l ab≥ α 错误!d=×215/×24=650mm,实际锚固长度取750mm,可以满足要求;六、结论1、水泥罐基础采用尺寸××的 C25钢筋混凝土基础,基础受力满足要求;2、为保证水泥罐基础安全,要求混凝土基础地基承载力不得小于200kPa;3、水泥罐在风荷载作用下的抗倾覆稳定性满足要求;4、水泥罐柱脚预埋件强度满足要求;。

HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书
1. 引言
该文档旨在提供HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书的详
细计算过程和结论。

通过正确计算和设计混凝土拌合站基础，可以
确保设备的安全运行和长期稳定性。

2. 计算材料和参数
在进行混凝土拌合站基础计算之前，我们需要确定使用的材料
和相关参数。

以下是我们所使用的材料和参数：
- 混凝土材料：根据设计要求选择合适的混凝土等级和配合比。

- 土壤参数：包括土壤类型、承载力、水平和垂直应力系数等。

3. 计算步骤
按照以下步骤进行HZS50拌合站混凝土拌合站基础的计算：
3.1 确定设计荷载
根据HZS50拌合站混凝土拌合站的重量和运行时的最大荷载，确定设计荷载。

3.2 计算基础面积
根据设计荷载和土壤承载力，计算出所需的基础面积。

确保基础面积足够大以分散载荷并避免超载。

3.3 计算基础厚度
根据基础面积和设计要求，计算出所需的基础厚度。

基础厚度应能够承受荷载并提供充分的稳定性。

3.4 考虑基础排水
在计算基础尺寸时，还需考虑基础排水。

确保基础结构能够有效排水，避免液体积聚导致基础损坏。

4. 结论
根据所使用的材料和参数，我们成功完成了HZS50拌合站混凝土拌合站基础计算书。

通过正确计算和设计基础，我们可以确保拌合站设备的安全运行和长期稳定性。

如果需要进一步的信息或详细计算结果，请参考附录中的相关文件。

附录
- 计算过程和详细结果- 设计要求参考资料。

混凝土搅拌站储罐扩大基础设计及承载力检算承载力检算混凝土搅拌站最不利受力主要发生在储罐基础位置，本站设11个储罐，其中HZS180砼搅拌机配6个，HZS60砼搅拌机配5个（见图示），储罐自重按20吨考虑，基础工程拟采用钢筋混凝土扩大基础。

一、HZS180砼搅拌机储罐基础（高1.5米）设计HZS180砼搅拌机储罐高1.5米的储罐基础的有效受力面积如下(平面投影，标注单位为厘米)：投影面积S=133.857m3。

G罐= 6×20t =120 t (空罐自重)G水泥=6×100=600 t共计约：720 t储罐基础下地面压应力σ=720×10/133.857+25×1.5=91KPa。

二、HZS60砼搅拌机储罐基础（高1.5米）设计HZS60砼搅拌机储罐高 1.5米的储罐基础的有效受力面积如下(平面投影，标注单位为厘米)：投影面积S=120.827m3，G罐=5×20t =100 t (空罐自重)G水泥=5×100=500 t共计约：600t储罐基础下地面压应力σ=600×10/120.827+25×1.5=87KPa。

三、建议（高1.5米基础）1、为方便施工，基础边线进行修整，修整的基础平面投影边线应在计算采用的储罐基础有效受力面积平面投影边线以外。

2、现场应测试原地面(基坑底)的承载力，在确认大于150KPa 后再进行施工（安全系数n=150/91=1.65＞1.5 安全)。

3、在基础底面布置钢筋网片，采用φ16mm螺纹钢筋，横纵间距采用20cm，四周和底面保护层厚度为5cm。

四、HZS180砼搅拌机储罐基础（高1.0米）设计HZS180砼搅拌机储罐高1.0米的储罐基础的有效受力面积如下(平面投影，标注单位为厘米)：投影面积S=88.428m3。

G罐= 6*20t =120 t (空罐自重)G水泥=6*100=600 t共计约：720 t储罐基础下地面压应力σ=720×10/88.428+25×1.0=106KPa。

2#场拌改良土拌合站基础承载力计算书2#场拌改良土拌合站为单WCZ500拌和站，配备WCZ500拌和机，共设有2个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算，单腿承载37.5吨。

一.计算公式1 .地基承载力P/A=σ≤σ0P—储料罐重量KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力MPaσ0—土基容许的应力MPa通过地质钻探并经过计算得出土基容许的应力σ0=0.20Mpa（雨天实测允许应力）2．风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2W—风荷载强度PaW0—基本风压值PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0ｖ—风速m/s,取20.7m/s3．基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥1.5 即满足要求M1—抵抗弯距KN•MM2—抵抗弯距KN•MP1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载( pa)4．基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥1.3 即满足要求P1—储料罐与基础自重KNP2—风荷载KNf-----基底摩擦系数，查表得0.25；5 .基础承载力P/A=σ≤σ0P—储料罐单腿重量KNA—储料罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力MPaσ0—砼容许的应力MPa二、储料罐基础验算1．储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下地基开挖尺寸如上图所示的对称结构，宽3.0m，浇筑深度为1.7m。

2.计算方案开挖深度少于1米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时只考虑储料罐重量通过基础作用于土层上，集中力P=1500KN，水泥罐基础受力（按45°应力分布计算）面积为9 m2,承载力计算示意见下图。

P=7500KN1.7m 基础3.0m粉质粘土本储料罐受西南季风气候影响，根据历年气象资料，考虑最大风力为20.7m/s，储料罐顶至地表面距离为20米，罐身长10m，水泥罐如图并排竖立，受风面30m2，整体受风力抵抗风载，在最不利风力下计算基础的抗倾覆性。

拌和站基础验算WEIHUA system office room 【WEIHUA 16H-WEIHUA WEIHUA8Q8-XXX至XXX标轨铁路项目拌和站基础验算编制：审核:审批:工程部二零一四年八月目录XXX拌和站基础验算XXX拌和站，配备HZS90JZ拌和机1套，拌合站设4个储料罐，其中1个粉煤灰罐和3个水泥罐容量均为150t，空罐按15t计。

基础采用混凝土基础，其施工工艺按照水泥罐罐体提供厂家三一汽车制造有限公司提供的基础图制作。

拌合站设置在XXX地内，对应新建线路里程桩号DKXXX+XXX。

经过现场开挖检查，在清理地表杂草后～米范围内为深灰色、灰褐色、粉质粘土，地表往下～米均为黄褐色、灰白色、硬塑粘土。

单个罐体基础为4m×4m×（高）C25混凝土。

1.计算公式地基承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐重量 KNA—基础作用于地基上有效面积mm2σ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa通过地质触探，计算得出地基应力σ0=。

风荷载强度W=K1K2K3W0= K1K2K31/ｖ2W —风荷载强度 PaW0—基本风压值 PaK1、K2、K3—风荷载系数，查表分别取、、ｖ—风速 m/s,按照最不利大风考虑，取sσ—土基受到的压应力 MPaσ0—土基容许的应力 MPa基础抗倾覆计算K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×(7+7)≥即满足要求M1—抵抗弯距 KNMM2—抵抗弯距 KNMP1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KN基础抗滑稳定性验算K0= P1×f/ P2≥即满足要求P1—储蓄罐与基础自重 KNP2—风荷载 KNf-----基底摩擦系数，查表得；基础承载力P/A=σ≤σ0P—储蓄罐单腿重量 KNA—储蓄罐单腿有效面积mm2σ—基础受到的压应力 MPaσ0—砼容许的应力 MPa2.储料罐基础验算储料罐地基开挖及浇筑根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下：地基开挖尺寸为每个罐基础长，宽，浇筑深度为。

HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算书
介绍
本文档提供了HZS100拌合站混凝土拌合站基础的计算书。

基础计算
地基类型
在进行基础计算之前，首先需要确定地基类型。

对于HZS100拌合站混凝土拌合站，适合采用稳定的土壤作为地基。

根据实地勘察和土壤报告，确认地基的稳定性。

荷载计算
基于拌合站的荷载，进行荷载计算。

考虑到拌合站的自重和运行时的荷载，计算出荷载的大小。

基础尺寸
根据荷载计算的结果，确定基础的尺寸。

根据结构工程师的建议和相关规范，确认基础的尺寸，包括宽度、长度和深度。

钢筋计算
根据基础尺寸和地基类型，进行钢筋计算。

确保基础的强度和稳定性，根据需要布置钢筋。

施工方案
根据基础计算的结果和实际情况，制定合理的施工方案。

考虑到工程条件和安全要求，制定出有效的施工方案。

监测与质量控制
在施工过程中，进行监测和质量控制。

通过监测控制基础施工的质量，确保基础的稳定性和安全性。

结论
本文档提供了HZS100拌合站混凝土拌合站基础计算的重要步骤和注意事项。

根据实际情况和相关规范，进行基础计算并制定合理的施工方案，以确保基础的稳定性和安全性。