汽车坡道抗浮计算

抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。

梁、柱扣板厚后体积V=8m二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。

地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。

裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。

二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。

抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。

地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。

合计：。

管桩抗浮及承重承载力计算1.抗浮验算：1.1底板面-3.9501.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根1.2底板面-3.301.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s pd G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算）1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m合计168.5 kN/m2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。

兴茂水韵东方9期地下车库汽车坡道抗浮验算现以汽车坡道一为例进行抗浮验算，计算过程如下：
自坡道起点至坡道顶板起坡点位置区间内（汽车坡道一沿中心剖面展开详图中最右侧排水沟至右侧距离101085mm范围），覆土厚度均为1.2m，且抗浮水位逐渐变低。

此区间内抗浮验算同地库抗浮验算，能够满足要求；坡道顶板起坡点至坡道顶板边区间内（汽车坡道一沿中心剖面展开详图中最右侧排水沟至右侧距离101085mm至21115mm范围），抗浮水位变低，同时顶板上覆土厚度逐渐减小，现对此区域内进行抗浮验算，取该区域内中点位置，该处为抗浮最不利点，验算如下：覆土厚度650mm，底板底标高在抗浮水位下2.5m。

取1m板带进行考虑，坡道宽4.5m。

底板重：0.35x25x4.5=40KN,面层自重：0.1x20x4.5=9KN，坡道侧墙重：3.2x0.3x25x2=48KN,基础外挑长度为0.3m，外挑部分覆土重：0.3x20x3.5=21KN。

共计：40+9+48+21=118KN。

板带内受到的水浮力为：2.2X9.8X4.5X1.05=115.7KN。

经比较得出结论：抗浮能够满足要求；
坡道无顶盖范围段，取水浮力最大点，仍以1m板带进行考虑，底板在抗浮水位下1.8m，计算如下：底板自重0.3x25x8=60KN，侧墙自重：3.8x0.3x25x2=57KN,面层自重0.1x20x8=16KN,外挑覆土自重：0.5x3x20=30KN。

共计60+57+16+30=163KN。

板带内受到的水浮力为：1.8x10x8=144KN。

经比较得出结论：抗浮能够满足要求。

综上可知，本工程坡道部分抗浮能够满足要求。

抗浮验算计算书一、整体抗浮验算（盈建科计算结果）*--------------------------------------------------------------------------------** yjk-F 抗浮稳定性验算**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2018年8月1日当前版本：1.8.3.0筏板区域-1（含筏板-1,筏板-2,筏板-3,筏板-4,筏板-5,筏板-6,筏板-7,筏板-8,筏板-9,筏板-10,筏板-11,筏板-12,筏板-13,筏板-14,筏板-15,筏板-16,筏板-17,筏板-18,筏板-19,筏板-20,筏板-21,筏板-22,总面积54191平米）*--------------------------------------*自重及压重之和Gk(kN) 3904164浮力作用值1995150Gk/Nw,k 1.96抗浮稳定安全系数 1.05*--------------------------------------*满足二、局部抗浮验算结果（参见附图）局部抗浮不足，反力为0，由结构刚度抵抗局部浮力。

三、防水板弯矩详见附图。

四、基础配筋详见附图。

五、手算复核：对东方君御地下车库按带柱帽无梁楼盖手算复核。

手算方法采用经验系数法。

依据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.3.4条。

及《建筑地基基础设计方法及实例分析》P193计算依据勘察报告设计抗浮水位-2.74m。

防水板底标高-6.4m，防水板板厚300mm，室内覆土300mm。

基本组合q=1.0*25*0.3+1.0*18*0.3-1.2*9.8*(6.4-2.74）=30KN/M2（向上）by=8.4m；lx=8.4m；bce=3.6+0.5*2（斜坡）=4.6mMx=qby（lx-2bce/3）（lx-2bce/3）/8=30x8.4x(8.4-2x4.6/3)(8.4-2x4.6/3)/8=896KN.m柱上板带端跨：1.边支座截面负弯矩0.33Mx=0.33*896=296kn.mb=4200mm，h0=250mmAs=296x106/（0.9*250*360）=3654mm23654/4.2=870mm2870x0.15=130.52柱上板带边支座底部配筋，选用14@1502.第一内支座负弯矩0.5Mx=0.5*896=448KN.m验算配筋b=4200mm，h0=250mmAs=448x106/（0.9*250*360）=5531mm25531/4.2=1317mm2/m1317x0.15=197mm2柱上板带第一内支座底部配筋，选用16@150。

坡道地基承载力验算一、低水位以下最不利情况1.恒载取值：水容重10kN/m3，地下室抗浮水位-0.800m（相对标高），室外地坪标高-0.300m（相对标高）坡道底板底标高-6.200m（相对标高）每米宽坡道水浮力为10x(-6.2+1.80)x8.5x1.05=392.7kN每米宽底板自重为25x0.6x10.5=157.5kN每米宽底板面层重为24x0.2x7.5=36kN每米宽侧墙自重(两侧)为25x4.15x0.5x2=103.75kN每米宽顶板自重为25x0.25x7.5=46.875kN每米宽侧土自重(两侧)为20x1.0x5.3x2=212kN每米宽覆土自重为18x1.0x(-0.3+1.450)x8.5=175.95kN 活载取值：每米宽活荷载重量为4x7.5=30kN2.承载力验算：每米宽坡道地板压力为1.0恒载+1.0活载=369.375kN基底反力为35.2kN/m23.结论：坡道下土层承载力需要达到35.2kN/m2。

二、低水位以上最不利情况1.荷载取值：水容重10kN/m3，地下室抗浮水位-0.800m（相对标高），室外地坪标高-0.300m（相对标高）坡道底板底标高-1.800m（相对标高）每米宽底板自重为25x0.4x10.5=105kN每米宽底板面层重为24x0.2x7.5=36kN每米宽侧墙自重(两侧)为25x1.2x0.5x2=30kN每米宽女儿墙自重(两侧)为25x0.2x1x2=10kN每米宽侧土自重(两侧)为18x1.0x1.1x2=39.6kN活载取值：每米宽活荷载重量为4x7.5=30kN2.承载力验算：每米宽坡道地板压力为1.0恒载+1.0活载=250.6kN基底反力为23.9kN/m23.结论：坡道下土层承载力需要达到23.9kN/m2。

抗浮稳定计算公式(一)抗浮稳定计算公式1. 水中抗浮力公式•公式：F b=ρ⋅V⋅g•解释：水中物体所受的抗浮力（F b）等于水的密度（ρ）乘以物体所占的体积（V）乘以重力加速度（g）。

•示例：假设一个木块的体积为20立方米，在水中的密度为1000千克/立方米，重力加速度为米/秒^2，那么木块所受的抗浮力为F b=1000×20×=196000牛顿。

2. 抗浮时的平衡公式•公式：F g−F b=0•解释：当物体处于抗浮平衡状态时，物体受到的重力（F g）和抗浮力（F b）之差为零。

•示例：假设一个物体的重力为500牛顿，抗浮力为500牛顿，则该物体处于抗浮平衡状态。

3. 稳定性计算公式•公式：M cg>M cb•解释：当物体的重心（M cg）位置高于浮心（M cb）位置时，物体具有稳定性。

•示例：考虑一个小船，小船的重心在船的中心位置，浮心在船的底部中心位置，由于重心高于浮心，小船具有稳定性。

4. 重心位置计算公式•公式：M cg=∑m i⋅d i∑m i•解释：物体的重心位置（M cg）等于物体各个部分的质量（m i）乘以相应部分离参考点的距离（d i）的总和除以物体总质量的总和。

•示例：考虑一个梯形木板，上底长为2米，下底长为4米，高为3米，密度为1000千克/立方米，上底到参考点的距离为2米，下底到参考点的距离为4米，则梯形木板的重心位置为M cg=1000×2×2+1000×4×41000×2+1000×4=80006000=43米。

5. 浮心位置计算公式•公式：M cb=ℎ2•解释：物体在水中的浮心位置（M cb）等于物体在水中的高度（ℎ）的一半。

•示例：考虑一个长方体木块，高度为6米，则木块在水中的浮心位置为M cb=62=3米。

以上就是几个与抗浮稳定性相关的计算公式的示例和解释。

这些公式可以用于计算物体在水中的抗浮力、判断物体是否处于抗浮平衡状态，以及评估物体的稳定性。

一.抗浮计算（顶板覆土1500）:[ 地下室抗浮荷载 ] 自然地面整平下500。

柱网：8.1x6.35=51.435m2地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23、梁+柱重： X向截面500X1000，Y向截面450X800 梁自重：(0.5X0.8X8.1+0.45X0.5X6.35)X25/8.1X6.35=2.27 KN/m2柱自重：0.5X0.6X4.0X25/8.1X6.35=0.58 KN/m2面层：0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w= (27+17.5+2.27+0.58+1.15)=48.5KN/m2 [ 地下室水浮力荷载 ]Q f=(4.3+1.5+0.45-0.5)x10=57.5KN/m2[ 抗浮验算 ]Qw=48.5KN/ m2< Qf=57.5KN/ m2自重抗浮不满足！抗拔力为1.05X(57.5-48.5)x51.435=486KN二.边跨抗浮计算:边跨跨度：8.1x3.25地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.墙：0.3x8.1x4.3x25/8.1x3.25=9.9 KN/m24.挑边土：0.5x(8x5.3+18x0.5)x8.1/8.1x3.25=7.9 KN/m25.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=63.45KN/m2>57.5x1.05 KN/m2边跨抗浮满足。

三.四层框架部分地下室自重为：1、土重 1.8X18=32.4KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.四层框架梁板：0.15x4x25=15 KN/m24.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=66.05KN/m2>57.5x1.05 KN/m2抗浮满足。

管桩抗浮及承重承载力计算1.抗浮验算：1.1底板面-3.9501.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根1.2底板面-3.301.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s pd G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算）1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m合计168.5 kN/m2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。

地下车库抗浮验算抗浮按两种情况进行验算（一）第一种情况：整体抗浮验算（最不利状态）：已知条件：（1）、根据地质报告勘查要求，采用当地丰水期水位11.00米。

相对于±0.000的标高为-4.50米。

（2）、地下车库底板底标高为：-8.50米。

（3）、抗浮验算地下车库底板面积：S=15394.32m2（4）、地下室室外覆土厚度：h=2.02米（5）、覆土重度：γ=18 KN/m31.抗浮全重计算（1）、地下室结构及覆土总重G =1517030KN（2）、则整体抗浮压强为：P1=G/S=1517030KN/15394.32m2=98.55 KN/m2（3）、地下室顶板覆土压强：P2=γh=18 KN/m3x2.02米=36.36 KN/m2（4）、除去地下室顶板覆土压强的压强为：P= P1- P2=98.55 KN/m2-36.36 KN/m2=62.19 KN/m20.9P=55.97 KN/m22.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，整体抗浮验算通过。

（二）第二种情况：局部抗浮验算（最不利位置）：最不利位置选取7-H轴与11轴交点处的柱子计算已知条件：（1）、负荷面积S1=7.5x8.55=64.125 m2（2）、单柱基础底面积S2=4.1x4.1=16.81 m2第二阶面积S3=2.35x2.35=5.5225 m2（3）、混凝土容重为γ1=25 KN/m3（4）、地下室室内覆土厚度h1=1.9m其余所需条件均同第一种情况。

1.抗浮全重计算（1）、地下室结构及室内覆土总重（A）、结构构件G1=25 KN/m3x[0.5x64.125+0.65x0.65x5.5+16.81x0.4+5.5225x0.4+（64.125-16.81）x0.3] m3=25 KN/m3x（32.06+2.34+6.73+2.21+14.2）m3=1438.5 KN（B）、室内覆土G2= γh1（S1- S3）+γ（h1-0.4）S3=18 x1.9x58.6+18x1.5 x5.5225=（2004.12+149.11）KN=2153.23 KN总重：G=G1+G2=3591.73 KN（2）、则整体抗浮压强为：P=G/S1=3591.73 KN /64.125 m2=56.01 KN/m20.9P=50.41 KN/m23.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，局部抗浮验算通过。