关于600MW机组一次风机抢风事件分析 吴军

火电厂一次风机抢风事故的处理方法【摘要】根据火电厂运行中出现的一次风机抢风事故处理案例，找出处理一次风机抢风事故的处理方法及预防措施。

【关键词】火电厂；一次风机；抢风；机组跳闸0 引言高负荷发生一次风机抢风事故一旦处理不当就会造成机组跳闸。

近年来，由于机组容量的持续扩大、电厂施工质量的不尽人意及运行工人职业素养的停滞，一次风机抢风造成机组跳闸的事件逐年增多。

本文就一次风机抢风造成机组跳闸的实例进行分析，给出一次风机抢风的处理方法及预防措施，以期给同行人员处理此类事故提供参考。

1 一次风机抢风的事故现象描述所谓抢风就是指两台并列风机出力出现严重偏差，导致总出力不足。

一次风机（抢风）失速一般出现在系统通风量不足的情况下，特别是在RB保护动作或多台制粉系统停止而系统通风量不足（两台一次风机全部运行）时，此工况对锅炉的安全运行构成极大的威胁。

正常运行时，两台并列运行的一次风机动叶均投入自动控制，在发生抢风时，两台风机动叶迅速开大，一次风母管风压先有一个短暂的上升，然后迅速下降，一台风机电流基本保持不变，而另一台风机电流迅速降低，同时该风机的轴承温度迅速升高。

2 一次风机抢风造成机组跳闸的案例分析2.1 机组设备情况锅炉型号：SG2028/17.5-M909为600MW亚临界、一次中间再热控制循环汽包炉。

锅炉采用正压直吹式制粉系统，一台锅炉配备六台HP-983型中速磨煤机，五台磨煤机运行可带锅炉MCR。

锅炉采用平衡通风方式，每台炉设有二台静叶可调流式引风机AN37e6（V19+4°）、二台动叶可调轴流式送风机FAF26.6-13.3-1和二台动叶可调轴流式一次风机PAF18-12.5-2。

2.2 事故经过分析机组负荷600MW，AGC遥调方式运行；A、B、D、E、F磨煤机运行，C 磨煤机备用，总煤量232T/H；六大风机运行正常，其中A一次风机电流98A，动叶开度85%，风机出口压力9.75kPa；B一次风机电流96A，动叶开度79%、一次风机出口压力9.89kPa，一次风母管压力9.0kPa，单台磨煤机风量均在95T/H 左右。

关于600MW机组一次风机抢风事件分析吴军摘要：黔东电力限公司1号锅炉近期在运行过程中，连续两次发生一次风机抢风现象，影响了锅炉稳定燃烧，若处理不及时，甚至引起锅炉灭火和发生MFT。

由于一次风机流量骤变，导致一次风机在运行工作中处于不稳定状态，造成一次风机抢风现象。

本文结合最近一次风机抢风事例，分析了造成风机抢风的原因，通过对轴流风机性能曲线的研究并结合现场实际运行情况，提出了一次风机抢风的防范措施和解决方案。

关键词：一次风机；抢风；原因；措施；方案Abstract：Primary air fan scrambling for air of two boilers in the inital operation stage and normal operation of the boiler in the third Qian Dong Power Co.Ltd.，causing serious blowing out and even MFT.The main reason is due to a sudden change in primary air flow，the pressure changes in the system，so that primary air fan in the unstable area causing primary air fan scrambling for air.This paper expounds the harm and finds out the cause of scrambling for air.Through the study of axial flow fan performance curve with the actual operation situation，it summarizes the scheme and measures for itKey words：primary air fan；scrambling for air；reasons；measures；scheme 黔东电厂燃煤机组中，采用了DG2028/17.45-Ⅱ3型锅炉，其中一次风系统是锅炉燃料输送系统的主要动力来源。

超临界锅炉引风机抢风原因分析及应对措施摘要：针对某发电厂660MW超临界空冷机组锅炉运行中存在并列运行引风机“抢风”的问题，重点阐述动叶可调式轴流风机并列运行特点，分析引风机抢风原因，提出机组实际运行中的防范措施。

关键词：超临界；空冷机组；引风机；抢风Causes and prevention on the movemont unstably of supercritical boiler induced draught fanWu Wenqiang(Hebei Guohua Dingzhou Power Generation Co, Ltd, Dingzhou, Hebei073000,China )Abstract: Aiming at the problem of "air snatching" in the boiler operation of a660MW supercritical air cooling unit of a power plant, this paper mainly expounds the characteristics of parallel operation of adjustable axial fan, analyzes the causes of air snatching of the induced fan, and puts forward the preventive measures in the actual operation of the unit.Key words: supercritical; air-cooled unit; induced draft fan; Rob wind0引言河北国华定州电厂 660MW 超临界燃煤发电机组在2015年6-8月机组带大负荷以来引风机多次出现抢风迹象，#4炉更是发生两次引风机抢风事件，风机抢风对风机参数及安全运行影响很大，风险很高，处理不当有可能造成锅炉MFT事故。

国产600MW锅炉A修脱硫改造后引风机发生振动及抢风原因浅析辽宁清河发电有限责任公司一号机组在A修改造后首次启动过程中，在启动引风机時出现两台引风机相互抢风现象，同时引风机轴承振动增大，采取多种调整方式均无效，本文通过一号机组在A修过程中脱硫设备改造做为切入点对引风机出现抢风的原因进行分析，并根据原因采取相应的解决办法，取得了较好的效果。

标签：脱硫;引风机;抢风;增压风机前言：辽宁清河发电有限责任公司一号机组于2013年10月至12月进行了为期约两个月的机组A修改造，其间为达到环保要求，将脱硫烟气旁路挡板取消，启动初期烟气走增压风机旁路。

锅炉烟气直接进入脱硫吸收塔。

一号机组启动后A、B引风机由于脱硫旁路挡板取消，启动初期烟气流道阻力发生改变，造成A、B 引风机振动及“抢风”现象。

在此情况下，发电部专业人员组织进行原因分析：一、过程统计分析根据对SIS烟风系统画面回放截图，进行下述统计、说明如下：12月07日05时45分，开始启动引风机后，锅炉各个操作节点参数统计如下表：时间A引风机静叶开度A引风机电流B引风机静叶开度B引风机电流A/B引风机最大振动值A/B引风机出口压力负荷备注7日5：45 20% 199A 20% 190A 6.69/5.08mm/s 0.15/0KPa 0MW 吹扫时7日7：00 35% 251A 37% 222A 6.53/7.38mm/s 0.77/0.56KPa 0MW 投入B层燃烧器后，燃烧稳定7日20：10 37% 242A 37% 215A 4.45/4.52mm/s 0.72/0.64KPa 0MW 启动A制粉系统后，燃烧稳定8日9：21 43% 222A 50% 263A 6.67/5.04mm/s 0.95/0.86KPa 120MW8日17：35 70% 258A 68% 370A 7.79/3.94mm/s 1.16/1.17KPa 338MW 增压风机未启动前8日19：41 36% 220A 37% 215A 4.21/4.04mm/s -0.27/-0.27KPa 284MW 增压风机启动后通过上表可以看出，启动初期由于烟道阻力较大。

一、送风机A出口门卡涩到零现象：1、10S后炉膛负压增大、“FAN STALL”报警，又自动复归。

“炉膛压力低”“FDF A”“IDF A”“RB”“F磨”“D磨”报警发出。

炉膛负压到-700Pa左右。

再热汽温下降较快，545度. 处理：1、检查A送风机跳闸其出口档板关闭动叶关闭，A引风机联跳正常其进、出口档板关闭、静叶关闭；2、立即派巡检就地检查，汇报在值长，联系检修检查。

联系脱硫注意设备运行情况。

3、检查RB动作正常，F、D磨煤机跳闸，负荷快速下降，机组运行方式由滑压切至定压运行，压力设定值14MPa，CCS负荷指令减至300MW；4、检查B送、引风机动叶、静叶自动开大，电流***在额定值内，无失速报警。

氧量、风量正常，炉膛负压正常；（83%以上超电流）5、关闭F、D磨冷、热风门及出口快关门，相应二次风门关到正确位置；6、检查A层油枪投入，稳定锅炉燃烧。

7、检查运行吸风机（电流振动温度入口风压等）运行正常，炉负压调整稳定。

8、检查运行送风机运行正常（电流振动温度出口风压风量）氧量正常。

9、调整主汽温度正常，维持合适的水煤比，中间点过热度合适，调节减温水量合适，检查储水箱无水位。

10、调整再热汽温正常，调节烟气挡板，必要时使用事故喷水；7、检查除氧器、热井水位正常；8、检查汽泵运行正常；否则强开再循环；9、检查轴封压力、温度正常，检查主机振动、轴移、差胀等参数正常；判断：根据风机跳闸首发，判断事故为：A送风机出口门误关造成A送跳闸。

因为吸送风机几乎同时联跳，所以必须关注报警信号哪个先发，还要检查风机跳闸的原因，如热工保护：振动温度油压出入口门等，电气保护如：差动速断等。

本故障主要问题是氧量不够了。

本故障处理关键点：RB动作是否正常（否则造成磨不跳，油不投，CCS指令定滑压方式不切）-投油助燃（投中间磨）-未跳闸风机出力达最大（电流不超）。

1.1送风机出口门卡到10%。

现象：炉膛负压增大、“FAN STALL”报警信号发出。

轴流式风机失速原因分析及处理摘要：本文根据福州发电公司600 MW 机组一次风机失速现象, 分析了造成失因, 并通过对失速前后风机运行参数的分析比对, 提出了相应的预防和处理措施。

希望多我厂#3机吸风机失速处理提供参考。

关键词：轴流式风机; 一次风机; 失速; 叶轮; 叶片1 轴流风机的失速及其危害图1 为轴流风机的性能曲线, 它由失速界线分为两个区域。

在失速线的右下方为稳定运行区域, 在失速线的左上方为不稳定工作区域即失速区域。

当轴流式风机进入到不稳定区运行时, 在轴流风机叶轮的环形叶栅上将产生一个到数个失速区, 且这些失速区会沿着与叶轮旋转相反的方向在叶片间传递, 称为旋转失速。

失速是由于叶片吸力面发生了附面层分离( 脱流) ,使叶片产生的升力突减所致。

失速会造成流道的堵塞, 并使叶片前后的压力发生变化, 对轴流风机的安全运行是一个威胁。

在旋转失速情况下, 脱流区依次经过每个叶片, 叶片每遇一次失速就会受到一次激振力的作用, 从而使叶片受到交变力的作用, 叶片的动应力增加, 致使叶片发生疲劳损坏。

若此交变力的频率与叶片自振频率合拍, 则将使叶片产生共振, 造成叶片折断。

2 风机失速的原因( 1) 风机在一定的动叶角下运行, 如果由于某种原因, 母管风压突升, 风机流量下降, 这样在动叶角度还未发生变化之前, 压力迅速攀升, 以致于超出失速线而进入失速区运行。

对于并联运行的2 台风机, 如果其中一台动叶调节性能不好, 这台风机就有可能先失速。

( 2) 风机正常运行中流量异常降低、一次风压突升都可能导致风机失速。

在受到外部突发因素的影响下, 风机流量极可能落在风机特性曲线的驼峰段, 故极易发生风机失速。

( 3) 风机出口挡板销子脱落或断裂等原因导致其突然关闭或部分关闭, 动叶调节未能跟上压力的突变, 在压力波动及动叶自动调整过程中, 造成并列运行的其中一台风机失速。

( 4) 变负荷过程中由于调节失灵或误操作致使2 台风机风量、风压严重不平衡而失速。

600MW机组典型RB事故及暴露问题1 前言广东国华台电首期两台600MW机组为国内上海电气集团生产，控制系统采用德国西门子的分散控制系统TELEPERM—XP，由南京西门子实施。

控制系统成熟，逻辑较完善，在40%负荷以上完全能够实现机组协调控制而且运行稳定，RB控制比较成熟，能够实现给水泵、炉水泵、空预器、引风机、送风机、一次风机、制粉系统RB功能。

但是在RB逻辑设计上也存在着一些小问题，致使台电一号机组在一次1D给煤机就地点动中出现RB误发现象，将事故扩大险些发生机组跳闸的事故，下面就RB逻辑和此事故作以介绍。

2 RB逻辑设计为保证各辅机设备满足机组出力要求，在各辅机发生故障时应使机组自动快速降负荷到运行辅机的出力范围，一般机组都设计了RUN BACK（RB）逻辑。

广东国华台电首期两台600MW的RB实现给水泵、炉水泵、空预器、引风机、送风机、一次风机、制粉系统RB功能（如图2所示RB逻辑）。

RB逻辑分别计算了给水泵、炉水泵、空预器、引风机、送风机、一次风机、磨煤机等设备的最大出力，选取其中最小值作为辅机出力限制，当此辅机上限大于 95%时在此上限基础上增加10%裕度，主要考虑到在高负荷区运行时，煤种发生变化发热量可能达不到设计值不能满足机组负荷要求。

当机组正常运行时，锅炉主控指令信号必然小于最大可能出力运算回路的输出XQ20（参看逻辑），所以小选模块输出为锅炉主控指令反馈，其值再减1%，经过变化率限制后送至大选模块的CH1通道，大选模块的CH2通道输入为机组辅机最大可能出力，因此正常运行时大选模块输出XQ01为机组辅机最大可能出力，并且不发生RB。

当有关辅机故障跳闸后，经最大可能出力运算回路处理后，其输出值大幅度下降，当其值下降到当前机组实际负荷时，小选模块输出切换到XQ20信号，同时由于限速块作用，大选模块的CH1通道的输入值滞后于XQ20，所以输出切换至CH1通道，同时产生RB 激活信号，此时如果机组实际负荷大于45%时触发 RB实时信号XV20，此信号还通过300S保持信号维持RB动作时间。

189中国设备工程C h i n a P l a n t E n g i n e e r i ng中国设备工程 2021.05 （上）1 背景介绍2014年5月8日5号炉停备，5月19日5号炉一次风机停备消缺项目全部完成，动叶校对后扣盖，终结工作票。

5月28日20时38分先后启动5号炉AB 一次风机，21:27AB一次风机投入并联运行时，一次风机出现抢风现象。

图12 原因分析通常情况下，风机如果运行平稳时，此时，流体压力和系统阻力大致相等，流体风量等于系统所需风量，这样才能维持风机连续稳定地运转。

稳定的风机运行工况点取决于本身特性曲线与系统特性曲线的交点，影响要素：（1）风机制造完成后其本身特性；（2）系统安装完后的形成的特性。

图2示意图是典型轴流风机的流量和压力性能曲线，即Q/P 性能曲线，其中纵坐标为风机运行压力P，横坐标为流体流量Q，而P 随Q 的变化趋势具有“驼峰”形状。

当风机在A 点工作时，压力达到与系统固有阻力的平衡而流量达到系统最大值，若系统受到干扰，比如，轮毂动叶片受人为操纵或故障突然全关或关小，系统阻力因为管道通路的缩小大幅上升，整个系统中风量随之大幅下降，风道特性发生改变，性能曲线变陡。

为了适应整个系统阻力变化，轴流风机的工作点也就会由原来的A 点，向右移动到B 点，此时，流体流量随之减少，风机产生的压头随之升高，与系统的工况改变保持一致。

轴流风机的运行出力能够自动随系统的状态变化而保持平衡，稳定地运行。

由此可见，轴流风机可在K 点右侧区域始终保持稳定，该区域为轴流风机稳定运行区域。

如果浅谈一次风机抢风原因分析及处理技术分析报告张新宝（神华广东国华粤电台山发电有限公司，广东 台山 529228）摘要：本文通过分析动调轴流式一次风机结构、特性曲线以及故障现象，结合现场故障现象，依据检修规程，提出检修方案，制订相应设备维护管理对策及预控措施，以提高一次风机运行的可靠性和安全性。

关键词：抢风；一次风机；原因分析；现场处理中图分类号：TK223.26 文献标识码：A 文章编号：1671-0711（2021）05（上）-0189-02整个系统流量突然减小，轴流风机运行工况会从K 点，向左移动到E 点，整个系统受干扰使P 值升高，那么系统风道中Q 会变小。

探讨电厂锅炉引风机抢风问题发表时间：2018-12-13T11:03:04.390Z 来源：《红地产》2017年3月作者：吴军[导读] 随着社会经济发展的加快，电能已经成为现下社会发展必需的能源，由于相关技术的限制，国内电能的产生还是主要以火电厂发电为主，相关数据显示国内火电厂提供70%的用电量，其中在火电厂的正常运行过程中，锅炉发挥着十分重要的作用，是火电厂产生电能的基础保障，但是，在运行过程中，与锅炉相关的引风机会发生抢风故障，导致整个电能产生系统无法运行。

因此，探讨火电厂锅炉引风机抢风问题，分析引风机抢风问题发生的原因对于火作为火电厂的重要设备之一，引风机影响着烟风系统的正常运行，也影响着整个火电厂的正常运行。

随着相关技术的发展，现阶段国内火电厂通常采用两台以及两台以上引风机并行工作的方式保障火电厂的正常运行，这种方式可以确保在一台引风机出现故障时另一台引风机可以维持火电厂的运行。

在实际运行过程中，作为火电厂发电机组的重要辅助设备，引风机的实际运行状况不但取决于自身的性能，还受到整个火电厂管路性能的影响。

常见的火电厂引风机抢风问题主要有：锅炉运行参数和引风机设计参数不符合、火电厂脱硫系统没有正常运行、空气预热器堵塞、锅炉烟道漏风、锅炉负荷较大、烟囱排风能力较差，下文对这些问题进行相应的分析和探讨。

1 电厂锅炉引风机抢风问题原因分析1.1 锅炉运行参数和引风机设计参数有偏差在火电厂实际运行过程中，如果锅炉配备的引风机选型太大，会产生较大的风量和风压，在不能和锅炉烟风系统正常匹配的情况下，会发生风机失速、抢风故障。

在采用并行工作的两台引风机处于小负荷工作状态时，就会导致引风机的工作点接近于失速区，一旦工作情况发生变化，就会出现引风机抢风故障。

1.2 火电厂脱硫系统出现不正常运行状况在实际火电厂运行过程中，如果相应的脱硫系统可以正常运行，在增压风机运行的情况下可以减缓脱硫系统运行增加的阻力，在这种状况下，增风压机和锅炉引风机会串联在一起运行，共同发挥相应的作用，但是当增风压机产生的力比整个脱硫系统产生阻力时，就会导致增压风机作用于引风机。

风电机组重大事故分析（四）作者：王明军高原生梅国刚邵勤丰吴飙来源：《风能》2015年第01期据英国风能机构不完全统计，截至2009年12月31日，全球共发生风电机组重大事故715起，其中火灾事故138起，占总数的19.3%，位列第二位。

2010年欧美等国新增火灾事故7起，其中2起火灾对作业工人造成了严重烧伤。

因此，火灾已成为继雷击后第二大毁灭性风电机组灾害。

2006年中国台湾烧毁了2台2 MW的风电机组。

在近期的《火灾科学》杂志上，来自伦敦帝国理工学院、爱丁堡大学和瑞典SP技术研究院的几位研究人员联合发表了他们的研究成果。

在对全球20万台风电机组进行了评估之后，这个研究小组认为，风电机组的火灾发生率比业内普遍认为的几率高出10倍。

当前，公开报道的全球风电机组火灾发生率平均为每年11.7起，而研究人员认为，每年至少有超过117起风电机组着火事故发生。

风电机组火灾事故中国有，国外也有。

如果对众多机组起火和烧毁事故认真分析，找出事故真实原因，采取有效预防措施，相信绝大部分的机组火灾事故是可以预防和避免的。

然而，在降低和避免重大事故发生的同时，我们不仅要讲求科学，还需要综合考虑成本，以利于度电成本的降低。

事故简介某风电场在后台软件上发现一台机组报“发电机超速”停机，其后触发了“发电机轴承1温度偏高”、“发电机轴承1温度过高”等多个故障。

事故后发现联轴器及联轴器罩壳完全烧毁。

该机组在更换发电机、联轴器、联轴器罩壳、烧毁的部分线路和传感器后，顺利并网发电。

该事故机组因燃烧部位较少，没有危及主控和数据的采集、处理，且机组断电较晚，事后得到的主控数据较为完备，现场保持完好，这给本次事故分析带来了极大的方便。

事故勘测一、现场查看与分析在拆解事故机组发电机前轴承时，发现轴承保持架完全破损。

从事故部位实物观察，发电机轴与前轴承内圈之间已经发生了剧烈的相对运动，且磨损相当严重，发电机轴和轴承内圈的部分材料已经融化（见图1）；发电机轴承前端盖、后端盖、轴承滚动体、轴承滚道以及轴承内部的所有油脂干涩、发黑（见图2）；力矩限制器发生了相对位移（见图4）；联轴器及联轴器罩壳被碳化烧黑，形状保持较为完好。

#1机组事故跳机现象及处理经过一、事故前运行状况运行一值白班，时间：2007年08月01日9时39分#1机组485MW，A、B、D、E、F五台磨煤机运行，总煤量215T/H，A、B引送风机运行，送风手动，引风自动，A、B一次风机自动投入，A、B汽泵自动运行，A、B循环水泵运行，机组控制方式为CCS；6KV厂用电分别由A、B高厂变接带，厂用电快切正常投入。

二、事故现象：9：39：21定期工作试启动#1机电泵，机、炉、电光字牌报警，机组负荷到零，检查#1发电机出口5012、5013开关已跳闸，机、炉联锁跳闸正常，6KV1A、1B、1C段快切正常，但6KV1C段切换后造成备用电源进线开关“过流、低电压”保护动作造成6KV1C段失电，A、B、C三台空压机全部跳闸，仪用气压力由0.712MPa 下降至最低0.389MPa.就地检查发变组保护为C屏B高厂变A相差动保护动作。

三、事故处理过程：1.9：51：44将6KV1C段备用进线开关6161B开关合闸，09：55恢复公用PCA及公用MCCA、B段电源，启动A、B、C空压机。

2.10：51#1炉MFT复位，10：55启动B磨煤机，10：56因启动分离器至大气扩容器左侧3A阀电动门开不了造成分离器水位达13.2M引起MFT动作，联系九江维护处理同时派人就地将其摇开。

3.11：28#1机汽机转速到零，投入大机盘车。

4.因两台密封风机入口滤网堵，暂停启炉。

11：55将A密封风机入口滤网拆除。

5.12：08启动B磨煤机锅炉点火成功，12：24启动A磨煤机，12：41主汽压7.19MPa，主汽温482度，再热汽压0.29MPA，再热汽温476度，汽机挂闸开始冲转，就地检查盘车未脱扣，手动打闸将盘车脱扣后重新挂闸继续升速，13：09大机定速3000RPM，13：22#1发电机并网；13：47将厂用电切换至本机高厂变接带。

14：25启D磨、14：50启E磨逐渐将负荷升至320MW，15：23停电泵。

600MW超临界机组锅炉一次风机失速原因分析及解决方案研究摘要：张某新系负责水电的小工。

2016年，张某新在做水电时不慎从梯子跌落，伤势治疗后留下了后遗症，经鉴定为十级伤残。

作为雇主的张某大又以原合同价的80%承包于庞某标，而庞某标承包于某织带厂，但与张某新存在劳务关系的为张某大。

另查明，张某新、庞某标、张某大均无承包、施工水电工程项目建设的相关资质。

提供劳务的一方因劳务活动遭受损害的，应根据双方各自的过程承担相应的责任。

因此，张某新在做工时没有尽到谨慎的安全义务，应承担30%的损害；张某大作为雇主没有尽到安全管理义务，也应承担30%的损害；庞某标、某织带厂存在选任过失，各承担20%的损害。

关键词：劳务者受害；损害归责；人身权利；损害赔偿基本案情2016年1月1日，被改某织带厂将涉案水电工程发包给被告庞某标，被告庞某标扣除合同价20%工程款后，又将该工程转包给被告张某大具体施工。

2016年3月开始，被告张某大雇佣原告张某新做水电小工，每天支付给原告工资150元。

同年9月18日，原告在做水电时从梯子上跌下来受伤。

原告受伤以后，被送往某县人民医院治疗，被医院诊断为右侧气胸，胸8、9椎体压缩性骨折，右侧第10肋骨骨折、右肺挫伤等，虽然原告的伤得到治疗，但是留有后遗症。

原告的伤经鉴定为误工期限180日，护理期90日，营养期90日，构成十级伤残。

据此，原告张某新向法院提起诉讼要求三被告赔偿医疗费、误工费、护理费、住院伙食补助费等相关费用合计1110416.02元。

另查明，被告张某大、庞某标及原告均没有承包、施工水电工程项目建设的相关资质。

事故发生后，被告庞某标已支付给原告8000元。

裁判结果T县人民法院依照相关法律规定，判决如下：一、在本判决生效之日起十日之内,被告张某大赔偿原告张某新28448.81元,被告庞某标赔偿原告张某新10932.54元，被告织带厂赔偿原告张某新18932.54元。

二、由被告张某大、庞某标、织带厂对上述赔偿款互负连带责任。

事故处理1 事故处理原则1.1 发生故障时，运行人员应迅速解除对人身和设备的威胁，根据仪表指示和设备外部特征，正确地判断事故原因，采取措施、消除故障、缩小事故范围，防止主设备严重损坏，同时应注意保持未故障设备的继续运行，并汇报值长。

1.2 运行人员在处理事故过程中，应设法保住厂用电源，避免全厂停电。

1.3 发生事故时，遵照“保人身、保设备、保电网”的原则，机组长应在值长的统一指挥下，带领本机组人员根据各自的职责迅速按规程规定正确处理事故。

对值长、机组长的命令除对人身、设备有直接危害外，均应立即执行，否则应申明理由，拒绝执行。

值长坚持时，应向上级领导汇报。

1.4 处理事故要精力集中，坚守岗位，迅速限制事故的发展，消除事故根源，解除对人身和设备威胁，防止事故进一步扩大，确保非故障设备良好运行。

在事故处理过程中要统筹兼顾，接到命令必须执行重复命令制度，命令执行后，应向发令人汇报。

1.5 自动装置故障时，运行人员应正确判断，及时将有关自动装置切至手动，及时调整，维持参数的正常、稳定，防止事故扩大。

1.6 400VPC、MCC失电时，应首先投入备用设备，待备用辅机运行正常后，再到就地处理电源故障，恢复正常运行。

1.7 当发生本规程没有列举的紧急事故时，运行人员应根据自己的经验与判断，主动地采取措施、对策，迅速进行处理。

1.8 事故处理完毕，应将事故发生的现象、时间、处理过程如实地记录在交接班日志上。

2 保护停炉当下列情况之一具备时，锅炉保护动作将自动中断向锅炉提供燃料：2.1 手动MFT。

2.2 所有送风机跳闸。

2.3 所有引风机跳闸。

2.4 有任两层制粉系统投运时所有一次风机全停。

2.5 炉水循环泵全停或循环泵差压全低(延时3S)。

2.6 锅炉汽包水位高高+250mm（2/3）延时3S。

2.7 锅炉汽包水位低-300mm(2/3)延时3S。

2.8 炉膛压力高高+3240Pa：炉膛压力开关三取二延时3S。