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同杆并架双回线的继电保护问题中国电机工程学会继电保护专业委员会于1991年在无锡召开同杆并架双回线继电保护及重合闸专题讨论会，会议认为发生跨线故障的几率很小，当时对跨线故障没有完善的保护，跨线故障保护的误动有可能切除双回线，后果严重，会议倾向于在发生跨线故障时不要求有选择性地仅跳开故障相，只要保护能快速有选择性地切除故障线。
在建设同杆并架双回线时应允许在发生跨线故障时同时切除双回线，系统不会失去稳定，保护不应复杂化。
我国人口众多，但耕地少，随着经济的发展，节约土地的问题日益重要。
电力市场的发展，电网的建设要求充分发挥线路传输电力的能力。
同杆并架双回线发生跨线故障时若能仅切除故障线，实现多相重合闸，对保持系统稳定无疑是有益的。
或者说在保持相同系统稳定水平下，可以提高输电线的传输功率，发挥经济效益。
跨线故障的几率虽小，但不能排除其可能。
正如单回线发生三相故障而且是三相在同一时刻短路的可能性也是极小的，但还是发生过，所以在这种情况下，保护也应快速有选择性的动作。
另一方面十年来继电保护技术有了长足的发展，性能优越的微机线路保护也获得普遍的应用。
开发完善的有选相能力的适用于同杆并架双回线的微机线路保护是完全可以实现的。
廿世纪八十年代，在我国曾掀起研究同杆并架双回线的保护实现多相重合闸的热潮。
究其原因是受日本统计资料同杆并架双回线发生跨线故障的几率高达15%的影响。
仔细审阅该统计资料，会发现其正确性是令人怀疑的。
现抄录该统计表〔1〕如下：系统事故率(件/年100Km)表中事故中两相短路接地2LG的几率为0.0086，小于两相短路不接地2LS的0.0302，和三相短路的几率相等。
而我国的统计历来两相短路接地的几率仅次于单相短路接地，而大于两相短路和三相短路。
同杆双回线的两回线分别架设于铁塔的两侧。
两回线两相间的距离总要大于同一回线两相之间的距离，两回线的2LG事故的几率应小于一回线的2LG事故的几率。
而表中前者的几率为0.0345后者为0.0086。
适用于同塔混压线路跨电压故障的距离保护新方法王文博;赵青春;谢华;李斌;姚斌【摘要】跨线故障是同塔多回输电线路的典型故障类型.同塔混压多回线路的跨线阻抗计算需考虑不同电压等级线路阻抗参数的差异性.本文提出了适用于同塔混压双回线路和典型同塔混压四回线路的跨电压等级的跨线阻抗计算方法.此方法将阻抗参数不同的两回线路的跨线阻抗用其中一回线的正序阻抗表示,同时考虑了线间零序互感的影响,并据此提出了基于跨电压等级跨线阻抗的距离保护I段的应用新方法.EMTP仿真表明,采用所提出方法计算的跨线阻抗可以正确反映故障点到保护安装处的距离.【期刊名称】《电力系统及其自动化学报》【年(卷),期】2019(031)004【总页数】7页(P10-16)【关键词】同塔多回输电线路;跨电压等级故障;跨线阻抗;距离保护【作者】王文博;赵青春;谢华;李斌;姚斌【作者单位】智能电网教育部重点实验室(天津大学),天津 300072;南瑞集团有限公司/智能电网保护和运行控制国家重点实验室,南京 211106;南瑞集团有限公司/智能电网保护和运行控制国家重点实验室,南京 211106;智能电网教育部重点实验室(天津大学),天津 300072;智能电网教育部重点实验室(天津大学),天津 300072【正文语种】中文【中图分类】TM761同塔多回输电线路可以有效增加输电容量，充分利用线路走廊资源[1]。
由于每回输电线路之间的距离比较近，使得同塔架设的各线路之间呈现强电磁耦合特性，给继电保护的正确动作带来了挑战。
随着同塔输电技术的日趋成熟，超/特高压同塔混压输电线路日益增多，有必要对不同电压等级线路发生跨线故障时的电气特征和继电保护应对措施进行深入研究。
针对同塔多回输电线路的距离保护，已有大量文献对相邻线路零序电流及其补偿展开研究。
文献[2]通过计算同塔双回线单相接地故障时相邻线路的零序电流，实现了基于单端单回线电气量的接地距离保护。
文献[3-4]通过比较同塔双回线在正常运行、停运、检修接地等典型情况下两回线零序电流的关系，提出了距离保护各段零序电流补偿系数整定新方法。
同杆并架双回线双端非同步故障测距算法
陈旭;朱永利;郭小红;赵磊;高艳丰
【期刊名称】《电力自动化设备》
【年(卷),期】2016(036)005
【摘要】提出一种同杆双回线非同步故障测距算法,算法利用故障点与线路两侧之间的同向正序电压与同向正序故障电压之商相等的原理消除不同步角的影响,采用二分区间求根法或者弦截求根法求解故障位置.定性分析结果和EMTP仿真结果表明,所提算法不存在伪根,无需双端数据同步,不受过渡电阻和故障类型的影响,测距精度较高.
【总页数】5页(P87-90,101)
【作者】陈旭;朱永利;郭小红;赵磊;高艳丰
【作者单位】华北电力大学电气与电子工程学院,河北保定071003;华北电力大学电气与电子工程学院,河北保定071003;华北电力大学电气与电子工程学院,河北保定071003;华北电力大学电气与电子工程学院,河北保定071003;华北电力大学电气与电子工程学院,河北保定071003
【正文语种】中文
【中图分类】TM711
【相关文献】
1.非全程同杆并架双回输电线路r非同步数据故障测距算法 [J], 张斯淇;李永丽;陈晓龙
2.基于双端不同步采样的同杆双回线故障测距算法 [J], 张艳桃;袁兆强
3.同杆并架双回线故障测距的新算法 [J], 陈坤燚;钟建伟
4.非全程同杆并架双回输电线路非同步数据故障测距算法 [J], 张斯淇;李永丽;陈晓龙;;;;
5.基于双端电气量的同杆平行双回线单线故障测距 [J], 刘千宽;李永斌;黄少锋因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
同杆双回线承担输电的重要任务，当发生故障时如果两回线同时被切除，则将引起切机切负荷。
目前采用单命令的纵联方向和纵联距离保护对单回线故障能正确选相跳闸，单相故障单跳并重合，为防止合于多相永久故障对系统的严重冲击造成系统稳定破坏，多相故障三跳不重。
当发生同杆跨线故障时，一般来说总有一侧的保护认为是多相故障而三跳，造成双回线均三跳不重。
众所周知，实际大多数故障为瞬时性故障。
因此为提高输电的可靠性，要求继电保护在跨线故障时能选相跳闸，如发生ⅠAⅡBG 故障，Ⅰ回线两侧跳A相，Ⅱ回线两侧跳B相，跳开后还有四相在运行仍能输送较大的功率，之后重合闸动作，一般为瞬时性故障重合成功，恢复正常双回线运行。
即使只有一回线重合成功也能保留一回线运行。
如前所述，以往在两相故障时保护总是三跳且不再重合，为提高此种情况下输电的可靠性和重合的机会，可要求保护在两相故障时只跳两相，如对ⅠBCⅡA故障，保护动作切除故障后，仍有ⅠAⅡBC三相运行，对ⅠABⅡBC故障，仍有ⅠCⅡA在运行，仍能保持两端系统的联系和输送一定的功率。
但是为了防止重合于多相永久故障对系统的严重冲击，提出了对重合闸采用分相顺序重合的方法。
即两相故障跳开后，先合一相判别是否为永久故障，若是则三跳不再重合，避免了重合于多相故障。
为进一步减小重合于单相永久故障对系统的冲击，提出判别是否为永久故障的方法，如可能是永久故障，采取远故障侧先重，若重合于故障三跳且对侧也不再重合，即无严重故障重合。
三相故障的几率很少且多为人为造成的永久性故障，因此对三相故障三跳且不再重合。
二．目标综上所述，本项目研究的目标是：1.线路保护对各种故障（含跨线故障）能正确选相，且只跳本线的故障相，每回线保护单独装设；2.重合闸实现分相结合无严重故障顺序重合，对跨线故障和单回线故障均能适应。
三．研究的主要内容及方案1.线路保护研究了两种不同原理的主保护方案，一是分相电流差动保护，二是分相式命令纵联距离保护，两套装置均含有工频变化量阻抗、完整的阶段式距离和零序方向过流保护。
不换位同杆并架双回输电线路故障测距的开题报告
一、研究背景
随着我国电力事业的快速发展，高压输电线路的建设越来越重要。
而输电线路的故障检修是电力企业必须面对的重要问题，其准确定位故
障点的速度和效率对于线路的正常运行和故障排除至关重要。
因此，对
于输电线路故障测距技术的研究具有重要意义和现实应用价值。
目前针对不换位同杆并架双回输电线路故障测距技术的研究还相对
较少，而这类线路的特点是在同一杆塔上悬挂双回输电线路，这样的输
电线路结构比普通输电线路更加复杂，难度更大。
二、研究目的
本研究旨在对不换位同杆并架双回输电线路故障测距进行研究和分析，探究其实现方法和技术难点，以期提高故障点测距的准确性和效率。
三、研究内容
1. 不换位同杆并架双回输电线路结构及特点分析
2. 常用的输电线路故障测距方法及其局限性
3. 基于不换位同杆并架双回输电线路特点的故障测距技术研究
4. 算法的设计和优化
5. 理论分析及仿真实验验证
6. 结果分析及应用展望
四、研究方法
本研究采用文献资料、理论分析、虚拟仿真、实验验证等多种研究
方法。
五、研究意义
本研究的意义在于提高不换位同杆并架双回输电线路故障测距的准确性和效率，为电力企业的运行和管理提供技术支撑，同时为输电线路安全稳定的运行提供一定的保障。
六、预期成果
本研究预期能够设计出一种适用于不换位同杆并架双回输电线路的故障测距算法，并对其进行理论分析和仿真实验验证，以实现故障测距的准确性和效率的提高，并得出相应的结论和建议。
同杆并架双回线故障选相及测距算法的研究的开题报告1. 研究背景及意义同杆并架双回线是电力输电中常见的布局方式，由于线路接近并行，存在互感和电气干扰等问题，容易导致线路故障。
因此，在同杆并架双回线故障发生时，需对故障的位置和故障相数进行准确判断，以便迅速将故障隔离，确保线路的安全运行。
现有的故障选相及测距算法主要基于传统的距离保护原理，并不完全适用于同杆并架双回线的故障判断。
因此，对同杆并架双回线应用的故障选相及测距算法进行深入研究，对提高同杆并架双回线故障判断的准确性和效率具有重要意义。
2. 研究目的及内容本课题旨在研究同杆并架双回线故障选相及测距算法，探索一种高效、精确的算法来解决同杆并架双回线故障选相及测距问题。
具体研究内容包括：（1）同杆并架双回线故障特性分析，对同杆并架双回线故障形成的机理、故障类型及特征等进行研究。
（2）同杆并架双回线故障选相及测距算法的研究，基于同杆并架双回线的故障特性，结合传统距离保护原理，提出适用于同杆并架双回线的故障选相及测距算法。
（3）算法仿真与实验验证，利用Matlab等工具进行算法仿真，验证算法的有效性和可行性。
3. 研究方法本课题主要采用文献资料法、理论分析法和实验仿真法。
具体分为以下几个步骤：（1）搜集同杆并架双回线故障选相及测距算法的相关文献资料，对同杆并架双回线故障的特性进行分析。
（2）结合传统距离保护原理，提出适用于同杆并架双回线的故障选相及测距算法，并对算法进行理论分析。
（3）利用Matlab等工具进行算法仿真，验证算法的有效性和可行性。
（4）通过实验验证算法的性能，并进行性能比较和分析。
4. 预期成果及应用价值本课题的预期成果是针对同杆并架双回线故障选相及测距问题的一种高效、精确的算法，为同杆并架双回线故障判断提供科学、准确、可靠的依据。
同时，研究结果还可为同杆并架双回线的建设和维护提供参考，具有重要的应用价值。
浅谈同杆并架线路保护与故障定位技术摘要：随着我国经济的发展与科技的进步，社会与人民的生活水平日渐提高，社会对电能的需求增大，电力所承载的负荷也在也不断的加大，这就急切的需要我们去增大电网的输电容量。
并且由于我国土地资源紧缺，修建电路也需要占用不少的土地，这些因素制约了电网的快速发展。
因此同杆并架线路的保护和故障定位技术显得尤其重要，并且对他的研究有着重要的现实意义和理论意义。
本文主要从同杆并架线路的保护现状，同杆并架路线的故障特征分析以及同杆并架路线的保护与故障定位技术的方式和意义来进行研究。
关键词：并架线路，故障定位，故障测距引言近年以来，同杆并架线路的发展使其在我国电网中发挥了很大的作用。
因为同杆并架输电技术有着输送容量大、节约输电走廊等一系列优势，同时同杆并架线路还有这线间距离长，故障种类多，运行方式多，耦合情况复杂等一系列特征。
近几年，研究人员也关于同杆并架线路的特点进行了很多研究，提出了一系列的保护措施和故障定位技术。
一、同杆并架线路保护现状在我们日常生活所见的输电系统中，同杆并架线路主要是属于发电厂向各个系统输电送电的一个主要的通道，同时同杆并架线路也是各个大型的区域电网的关键通道。
同杆并架线路承担着大容量，远距离的输电送电的任务，因此它是否安全可靠对电力系统的稳定是极其重要的。
在近几年中，大量的国内外相关工作人员都对同杆并架线路的保护和故障定位技术开展了很多的相关研究工作，并且也取得了大量的研究成果，也将其投入了我们的日常应用。
由于同杆并架线路在导线数目，线间距离，故障类型，运行方式，耦合情况方面要比普通的单回线、平行双回线要复杂很多，所以这也给同杆并架线路带来的很多不利的影响。
但是同杆并架线路的重要性使我们不得不考虑其保护问题，因为一旦线路发生故障，会导致大面积的停电，给社会经济带来极大的损失。
因此，发生故障后去排查线路恢复供电对电网有着极其重大的意义。
但是，由于各地的高压线路地形复杂多样，一旦发生了故障就很难去进行排查，因此我们可以进行故障测距。
同杆并架双回线跨线不接地故障的距离保护朱晓彤1,郑玉平2,张俊洪1,张春艳3,陈庆军3(1.海军工程大学,湖北省武汉市430033;2.国电自动化研究院/南瑞集团公司,江苏省南京市210003)(3.鞍山电业局,辽宁省鞍山市114002)摘要:从理论上分析了同杆并架双回线跨线不接地故障时距离继电器测量阻抗的变化规律。
提出只有将高频通道、超范围距离元件配合构成允许式纵联距离保护,才能保护同杆双回线跨线不接地故障。
还对超范围阻抗如何整定进行了讨论。
E MTDC 仿真试验证明了理论分析结果是正确的。
关键词:距离保护;同杆并架双回线;不接地故障中图分类号:TM773收稿日期:2003-03-10。
0 引言同杆双回线共可能发生120种故障,其中跨线故障84种,包括接地与不接地故障。
国外统计资料表明,跨线故障一般为全部故障的15%～20%,多为异名相故障,且以接地故障为主,但仍有部分跨线不接地故障,如日本东京电力公司提供的1990年同杆双回线故障统计资料表明,跨线不接地故障占5.8%。
跨线不接地故障又以两相故障为主,三相以上几乎没有,考虑到保护的实用,本文着重分析两相跨线不接地故障(如ⅠB ⅡC )。
单回线中广泛采用的距离保护在应用于同杆双回线时,会出现一些问题,尤其是在发生两相跨线不接地故障时,每回线中有零序电流而母线处没有零序电压[1],且两回线的零序电流大小相等,方向相反,此时相间距离继电器不能正确反应故障点到保护安装处的距离,接地距离继电器同样不能正确反应故障距离,在区内故障时,可能没有一个距离继电器能够动作,造成距离保护拒动。
本文运用六序分量法分析了同杆双回线在发生两相跨线不接地故障时,故障相接地和相间距离继电器测量阻抗的变化规律,发现常规距离保护在区内故障时,有可能拒动,只有利用高频通道和超范围距离元件构成允许式高频距离保护才能很好地保护跨线不接地故障。
1 距离继电器的测量阻抗同杆双回线利用六序分量[2]进行故障分析,计算简单方便,物理概念清楚,还具有对称分量法类似的优点。
考虑如图1所示的系统,在发生典型的跨线不接地故障ⅠB ⅡC 时,故障点电压、电流的六序分量关系为:i 1T =3U KA [0]2(2Z 0F +31T+Z 1F )i 1F =j 33i 1Ti 0T=0,i 2T =-i 1T ,i 2F =i 1F ,i 0F =-2i 1F(1)式中:电流为故障点流出的各序同、反相电流;阻抗为故障点的各序等值同、反相阻抗;U KA [0]为故障点A 相的故障前电压。
图1 系统模型Fig .1 System model由六序序网图计算可知故障点故障相的电压为:U f B Ⅰ=U f C Ⅱ=-12U KA [0]=-13mi 1T (2)U f C Ⅰ=-12+j 32(1-n )U KA [0]=-13+j 33(1-n )mi 1T (3)式中:m =2Z 0F +3Z 1T +Z 1F ;n =(3Z 1T -2Z 0F -Z 1F )/m 。
先不考虑负荷电流的影响(考虑负荷电流对测量阻抗的影响见第1.3节),则保护安装处的电流、电压仅为六序分量,即:61第27卷 第19期2003年10月10日 电力系统自动化Automation of Electric Power SystemsVol .27 No .19Oct .10,2003I M BⅠ=a2C1M T i1T+aC1M T i2T+C0M T i0T+a2C1M F i1F+aC1M F i2F+C0M F i0F=-j3(C1M T+C1M F)i1T(4)I M CⅠ=j3(C1M T-C1M F)i1T(5) U M B=pZ L(I M BⅠ+3kI0MⅠ+3k′I0MⅡ)+U f BⅠ= pZ L(I M BⅡ+3kI0MⅡ+3k′I0MⅠ)+U f BⅡ(6) U M C=pZ L(I M CⅠ+3kI0MⅠ+3k′I0MⅡ)+U f CⅠ= pZ L(I M CⅡ+3kI0MⅡ+3k′I0MⅠ)+U f CⅡ(7)式中:I M BⅠ,I M CⅠ分别为Ⅰ回线流过M侧保护的B, C相电流;C1M T,C0M T,C1M F,C0M F分别为正序、零序同、反相序网M侧的分配系数;Z L为线路全长正序阻抗;k为零序补偿系数;k′=Z m′/Z L;Z m′为两回线之间的零序互感(每相值);I0MⅠ,I0MⅡ分别为Ⅰ,Ⅱ回线M侧的零序电流。
其他相及N侧的电流、电压的推导与上述相同,Ⅱ回线也同样推导。
1.1 相间距离继电器的测量阻抗M侧保护的BC相间距离继电器测量阻抗为:Z JBCⅠ_M=U M B-U M CI M BⅠ-I M CⅠ=pZ L+U f BⅠ-U f CⅠI M BⅠ-I M CⅠ= pZ L+Z JBCⅠFJ_M(8) 由上述推导可看出,发生跨线ⅠBⅡC不接地故障时,相间距离继电器的测量阻抗由两部分组成:第1部分为pZ L,反映故障点到保护安装处的阻抗,这是我们希望得到的;第2部分Z JBCⅠFJ_M是由于故障点B相、C相的电压差不为0而产生的附加阻抗。
将式(2)～式(5)代入式(8),可得B C相间距离继电器的附加阻抗为:Z JBCⅠFJ_M=(1-n)m6C1M T=2Z0F+Z1F3C1M T=p(1-p)[Z L+2(Z m-Z m′)]C1M T(9)式中:Z m为每回线相间的零序互感。
其他相间距离继电器的附加阻抗同样可得: Z JBCⅠFJ_N=(1-n)m6C1N T=p(1-p)[Z L+2(Z m-Z m′)]C1N T(10) Z JB CⅡFJ_M=Z JBCⅠFJ_M,Z JBCⅡFJ_N=Z JBCⅠF J_N 由式(9)、式(10)可以看出,附加阻抗的大小和故障点的位置有关,分母C1M T随着p的增大逐渐减小;而分子随着p的增大先由0增大后变小到0,当p=0.5时分子有最大值,故Z JBCⅠFJ_M的最大值出现在p为0.5～1.0之间。
由式(10)还可以看出,当p =1即在线路末端发生故障时,附加阻抗为0,此时相间距离继电器能正确测量阻抗。
而C1N T与C1M T 相反,随着p的增大而增大,故Z JB CⅠFJ_N的最大值出现在p为0～0.5之间,当p=0即在线路出口发生故障时,附加阻抗为0,此时N侧保护的相间距离继电器能正确测量阻抗。
假定同杆双回线的Z m=Z m′,且各正序阻抗的阻抗角相等,则C1M T为一实数,若p=0.5即在线路中点故障时,假定M,N侧的背后等效电源阻抗相等,则C1M T=0.5,附加阻抗为0.5Z L,BC相的测量阻抗为Z L,对于通常的相间距离Ⅰ段,相间距离将不会动作,这对于距离保护是不利的。
1.2 接地距离继电器的测量阻抗M侧保护的B相接地距离继电器测量阻抗为: Z JBⅠ_M=U M BI M BⅠ+3kI0MⅠ+3k′I0MⅡ=pZ L+U f BⅠI M BⅠ+3kI0MⅠ+3k′I0MⅡ=pZ L+Z JBⅠFJ_M(11) 接地距离继电器的测量阻抗同样由两部分组成:一部分反映故障点到保护安装处的距离,另一部分为附加阻抗。
由式(2)、式(4)得接地距离继电器附加阻抗: Z JBⅠFJ_M=-Z JCⅡFJ_M=-j m33[C1M T+(1-2k″)C1M F](12)式中:k″=k-k′。
由式(12)可知:由于C1M T,C1M F随着p的增大逐渐减小,故附加阻抗的模值随着p的增大逐渐增大,所以当p=1即在线路末端发生故障时, Z JBⅠFJ_M达到最大值,为-jZ1T3C1M T。
1.3 负荷电流对测量阻抗的影响假定M侧为送电端,N侧为受电端。
当考虑负荷电流时,保护安装处的电流为:I M BⅠ′=I f hB+I M BⅠI M CⅠ′=I f hC+I M CⅠI N BⅠ′=-I f hB+I N BⅠI N CⅠ′=-I f hC+I N CⅠ式中:I f hB,I f hC分别为M侧的B,C相负荷电流。
由故障分析可知,M侧的i f hB超前I M BⅠ,i f hC超前I M CⅠ,则I M BⅠ′超前I M BⅠ,I M CⅠ′超前I M CⅠ,假设分别为θ1,θ2,I M BⅠ′-I M CⅠ′超前I M BⅠ-I M CⅠ,假设为θ3,故考虑了负荷电流的接地距离继电器的测量阻抗`Z JBⅠ_M′滞后Z JBⅠ_M为θ1,且幅值变小;Z JCⅡ_M′滞62 电力系统自动化 2003,27(19) 后Z JC Ⅱ_M 为θ2,且幅值变大;N 侧的i f B 滞后I N B Ⅰ为θ1,i f C 滞后I N C Ⅰ为θ2,N 侧负荷电流对接地距离继电器的测量阻抗的影响与负荷电流对M 侧测量阻抗的影响相反。
相间距离继电器Z JBC Ⅰ_M ′滞后Z JBC Ⅰ_M 为θ3;N 侧负荷电流对相间距离继电器的测量阻抗的影响与负荷电流对M 侧测量阻抗的影响相反。
Ⅱ回线的分析与Ⅰ回线类似。
距离继电器的测量阻抗在复平面上的表示如图2所示。
图2 M 侧距离继电器的测量阻抗Fig .2 Measuring im pedance of distance relay of M side2 实例对图3所示500kV 的电力系统进行故障分析计算,当M 侧电源的相角超前N 侧电源30°,线路上不同点发生ⅠB ⅡC 故障时,各继电器计算所得测量阻抗如表1所示。
图3 电力系统模型Fig .3 Power system model 由表1可知,M 侧相间测量阻抗的幅值随着p的变大是由小到大再到小变化,N 侧的变化正好相反;而M 侧接地测量阻抗的幅值随p 的变大由小到大变化,N 侧正好相反,且B 相的测量阻抗向第一象限偏移,而C 相的测量阻抗向第二象限偏移。
3 仿真试验用PSC AD /EMTDC 对图3所示系统在不同故障点进行仿真试验,其结果如下。
3.1 测量阻抗的仿真试验结果表2是对测量阻抗的仿真结果。
表1 不同点发生ⅠB ⅡC 故障时的测量阻抗Table 1 M easuring im pedance for ⅠB ⅡC fault in different positionp Z JBC Ⅰ_M Z JBC Ⅰ_N Z JB Ⅰ_M Z JB Ⅰ_N Z JC Ⅱ_M Z JC Ⅱ_N 0.00∠0°77.0∠87.6°1.7∠-0.8°137.3∠59.6°1.8∠179°70.4∠122.7°0.343.8∠80.9°99.9∠105.4°25.6∠55.2°82.0∠56.9°29.9∠119.5°53.7∠121.4°0.567.8∠78.2°76.7∠102.7°40.5∠56.9°56.6∠54.7°51.5∠117.5°40.6∠123.3°0.785.4∠77.2°48.6∠98.7°54.2∠57.9°34.0∠50.8°75.5∠116.1°26.5∠127.5°1.077.0∠87.6°0∠0°72.9∠58.3°5.9∠2.9°118.0∠114.4°5.6∠-177.8°注:Z JBC Ⅱ_M =Z JBC Ⅰ_M ;Z JBC Ⅱ_N =Z JBC Ⅰ_N 。
