Excel计算大型常压钢制储罐强度的实例
- 格式:pdf
- 大小:294.70 KB
- 文档页数:4
使用EXCEL表实现储罐容量计算徐静楠【摘要】Tank capacity calculation is the most common and stable measurement method during inventory settlement in the petrochemical industry. It is commonly used in storage tank inventory measurement, here referring to the total capacity of oil products in the tank, and can also be used for transmission measurement. With the development of petrochemical industry, many petrochemical enterprises pay more and more attention to the calculation of tank capacity. The automatic calculation of tank capacity can greatly improve the measurement accuracy, reduce human errors and labor intensity, and provide accurate data for production and management. In this paper, how to realize the automatic calculation of tank capacity was introduced.%储罐容量计算是石油化工行业中盘点结算时使用最普遍、最稳定的测量方式.它常用于储罐内石油产品的总容量存量测量,也可以用于输转测量.随着石油化工行业的发展,很多石油化工企业对储罐容量计算也越来越重视.储罐容量自动计算可极大地提高测量精度,减少人为误差及人员劳动强度,为生产与管理提供准确的数据.介绍了储罐容量自动计算的方法.【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2017(046)011【总页数】3页(P2324-2326)【关键词】体积;温度;密度【作者】徐静楠【作者单位】中国石油抚顺石化公司乙烯化工厂, 辽宁抚顺 113008【正文语种】中文【中图分类】TQ052储罐容量计算,是指石油化工原料、中间品及产品在储罐贮存时处于静止状态下的一种测量方式。
excel钢构算量-回复Excel钢构算量Excel是一款强大的电子表格软件,它在各个领域中被广泛地使用。
在建筑行业中,它可以用于钢构算量的计算和管理。
钢构算量是指对建筑中使用的钢结构材料的进行测算和计量。
在本文中,将一步一步地回答关于Excel钢构算量的问题,帮助读者了解如何使用Excel进行钢构算量的计算。
第一步:建立数据表格首先,我们需要在Excel中建立一个数据表格,用于记录钢结构材料的相关信息。
这个表格应该包括以下列:材料名称、规格、长度、数量等。
可以根据具体需要进行适当的调整和添加。
第二步:输入数据接下来,需要将具体的钢结构材料数据输入到数据表格中。
可以根据实际的图纸和设计要求,输入各个材料的名称、规格、长度等信息。
可以逐个输入,也可以通过复制和粘贴等方法批量输入。
第三步:计算总量一旦数据输入完毕,我们可以使用Excel的函数来计算钢结构材料的总量。
通常,可以在最后一列中输入计算公式。
例如,可以使用SUM函数来计算数量的总和。
根据具体情况,也可以使用其他函数来进行计算,如AVERAGE函数、COUNT函数等。
第四步:格式化表格为了使数据表格更加清晰和易读,我们可以对表格进行适当的格式化。
可以调整列宽、行高,设置字体、颜色等。
还可以对总量进行加粗、居中显示,以便突出显示。
第五步:筛选和排序在某些情况下,我们可能需要快速筛选和排序钢结构材料的数据。
Excel 提供了强大的筛选和排序功能,可以按照特定条件来筛选和排序数据。
例如,可以根据材料规格进行筛选,或者按照数量进行排序,以便更好地进行分析和管理。
第六步:数据分析利用Excel强大的数据分析功能,我们可以对钢结构材料的数据进行更深入的分析。
例如,可以使用图表功能来展示数据的变化趋势,比较不同材料的使用情况等。
这些分析帮助我们更好地了解钢结构材料的使用情况,为后续的决策提供参考。
第七步:数据修正和更新在建设过程中,可能会出现一些变动和调整,钢结构材料的需求可能会发生变化。
内筒体下段内压计算 计算单位 工程公司计算所依据的标准GB/T 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力 p c 0.52 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm材料S30408(Rp1.0)# ( 板材 ) 试验温度许用应力 [σ]166.60 MPa 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度下屈服点 R eL 250.00 MPa 负偏差 C 1 0.30 mm 腐蚀裕量 C 2 0.00 mm 焊接接头系数 φ1.00厚度及重量计算计算厚度 δ = ct ic ][2P D p -φσ = 4.69mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 7.70 mm 名义厚度 δn = 8.00 mm 重量899.22Kg压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验试验压力值 p T = 1.10p [][]σσt = 0.3900MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 76.17 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [p w ]= 2δσφδe t i e []()D += 0.85302MPa 设计温度下计算应力 σt= ee i c 2)(δδ+D p = 101.56 MPa [σ]tφ 166.60 MPa校核条件 [σ]tφ ≥σt结论 合格内容器上封头内压计算计算单位 工程公司 计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 p c 0.35 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00 mm 材料S30408 (板材) 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度许用应力 [σ] 166.60 MPa 负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 0.50(封头加工减薄量) mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验 试验压力值p T = 1.10pt][][σσ= 0.3900MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(eh eh i T KD p += 112.60MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = ct ic 5.0][2p D Kp -φσ = 3.15mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 5.20 mm 最小厚度 δmin = 4.50 mm 名义厚度 δnh = 6.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量468.64Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [p w ]= eh i eht 5.0][2δφδσ+KD = 0.57705MPa结论 合格内筒下封头压力计算计算单位 工程公司 计算所依据的标准GB/T 150.3-2011 计算条件椭圆封头简图计算压力 p c 0.55 MPa设计温度 t -196.00 ︒ C 内径 D i 3000.00 mm 曲面深度 h i 750.00 mm 材料S30408 (板材) 设计温度许用应力 [σ]t166.60 MPa 试验温度许用应力 [σ] 166.60 MPa 负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 0.90(封头加工减薄量) mm焊接接头系数 φ 1.00压力试验时应力校核压力试验类型 气压试验 试验压力值p T = 1.10pt][][σσ= 0.3900MPa 压力试验允许通过的应力[σ]t [σ]T ≤ 0.80 R eL = 200.00MPa 试验压力下封头的应力σT = φδδ.2)5.0.(eh eh i T KD p += 86.13MPa校核条件 σT ≤ [σ]T 校核结果合格厚度及重量计算形状系数K = ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+2i i 2261h D = 1.0000计算厚度 δh = ct ic 5.0][2p D Kp -φσ = 4.96mm 有效厚度 δeh =δnh - C 1- C 2= 6.80 mm 最小厚度 δmin = 4.50 mm 名义厚度 δnh = 8.00 mm 结论 满足最小厚度要求 重量625.86Kg压 力 计 算最大允许工作压力 [p w ]= eh i eht 5.0][2δφδσ+KD = 0.75440MPa结论 合格注:带#号的材料数据是设计者给定的。
菜单储罐型式内浮顶设计内压0设计外压0筒体内径D5000筒体高度H5000腐蚀裕量C23厚度负偏差C10.8介质密度ρ1050设计温度下材料许用应力[σ]t157常温下材料许用应力[σ]t157设计温度下材料弹性模量Et192000焊缝系数φ0.9基本风压值 qo700材料密度7850每圈罐壁的高度1800保温层厚度0保温层密度0罐底中幅板厚一.壁板计算距罐底高度h(mm) 10 21800 33600 4-0 5-0 6-0 7-0 8-0 9-0 10-0 11-0 12-0二.罐壁、罐顶稳定校核最薄板厚度mm5第i层壁板实际高度 hi ti180061800513905000000000000000000罐壁许用临界压力 pcr 934.5风压高度变化系数 Kz 1.3呼吸阀负压的1.2倍 po 490固定顶罐壁设计外压 Po 2537.5内浮顶罐壁设计外压 Po 2047.5加强圈距罐壁顶部的距离1219.268201三.罐顶的计算及稳定性校核R i —球壳曲率半径 (mm)9200E t —设计温度下钢材的弹性模量Mpa.192000直径偏差 (mm)20罐顶高度(mm)341罐顶表面积F=2πRh19.7取罐顶名义厚度 δ (mm)6罐顶壁板重量G927.29096考虑到搭接罐顶重量增加%101020.010006保温厚度mm 0保温密度kg/m20保温重量0.00P 01—罐顶结构自重509.6P 02—附加荷载700P 0—罐顶设计外压1209.6自支撑式拱顶顶板的设计厚度t 3.81四.储罐抗震计算1.基本自震周期的计算:δ3—罐壁高度1/3处的罐壁有效厚度 (mm) 3.4H W罐内储液高度 (mm)10000Di/H W0.50储罐与储液耦合振动的基本周期T0 (S)0.126Di/H W0.50储罐内储液晃动的基本周期T W (S) 2.34 2. 罐壁底部水平地震剪力计算:Cz—综合影响系数,取Cz0.4Fr—动液系数,查表D.3.40.81m—储液的等效质量,(Kg) m=3.1416*Ri^2*Hw*Fr166995.3Tg—特征周期 (s)0.35a—地震影响系数,取a=a max0.23Y1—罐体影响系数,取Y1 1.1Qo—罐壁底部水平地震剪力 (N)165788.2M1—罐壁底部地震弯矩 (N⋅m)746047a'—地震影响系数,查图D.3.1(按T=Tw)0.035hv—水平地震作用下,罐内液面晃动波高 (m)0.131 3.罐壁许用临界应力t—底层罐壁的有效厚度 (mm) 2.4[σcr]—底层罐壁的许用临界应力 (Mpa)13.8 4.罐壁的抗震验算Cv—竖向地震影响系数,取 1.0N1—罐壁底部垂直载荷 (N)101259A1—底圈罐壁截面积 (m^2)0.038CL—翘离影响系数,取 1.4Z1—底圈罐壁的断面系数 (m^3)0.047σ1—罐壁底部的最大轴向压应力 (Mpa)24.85底部罐壁轴向压应力校核不合格五.储罐锚固计算罐体水平投影面积25.0罐顶水平投影面积 1.2风弯矩Mw62146风弯矩引起的沿圆周均布倾覆力Ft3165.0罐内压产生的沿圆周均布升举力F l0.0罐顶与罐壁连接结构发生屈曲破坏的压力Pf-0.3锚固力1空罐时,1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和-3281.3锚固力2空罐时,1.25倍试验压力产生的升举力-6446.3锚固力3储液在最高液位时,1.5倍破坏压力产生的升举力-6446.8螺栓个数36螺栓屈服强度σs235螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab -9.1所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt156.7所需地脚螺栓截面积Ab -18.0所需地脚螺栓根径不需要螺栓许用应力σbt235.0所需地脚螺栓截面积Ab -12.0所需地脚螺栓根径不需要综合以上地脚螺栓公称直径M24情况1情况2情况3PaPammmmmmmm0.6mm kg/m^3MpaMpaMpaN/m^2kg/m^3mmmmkg/m^38mm边缘板10mm 储存介质时的设计厚度 t1mm储存水时的设计厚度 t2mm取厚度t(mm)材质4.66 1.6164.33 1.3054.000.9950.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00tmin Hei HE重量罐壁重量Q235-A2.40467.813331333.321.401800.011111110.881.401390.0858857.840.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.000.00Pa3302不合格需设加强圈n2不合格需设加强圈一个L100x100x8角钢n2 mmm2kgNkg 考虑到搭接罐顶重量增加%3011825.0NkgNPa602.2 PaPa1302.23.658mm查表D.3.2Kc=0.000464查表D.3.3Ks= 1.047按II类场地土晃液波高不满足要求m^2m^2N.mN/mN/m PaN/m N/m N/m 个MPa MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm MPa mm^2 mm 均已减去罐顶罐壁自重、附件重和1500018001800 2500018001800 3500018001390 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 0000 1.478501.478501.478500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.078500.07850合格不合格合格不合格。
一.1b=100t=10h=230s=6B=200T=104380mm2152mm98mm 4.6E+07mm 4302773mm 3469607mm 32混凝土等级C208.08板厚h d100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b 0300板托高度h t150b 1 =600b 2 =6001500mm150000mm 222944.4mm 2402mm混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离 x= [b e *h d 2/(2*αE )+A*y]/A 0 =117mm混凝土截面惯性矩 I c = b e *h d 3/12=1.3E+08mm4换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0 = I c /αE + A c *(x-0.5h d )2/αE + I + A(y-x)2 =5E+08mm 43.5E+07mm 42.4E+08mm 43763855mm 41307031mm 4313662.2mm 2混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x c = [b e *h d 2/(4*αE )+A*y]/A 0c=162mm4.2E+08mm 44.2E+07mm 41.1E+08mm 44800913mm 41249942mm 4二施工阶段的验算1弯矩和剪力钢梁自重:0.41kN/m 板自重: 6.00kN/m 2000mm)板托重:0.90kN/m 6.09kN/m 自重标准值 g 1:7.31kN/m施工荷载: 2.80kN/m 施工阶段弯矩设计值M 45.51kN.m (梁跨度:6000mm)施工阶段剪力设计值V 30.34kN2钢梁抗弯强度设计143.14N/mm 2<215N/mm 2PASS!92.29N/mm2<215N/mm2PASS!3钢梁剪应力计算面积矩 S=207492mm 322.80N/mm 2<125N/mm 2PASS!4挠度计算自重标准值 g 1k :对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c bc =2αE *I 0c / (x c - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0tc = I 0c / (d-x c ) =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0bc = I 0c / (H-x c ) =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 1 = I / y t =混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离 y = h d + h t +y t =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c t = αE *I 0 / x=混凝土板计算宽度b e =钢梁上翼缘的弹性抵抗矩 W 2 = I / y b =组合截面特征计算:钢与混凝土弹性模量比αE =组合梁计算截面特征计算钢梁面积 A =b*t + h*s +B*T =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y t = [0.5b*t 2 + h*s*(0.5h + t) + B*T*(t+h+0.5T)] / A =钢梁截面特征计算:钢梁截面惯性矩 I= (b*t 3+ s*h 3+ B*T 3) / 12 + b*t*(yt-0.5t)2+ s*h*(y t -0.5h-t)2 + B*T*(0.5T+h+t-y t )2 =钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为 y b = h + t + T - y t =钢梁上翼缘应力 M / r x *W 1 =钢梁下翼缘应力 M / r x *W 2 =钢梁剪应力τ1max = v 1*s 1/I*t w =混凝土板截面面积A c = b e * h d =换算成钢截面的组合截面面积A 0=A c /αE +A =对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c b =αE *I 0 / (x - h d ) =对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0t = I 0 / (d-x) =对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩 w 0c tc = 2αE *I 0c / x c =对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩 w 0b = I 0 / (H-x) =考虑混凝土徐变的组合截面特征计算换算成钢截面的组合截面面积 A 0c = A c / 2αE + A =换算成钢截面的组合截面惯性矩 I 0c = I c /(2*αE ) + A c *(x c -0.5h d )2/(2*αE) + I + A(y-x c )2 =(平台梁间距:△=5*g*l 4/(384*E*I)=10.8mm < L/400 =15mm PASS!三使用阶段的验算1弯矩及剪力找平层重: 1.9kN/m 活荷载:15.6kN/m (活荷载:6kn/m 2)78.84kN.m 52.56kN22.1-2.28N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.33N/mm2<10N/mm2PASS!-87.74N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.39N/mm2<215N/mm2PASS!2.2-2.24N/mm 2<10N/mm 2PASS!-0.37N/mm 2<10N/mm 2PASS!-88.23N/mm 2<215N/mm 2PASS!130.69N/mm 2<215N/mm 2PASS!2.3(略)2.4(略)3钢梁的剪应力147000mm 31105812mm 319.35N/mm 2<125N/mm 2PASS!4组合梁的挠度3.46mm < L/400 =15mm PASS!σ0bc = -M 1/W 2+(M 2g /W 0bc +M 2q /W 0b )=钢梁下翼缘应力温度差产生的应力σ0c bc =-(M 2g /W 0c bc +M 2q /W 0c b )=混凝土板底面应力:钢梁上翼缘应力σ0tc = -M 1/W 1+(M 2g /W 0tc +M 2q /W 0t )=考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力:σ0c tc =-(M 2g /W 0c tc +M 2q /W 0c t )=组合梁的抗弯强度在垂直荷载作用下的正应力混凝土板顶面应力σ0c t =-M/W 0c t =混凝土板底面应力σ0c b =-M/W 0c b =钢梁上翼缘应力σ0t= -M 1/W 1+M 2/W 0t=钢梁下翼缘应力σ0b= -M 1/W 2+M 2/W 0b=使用阶段弯矩设计值M 使用阶段剪力设计值V τ=V 1S 1/It w +V 2S o /I o T w =两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力△=5q k l 4/384EI o +5g k l 4/384EI o c =组合梁中由于混凝土收缩引起的内力钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S 1=钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩S o =。
用EXCEL完善钢结构计算刘秋元广东省佛山市顺德规划设计院有限公司广东佛山 528300摘要:本文介绍用EXCEL编制一系列小程序,作为钢结构计算的补充,使结构计算更为简单快捷,大大提高了结构设计人员的工作效率和准确度,并举例说明其应用,供设计参考。
关键词:钢结构补充计算 EXCEL程序Summary: The passage introduces a series of small program in EXCEL as a complement to calculate steel structures, thus the whole procedure of structure calculation is easier and faster and it can also improve the efficiency and precision of the construction design . Finally, a numerical example is shown for reference in designingKey words: steel structures, complement calculate, EXCEL1.问题的提出随着计算机的广泛应用和软件的不断开发,结构设计人员逐渐摆脱了大量繁重的计算工作。
目前可用来进行钢结构整体计算的软件主要有3D3S[1]、STAAD/CHINA以及PKPM系列-钢结构CAD软件和STS软件等。
软件的应用大大的提高了设计人员的工作效率。
但是,任何一种设计软件都不可能包罗万象,尽如人意。
在实际工作中,使用这些软件的同时,结合实际工程,对一些特殊构件或整体分析较难处理的特殊部位作一些补充计算是必不可少的。
用EXCEL编制一些计算程序,其优点在于不受源程序影响,设计人员可根据规范要求编制成如用手写计算书一样的形式,按规范要求提取各项系数和计算公式。
T型钢计30-2.3#N/A 40-2.3#NUM!50-2.3#N/A 60-2.3#N/A 70-2.3#NUM!罐壁设计外压:0.675KPa 0.00KPa如果:3.5152625561罐底部垂直载荷0.026255958A1=πDt 0.034871678翘离影响系数取C L 1.4底部罐壁断面系数0.0261537590.0516038290.030177678综合影响系数C z 一般取0.4α=0.450.014509831R=D/2 1.5Kc 0.000432δ30.0192αmax=0.45罐体影响系数Y 1一般取1.1m=m 1Fr15552.29735罐内储液总质量26860.61719Fr0.579最大地震影响系数产生地震作用力的等效储液质量m 1=0.25ρπD 2H动液系数(由D/H ,查D.3.4确定)储液耦连振动基本周期T c =K c H (R/δ3)0.5=储罐内半径耦连振动周期系数(据D/H 按表D.3.2选取)距底板1/3高度处罐壁有效厚度Z1=πD 2t/4总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H 总水平地震力在罐底部产生的水平剪力Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数(据Tc ,Tg ,αmax 按图D.3.1选取)以此类推6.2.地震载荷计算:6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力竖向地震影响系数C v (7,8度地震区取1;9度地震区取1.45) N1=(m d +m t )g 罐壁横截面积(其中t 为底部罐壁有效厚度)#N/AP 0>[P Cr ]≥P 0/2应设置1个中间抗风圈于H E /2处。
P 0/2>[P Cr ]≥P 0/3应设置2个中间抗风圈于H E /3,2HE/3处。
P 0/3>[P Cr ]≥P 0/4应设置3个中间抗风圈于HE/4,2HE/4,3HE/4处。
P 0=2.25ωk +q=q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍其中:D/H 0.78947368436.976875199875t------罐底圈壁板有0.0037σ1<[σcr]合格0.3840280680.170679142Tg0.35储液晃动基本周期1.896595634Ks=1.095反应谱特征周期(按表D.3.1-1)Tw=KsD 0.5晃动周期系数(据D/H 按表D.3.3选取)E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件6.2.4.罐内液面晃动高度计算:罐内液面晃动高度h v =1.5αR地震影响系数(据Tw ,αmax 按图D.3.1选取)α6.2.2.罐壁许用临界应力[σcr ]=0.15Et/D。
简 支 钢 梁 计 算基本数据输入:梁跨度: l=9000mm梁间距a=2400mm钢材:Q 345f =315N/mm 2fv =185N/mm 2 上翼缘:b 1=400mm t 1=14mm 下翼缘:b 2=300mm t 2=12mm 腹 板:h w =574mm t w =8mm即: 断面截面特性计算:钢梁截面:A 0=13792mm 2 重量108.3kg/m 钢梁中和轴的位置:y 0=342mm钢梁对X轴截面惯性矩:I z =8.94E+08mm4钢梁上翼缘的弹性抵抗矩:W 1x = 3.46E+06mm 3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩:W 2x = 2.61E+06mm 3 钢梁对Y轴截面惯性矩:I y = 1.02E+08mm 4i y =85.9 mm y =104.8上翼缘对Y 轴的惯性矩:I 1=7.47E+07mm 4下翼缘对Y 轴的惯性矩:I 2= 2.70E+07mm 40.73 截面不对称影响系数:0.380.53 工字形截面简支梁的系数0.76 梁的整体稳定系数:0.74 修正后:0.672.截面验算:(1)弯矩及剪力的计算:=+=211I I I b α=-=)12(8.0b b αη=bβ==hb t l 111ξ=bφ='bφλ钢梁自重: 1.30KN/m恒载: 4.00KN/m2g1k=10.90KN/m活载:q c= 3.0KN/m2p k=18.10KN/m p=23.16KN/m 弯矩:M=234.49KN·m剪力:V=104.22KN(2)钢梁的强度、稳定和挠度的验算:梁的整体稳定应力:σ=101.01N/mm2钢梁上翼缘应力:σ1=67.70N/mm2钢梁下翼缘应力:σ2=89.68N/mm2钢梁剪应力:τ=22.70N/mm2挠度:w=8.4mmw/l=1/1072。
设计规范:设计压力:P 10000Pa 500Pa设计温度:T 90°C 设计风压:ω0550 Pa 设计雪压P x 200 Pa 附加荷载:P h 1250 Pa 地震烈度:7度罐壁内径:D 23m 罐壁高度: H 121.2m 充液高度:H w 19.44m 液体比重:ρ1罐顶半径: Rs 23m焊缝系数:Φ0.9腐蚀裕量:C 2 1.5mm 钢板负偏差:C 10.3mm假设所有本设计所有钢罐壁尺寸、材料及高度(m)名义厚度t n(mm )材料设计[σ]d (MPa )σs (MPa )σb(MPa )水压试验[σ]t重量(kg )总重:m t########注:对于油罐罐壁厚度需满足“最小公称厚度要求”大罐设计计算书从下至上分段号2. 罐壁分段及假设壁厚:1.设计基本参数:GB50341-2003《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》果:从下至上分段数计算液位高度H (m )计算壁厚t d (mm )120.9014.08218.9312.91316.9611.73414.9910.56513.029.38611.058.2179.087.0487.11 5.869 5.14 4.6910 3.17 3.51111.202.34果:从下至上分段数计算液位高度H (m )计算壁厚t t (mm )120.9 11.52218.93 10.44316.96 9.37414.99 8.30513.02 7.23611.05 6.1579.08 5.0887.114.013. 罐壁计算:1)设计厚度计算(储存介质):2)水压试验厚度计算:注:对于D<15m 的油罐罐壁最小公称厚度≥5mm.9 5.14 2.9410 3.17 1.86111.20.7911.46mm 设计外载荷1.59KPa t h =6mm 顶板腐蚀裕量1mm5800kg !!!!!!P a =136.81N/m 24956Pa式中:206000MPa 23000mm 4.7mm 15.10mm 15.10mm6787.8mm 100mm 10mm 2000mm15.38mmL S ——顶板有效参与筋板组合矩的宽度b 1——纬向肋厚度L 1S ——纬向肋在经向的间距e 1——纬向肋与顶板在经向的组合截面形心到顶板中面的距离罐顶固定载荷罐顶取用厚度4.1光面球壳顶板的计算厚度:t 1m ——纬向肋与顶板的折算厚度t m ——带肋球壳的折算厚度h 1——纬向肋宽度4. 罐顶计算(自支撑式拱顶):ths = 0.42* Rs + C2 + C1 =Pw = P h + P x + P a =注:按保守计算加上雪压值。