超高强度钢与镀锌双相钢电阻点焊接头强度试验

摘要：针对热镀锌双相钢板(DP590GA)电阻点焊接头问题，研究了接头正拉和拉剪强度随焊接电流的变化规律，并与普通双相钢板(DP590)点焊接头试验结果进行了比较，同时结合两种钢板点焊熔核尺寸随焊接电流的变化以及SEM 能谱分析得出的熔合区锌残留量情况，分析了影响热镀锌钢板点焊接头强度的主要原因。

结果表明：当其他焊接参数一定时，DP590GA 与DP590点焊接头强度和熔核尺寸随着焊接电流的变化趋势在焊接电流各个阶段有所不同，而熔核区的残留锌量随焊接电流的减小而增加，从而揭示了锌层使点焊区域接触电阻降低和焊接电流密度减小引起的熔核直径减小、熔合区残留锌量增加以及锌层更易引起点焊飞溅三个因素在不同的焊接电流范围内对点焊接头强度的影响作用。

关键词：热镀锌；双相钢；接头强度；熔核直径；镀锌层中图分类号：TG453＋．9文献标识码：A 文章编号：1001－2303(2009)10－0070－04第39卷第10期2009年10月Vol．39No．10Oct．2009Electric Welding Machine徐士航1，王敏1，施天寅1，潘华2，雷鸣2(1．上海市激光制造与材料改性重点实验室上海交通大学，上海200240；2．宝山钢铁股份有限公司技术中心，上海201900)Properties of resistance spot welding joint of DP590GA hot galvanized dual -phase steelXU Shi-hang 1，WANG Min 1，SHI Tian-yin 1，PAN Hua 2，LEI Ming 2(1．Shanghai Key Laboratory of Materials Laser Processing and Modification ，Shanghai Jiaotong University ，Shanghai 200240，China ；2．Baosteel Technology Center ，Shanghai 201900，China)Abstract ：Aiming at resistance spot welding joint of hot galvanized dual-phase(DP590GA)steel ，the rule of cross-tensile strength and tensile-shear strength of the joint changing with welding current are researched ，and compared with the spot-welding test result of common dual-phase plate(DP590)．Meanwhile ，combining facts of spot-welding nugget diameter changing with welding current and zinc residue in fusion zone by SEM spectrum analysis ，main reasons that affect the strength of spot-welding joint of hot galvanized steel are analyzed．The results show that when other welding parameters are fixed ，the trends of spot-welding joint strength and nugget diameter of DP590GA and DP590changing with welding current differ at each current stage．And zinc residue in fusion zone increases with decreased welding current．It indicates three factors affect the strength of spot-welding joints differently at each stage．They are less nugget diameter caused by less contact resistance of spot-welding zone and welding current density because of zinc coating ，increase of zinc residue in fusion zone ，and zinc coating can cause splash in spot welding more easily．Key words ：hot galvanizing ；dual-phase steel ；strength of joint ；nugget diameter ；zinc coating收稿日期：2009－03－10；修回日期：2009－09－24作者简介：徐士航(1986—)，男，湖北钟祥人，在读硕士，主要从事双相钢的电阻点焊工艺及其过程模拟的研究。

双相钢电阻点焊接头力学性能的研究王志苗（长城汽车股份有限公司技术中心河北省汽车工程技术研究中心，河北保定071000）摘要：对2 mm厚汽车用980 MPa级双相钢板进行了最佳工艺下的电阻点焊，对焊接接头的显微组织、力学性能以及断口形貌等进行了分析。

结果表明：在该焊接工艺下，接头的焊接性能满足工艺要求，点焊接头的剪切断裂主要是在过热区或相变不完全重结晶区，属于热影响区断裂。

关键词：双相钢；电阻点焊；力学性能中图分类号：TG453+.9Research on Mechanical Properties of Resistance Spot Welded Joints of Dual Phase SteelWang zhi-miao(Technology center of great wall motor company limited Automotive engineering technology research center inhebei province Hebei BaoDing 071000)Abstract：In the context , spot welding joint microstructure and macro fracture, mechanical properties and micro hardness test analysis of 2mm DP980 steel were researched under the optimum point. Results show that: Under the welding process, welding joint performance meet the technological requirements, Shear fracture section of DP steel plate welded joints mainly occurrs in the overheated zone or phase complete recrystallization region of the heat affected zone.Key words：duel-phase steel; resistance spot welding; mechanical property当前，在全球面临能源匮乏和环境污染严重的形势下，汽车轻量化已成为汽车发展的主要方向；而采用高强度钢板是在保证汽车安全性前提下实现轻量化的最有效途径。

高强度钢结构件焊接连接性能研究前言钢结构件在建筑、桥梁、机械、航空、船舶等领域中有着广泛应用。

随着工业化和城市化进程的加快，越来越多的建筑和工程需要更强度的钢结构件，因此，高强度钢结构件的焊接连接性能研究很重要。

第一章高强度钢结构件了解高强度钢是指强度大于460 MPa 的钢，具有强度和韧性兼备的特点，被广泛应用于建筑、桥梁、机械、汽车、航空、船舶等领域。

由于其强度较大，故其不能像低强度钢那样直接采用常规工艺焊接材料及工艺，需要特殊的焊接工艺和焊接材料。

第二章高强度钢结构件焊接连接性能研究方法1.实验方法高强度钢结构件焊接连接性能的实验方法有强度试验、劈裂试验、延展性试验、塑性开裂前延伸测试和低温冲击试验等。

2.数值模拟方法数值模拟方法可以模拟高强度钢结构件焊接连接的应力场和变形场，达到减少实验试件数量、降低试验成本和周期、提高试验效率等效果。

第三章高强度钢结构件焊接连接性能研究结果1.焊接接头的破坏机理焊接接头破坏机理是高强度钢结构件焊接连接性能研究的关键点之一。

在焊接过程中，可能会出现焊接裂纹、气孔、未焊透等情况，会影响焊接接头的强度和延展性。

因此，需要采用适当的焊接工艺和焊接材料，降低焊接缺陷率，提高接头的连接性能。

2.焊接接头的承载力焊接接头的承载力是指高强度钢结构件焊接接头在承受受力时能承受的最大力。

实验结果显示，采用正常焊接工艺和焊接材料的高强度钢结构件焊接接头抗拉强度和扭曲强度都较高。

3.高强度钢结构件焊接接头的寿命随着使用时间的增加，高强度钢结构件焊接接头的寿命可能会降低。

实验结果显示，使用适当的焊接工艺和焊接材料可以延长高强度钢结构件焊接接头的寿命。

第四章高强度钢结构件焊接接头的改进措施1.采用新型焊接工艺和焊接材料新型焊接工艺和焊接材料可以提高高强度钢结构件焊接接头的抗拉强度和扭曲强度，同时降低焊接缺陷率，提高接头的连接性能。

2.优化传递载荷的方式优化传递载荷的方式可以减少高强度钢结构件焊接接头的承载力，提高接头的连接性能，如采用轻型材料、模块组合式装配等方法。

先进热镀锌双相高强钢板CR590T/340Y DP点焊工艺研究姜典保（上海拖拉机内燃机有限公司上海 200433）摘要：本文研究了2.0mm厚先进热镀锌双相高强钢板CR590T/340Y DP焊接的焊接参数对点焊接头熔核直径和接头抗拉强度的影响，并给出了最佳点焊工艺规范。

关键词：先进热镀锌高强钢；点焊工艺Study on spot welding technology ofadvanced Hot Dip Zinc high strength steel CR590T/340Y DPJiang, dianbao(Shanghai Tractor Internal & Combustion Engine Co. LTD Shanghai 200433, China) Abstract: In this paper, we researched that the influence of weld parameters on the diameter and the tension of weld spots and obtained the best spot welding technology. The material is advanced Hot Dip Zinc high strength steel CR590T/340Y DP, a thickness of 2mm.Key word: advanced Hot Dip Zinc high strength steel; spot welding technology1 前言随着汽车行业的高速发展，汽车的轻量化和节能化成为目前行业的一个重点发展方向，因此高强度镀锌钢板的应用也越来越广泛。

高强度镀锌钢板是车身轻量化的重要材料[1]，高强度镀锌钢板的应用不但可以节约钢材，也可以为车身降低重量从而降低油耗。

传统高强度钢板多是通过固溶、析出和细化晶粒作为主要的强化手段。

高强度钢板可焊接性研究（长安汽车股份有限公司）1．目的现代汽车发展的方向是节能、安全，近些年来尤其是人们对能源的巨大需求和能源相对不足导致国际油价飙升。

国内外众多汽车厂商为了适应市场的这一变化在车身中应用了大量的高强度钢板。

双相高强钢应用到汽车上将明显减轻汽车的自重，提高汽车的抗冲撞性，这将大大提高汽车的安全系数。

它是汽车工业的发展及采用高强度、高成形性板材的直接结果。

目前，长安公司的CV6车型中有40%的零件采用了屈服强度大于B280/440（普通钢板的2.5倍）的高强度钢板，这种类型的钢板不管是在化学成分上还是在显微结构上都与普通钢板差别很大，给焊接工艺提出了新的挑战。

通过对车身高强度钢板点焊工艺的研究有助于提高使用新材料新工艺的水平，促进新车产品质量和安全性能的提升，增强在国内外汽车市场上的竞争力。

2．概述2.1高强度钢板点焊焊接性分析双相高强钢属低碳钢。

它具有电阻率适中，需要的焊机功率不大；碳与微量元素含量低，无高熔点氧化物，一般不产生淬火组织或夹杂物；结晶温度区间窄，热膨胀系数小，开裂倾向小等对焊接极为有利的特性。

但是，双相钢的高强度性能又使塑性温度区间变窄，为获得同样的塑性变形需要较大的电极压力，导致合适的焊接工艺范围变窄。

如果焊接工艺不恰当，将会造成严重的安全隐患。

因此，对其焊接工艺进行评定，并做出相应的调整是十分必要的。

2.2. 试板试验不同厚度的两层板焊接规范参数的差别主要受两块板的厚度比η=D1/D2和两块板的总厚度D0=D1+D2的影响较大，以这两个指标进行了筛选。

而三层板焊接的情况极为复杂，进行简化处理，仅参考材质和总板厚两个参数进行筛选。

根据以上原则，按照CV6车身中高强度钢板出现的规格及接头形式，选择了几种具有代表性的接头。

试验接头：B1.5-B1.5；B2.0-B1.0；B2.0-D0.8；B1.5-D1.5；B1.5-B2.0- B2.0；B1.5-B2.0-D1.5；B2.0-D0.8- D0.8（B、D代表宝钢的材料牌号，其中B代表B280/440DP、D代表DC04；后面的数字代表料厚）。

第3期卜繁煜，等：超级双相不锈钢S32750压力容器封头成形工艺上述试验结果表明：依据S32750材料特点制定的封头成形方法与措施、恢复性能热处理工艺与措施有效、可行。

5 结论通过对S32750材料特性分析与探究、封头成形过程控制以及封头热成形母材热处理试件试验结果，得出如下结论：（1）封头两步法冲压成形，形状和尺寸满足有关标准要求。

（2）封头热压成形，需严格控制加热温度、终压温度等；封头恢复材料性能热处理，需严格控制加热温度、入水前温度等。

（3）两步法冲压成形的封头，通过恢复性能热处理其材料的力学性能、耐腐蚀性能及金相组织等得到了良好的恢复。

S32750超级双相不锈钢封头的成功制造，为双相不锈钢材质的压力容器制造提供了可借鉴经验。

参考文献：［1］　马明.双相不锈钢热变形行为及组织演变［D］. 辽宁：东北大学，2016.MA M. Hot deformation behavior and microstructureevolution of duplex stainless steel［D］.Liaoning： North‐eastern University，2016.［2］　黄嘉琥.压力容器用双相不锈钢（一）［J］.压力容器，2015， 32（2）： 1-20.HUANG J H. Duplex Stainless Steels for Pressure Ves‐sel（1）［J］. Pressure Vessel Technology，2015，32（2）：1-20.［3］　美国宾州匹兹堡TMR不锈钢.双相不锈钢制造加工实用指南［M］. 伦敦：国际钼协会（IMOA）出版，2009.［4］　黄嘉琥.压力容器用不锈钢［M］. 北京：新华出版社，2015：122，71-73.［5］　吴玖.双相不锈钢的选材要求与应用［J］. 石油化工腐蚀与防护，1999，16（1）： 23-27.WU J. Selection of Duplex Stainless Steel and Applica‐tion［J］. Corrosion & Protection In Petrochemical In‐dustry，1999，16（1）： 23-27.［6］　黄嘉琥，付逸芳.耐点蚀当量（PRE）与压力容器用超级不锈钢［J］.压力容器，2013，30（4）： 41-50.HUANG J H，FU Y F. Pitting Resistance Equivalent（PRE）and Super Stainless Steel for Pressure Vessels［J］. Pressure Vessel Technology，2013，30（4）： 41-50.［7］　寿比南，杨国义，徐锋，等. GB150-2011，压力容器标准释义［M］.北京：新华出版社，2012：81.［8］　黄嘉琥，陆戴丁.低温压力容器用不锈钢（一）［J］.压力容器，2014，31（5）：1-12.HUANG J H，LU D D. Stainless Steel for Low Tem‐perature Pressure Vessel （1）［J］. Pressure Vessel Tech‐nology，2014，31（5）：1-12.［9］　吴玖.双相不锈钢［M］. 北京：冶金工业出版社，2000：82-84，291-296，286-291.［10］　王曼，沈强，罗有心，等. 固溶温度与冷变形量对S32750双相不锈钢管低温冲击性能的影响［J］. 金属热处理，2022， 47（1）：234-238.WANG M， SHEN Q， LUO Y X， et al. Effect of solu‐tion temperature and cold deformation on microstruc‐ture and low temperature impact properties of S32750duplex stainless steel tube［J］. Heat Treatment of Met‐als，2022， 47（1）：234-238.［11］　黄嘉琥.不锈钢晶间腐蚀－GB/T 21433-2008不锈钢压力容器晶间腐蚀敏感性检验标准释义［M］. 北京：新华出版社，2008：36-40.［12］　刘静.压力容器设计工程师培训教程-容器建造技术-压力容器制造-下料、成形［M］. 北京；新华出版社，2019：42-43.［13］　宗培言.焊接结构制造技术手册［M］. 上海：上海科学技术出版社，2012：221，217-221.［14］　胡忆沩，杨梅，李鑫.实用铆工手册第三版［M］. 北京：化学工业出版社，2017：502-504.编辑部网址：http：//表11　金相组织检验结果Table 11　Metallographic Structure Inspection试样编号12-23-J1 12-23-J2检验结果铁素体基体上分布小岛状的奥氏体，铁素体41%，奥氏体59%，无σ等脆性相铁素体基体上分布小岛状的奥氏体，铁素体40%，奥氏体60%，无σ等脆性相备注未见σ等脆性相127Electric Welding MachineVol.54 No.3Mar. 2024第 54 卷 第 3 期2024 年3 月DH980高强钢电阻点焊工艺研究张泽， 余文超， 贾磊， 韩立军， 高阳， 吴雪松一汽-大众汽车有限公司，吉林 长春 130011摘　要：以汽车车身DH980-GI 钢板电阻点焊为研究对象，通过参数实验优化设计，接头强度、接头硬度和接头抗点焊液态金属脆（LME ）分析等手段，研究了焊接电流等参数对钢板电阻点焊接接头性能的影响，并对板材的点焊液态金属脆敏感性进行测试研究。

焊接（点焊）强度检验方法
1.目的
为使公司产品焊接（点焊）强度毛刺检验制度化、规范化，特制定本规定。

2.适用范围
公司内的所有点焊产品的强度测量。

3.检测方法：
3.1操作方法：首先把产品的一端固定在虎钳上，另一端用手钳向另一方向手拉（附图1），手拉时禁止左右扭动（附图2），
拉开方向示意图（图1
）双层多层
焊点
禁止扭动（图2）
3.2判定方法:焊点拉开后，看焊点处是否有破损现象（即：焊点处任意一层有破损孔洞）存在。

有破损现象的为合格产品（附图
3），焊点处破损空洞
附图3
4.为保证焊接质量，焊头更换频率暂定为每次/3200焊点。

5.若产品有其它特殊要求，按照产品要求执行。

编制：审核：批准：。

DP980高强钢电阻点焊工艺及接头组织与性能随着科学技术的发展和社会文明的提高,人们对于汽车的要求也越来越高,不仅要求其具有良好的舒适性和安全性,还要求能够做到节能、环保。

作为具有很大应用前景的轻量化材料,高强钢以其强度高、成型性能好、能量吸收率高以及防撞凹性能好等综合优势,已被广泛应用于汽车生产制造行业中。

电阻点焊具有焊接过程短、生产效率高、自动化程度高的优点,是汽车生产中应用最广泛的焊接技术之一。

高强钢电阻点焊工艺窗口较窄;在电阻点焊过程中极易产生虚焊、飞溅和缩孔等缺陷;成为制约高强钢广泛应用的技术瓶颈。

本文针对上述高强钢电阻点焊难点制定实验方案,研究了DP980高强钢点焊工艺窗口,并且分析了焊接电流、焊接时间和电极压力对电阻点焊接头组织和性能的影响规律。

试验结论如下:DP980高强钢点焊在工艺窗口内焊接性良好,工艺窗口较窄,但仍然符合GWS-5A标准要求,能够在最窄电流宽度8.6 kA到10.3 kA 范围内获得满足要求的熔核尺寸。

DP980高强钢点焊接头熔核区组织主要为有方向性的柱状晶结构,为粗大的板条马氏体组织,晶粒较母材和热影响区处更粗大。

工艺窗口内右边界各关键点相对于左边界各关键点而言,其接头熔核区组织更粗大,力学性能更好;总的来说,DP980高强钢电阻点焊在工艺窗口内接头性能优秀。

在工艺窗口外由于工艺参数选择不当,焊接的点焊接头会出现缩孔、飞溅等缺陷,焊接性较差。

不同点焊工艺参数下,点焊接头压痕深度会发生变化,影响接头美观和质量。

焊接电流越大,焊接时间越长,点焊接头压痕深度越大;电极压力越大,压痕深度越小,但变化不明显。

随着焊接电流的增大、焊接时间的延长、电极压力的减小即焊接热输入的不断增加,熔核区和热影响区的微观组织组成没有发生变化,但马氏体组织晶粒不断长大并粗化。

点焊工艺参数对接头力学性能有着显著影响。

当焊接电流在8.0 kA到10.0 kA之间变化时,随着焊接电流的增加,焊点熔核尺寸不断增大,剪切力也不断增加,焊接接头强度随之升高;焊接电流为10.5 kA时,焊接热输入过大,引起熔核内部液态金属的飞溅,点焊接头强度降低。

高强钢筋搭接焊缝的性能试验袁彬;郭子雄【摘要】The types of welded high-strength closed stirrup were proposed.8 groups of pullout test were carried out to study the effect of weld length, number of weld side and weld thickness on yield strength and ultimate strength of speci-mens. Test results indicate that the yield strength of weld specimen is slightly lower than that of control specimen, while the ultimate strengths of all specimens are close to each other. Within the parameter range, the yield strength and ulti-mate strength of specimen with double-side weld increase as weld length increases. Whether single-side weld or double-side weld doesn' t influence obviously the specimen behavior. Increment of the weld thickness can enhance the reliability of weld joint%提出焊接高强闭合箍筋形式,开展8组高强钢筋搭接焊缝性能的拉拔试验,研究焊缝长度、焊缝形式和焊缝厚度对焊接试件屈服强度和极限强度的影响.试验结果表明:焊接试件的屈服强度略低于单根钢筋试件,极限强度较为接近；在试验参数取值范围内,随着焊缝长度的增加,双面搭接焊试件的屈服强度和极限强度略有增加；单面焊与双面焊对试件性能的影响不明显；加厚焊缝可以提高焊缝的可靠度.【期刊名称】《华侨大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2012(033)001【总页数】4页(P65-68)【关键词】高强钢筋;搭接焊;焊缝强度;受力性能;变形性能【作者】袁彬;郭子雄【作者单位】华侨大学土木工程学院,福建厦门361021;华侨大学土木工程学院,福建厦门361021【正文语种】中文【中图分类】TU511.3长期以来，钢筋混凝土结构通常采用弯钩箍筋，存在一些问题和不足［1-3］，如箍筋加密处操作困难及不利混凝土浇捣等.焊接封闭环式箍筋是解决上述问题行之有效的实用技术之一，并已被列入国家标准GB 50010－2002《混凝土结构设计规范》、GB 50204－2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》和行业标准JGJ 18－2003《钢筋焊接及验收规程》.焊接闭合箍筋约束能显著提高混凝土的轴向抗压强度和变形能力［4］，而焊缝性能是保证焊接闭合箍筋充分发挥约束作用的前提.高强钢筋用作箍筋［5-10］时，能显著提高混凝土的抗压强度和变形能力，但需要较长的锚固长度，不利于混凝土的浇捣.本文提出焊接高强闭合箍筋形式，开展了高强钢筋搭接焊缝性能的试验研究.共制作8组，每组2个相同的试件，其中第1组为单根高强钢筋试件，其余均为高强钢筋搭接焊试件，如图1所示.一般情况下，主要焊接方法有搭接电弧焊接、气压对焊和闪光对焊3种方式.文中采用搭接电弧焊接方式，相对于气压对焊和闪光对焊，它具有施工操作方便、性能可靠的优点.所用钢筋为福建省三钢集团有限责任公司开发的直径8mm的HRB 500热轧带肋高强钢筋.第1组试件长度为400mm，其余试件为相同两根高强钢筋通过搭接电弧焊接而成，焊条采用E4313，焊接后试件总长为500mm.表1为试验参数.表1中：Φ为钢筋直径；焊接方式栏中的DT，DN，ST，SN分别表示采用双面加厚、双面常规、单面加厚、单面常规搭接焊方式.加载装置采用万能材料试验机，如图2所示.试验时，将试件两端夹持于试验机上下端夹具中，根据《金属材料拉伸试验方法》（GB／T13329－2006）相关要求控制加载进程.在试件钢筋表面粘贴电阻应变片，以检测试验过程中钢筋的应变.试验荷载和试件变形由试验装置自动实时量测采集，直至搭接焊缝破坏或钢筋断裂，试验终止.试件的破坏形态主要有如下2种.1）单根高强钢筋（CH1）.荷载较小时，荷载与位移呈现明显线性关系，当超过试件屈服荷载后，荷载－位移曲线出现拐点，此后试件变形迅速增加，中部附近截面出现颈缩，并在达到极限荷载时试件断裂.2）搭接焊试件（CH2～CH8）.荷载较小时，荷载与位移呈现明显线性关系，随着加载的进行，试件轴向伸长逐渐发展.由于焊接的两根钢筋不位于同一轴线，当荷载达到一定程度后，搭接焊缝附近截面开始出现弯折，到最终弯折后所焊接的两根钢筋趋近于同一轴线，并在达到极限荷载时，试件在焊缝边缘截面处断裂.搭接焊的主要试验结果，如表2所示.表2中：lW，lS分别为焊缝长度和试件长度；Py，σy分别为屈服荷载和屈服强度；Pu，σu分别为极限荷载和极限强度.在实际焊接时，焊缝长度与设计值存在偏差，故表2分别列出了双面焊缝及单面焊缝的实测长度.从表2可以看出，单根钢筋试件的屈服强度比搭接焊试件高，极限强度则较为接近.这主要是由于加载时搭接焊试件的两根钢筋不位于同一直线，加载过程中存在偏心，当荷载加到一定程度后搭接焊缝附近钢筋开始出现一定程度的弯折，应变增大，首先达到屈服，故屈服强度小于单根钢筋试件.继续加载时，焊接的两根钢筋趋近于同一轴线，使得试件趋向于轴心受拉，所以极限强度与单根钢筋试件接近. 焊缝长度（lW）与试件应力（ε）关系曲线，如图3所示.图3中，对于各组试件的试验结果是分别求取其平均值的.从图3可以看出，在试验参数取值范围内，随着焊缝长度的增加，双面搭接焊试件的屈服强度和极限强度略有增加.对于焊缝长度为40mm的CH3组试件，其平均屈服强度和极限强度分别为473，588MPa；对于焊缝长度为65mm的CH4组试件，其平均屈服强度和极限强度分别为490，623 MPa，相比于CH3组试件分别提高了3.59%和5.95%，并且极限强度已达到对比试件的极限强度，说明焊缝能够保证高强钢筋强度的充分发挥.然而，随着焊缝长度的增加，单面搭接焊试件的屈服强度和极限强度的变化规律不明显，这主要是由于试件数量有限产生的误差，同时各组试件材料性能皆已得到充分的发挥.对于焊缝长度为50，70和90mm的CH5，CH6和CH8组试件，其平均屈服强度较为接近，约为478MPa，其平均极限强度分别为613，600和630MPa，都接近或达到对比试件的极限强度.从表2还可以看出，单面焊与双面焊对试件屈服强度和极限强度的影响不明显，这主要是由于足够的焊缝长度确保了钢筋材料性能的充分发挥.对比CH2和CH3组试件、CH6和CH7组试件的屈服强度和极限强度，可以看出，加厚焊缝并不能提高焊缝的强度.这主要是由于在试验参数取值范围内，常规厚度已能确保焊缝强度，使试件充分发挥强度.另外，从表2可以看出，当采用加厚焊缝时，试验值离散性较小，说明了加厚焊缝可以更加确保焊缝的质量，提高焊缝的可靠度.通过高强钢筋搭接焊试件的拉拔试验，分析了焊缝长度、焊接方式和焊缝厚度对其性能的影响，可以得到以下5点主要结论.1）在焊缝长度取值范围内，搭接焊试件的屈服强度略低于单根钢筋试件，而极限强度较为接近.2）随着焊缝长度的增加，双面搭接焊试件的屈服强度和极限强度略有增加，而单面搭接焊试件的屈服强度和极限强度的变化规律不明显.3）在保证焊缝长度的前提下，单面焊或双面焊对焊缝性能的影响不显著.4）加厚焊缝不能提高试件的屈服强度或极限强度，但可以提高焊缝的质量和可靠度.5）对于所采用的直径8mm高强钢筋，适合的单面搭接焊缝长度为70mm，双面搭接焊缝长度为40mm，即可有效保证高强钢筋材性的发挥.【相关文献】［1］杨力列，杨秀敏.闪光对焊封闭环式箍筋应用技术［J］.工程质量，2004（6）：24－26. ［2］杨力列.新型对焊封闭箍筋的应用与质量控制［J］.施工技术，2000，29（6）：44－45. ［3］杨秀敏，杨力列.焊接封闭环式箍筋应用技术［J］.广东土木与建筑，2003，（5）：41－43. ［4］李升才，罗小庆，章炯.焊接环式箍筋约束高强砼柱裂缝开裂［J］.华侨大学学报：自然科学版，2010，31（4）：458－462.［5］孙治国，司炳君，王东升，等.高强箍筋高强混凝土柱抗震性能研究［J］.工程力学，2010，27（5）：128－136.［6］司炳君，孙治国，王东升，等.高强箍筋约束高强混凝土柱抗震性能研究综述［J］.土木工程学报，2009，42（4）：1－9.［7］易伟建，吕艳梅.高强箍筋高强混凝土梁受剪试验研究［J］.建筑结构学报，2009，30（4）：94－101.［8］孙治国，司炳君，王东升，等.高强箍筋高强混凝土柱约束箍筋用量研究［J］.工程力学，2010，27（10）：182－189，213.［9］史庆轩，杨坤，姜维山，等.高强箍筋约束高强混凝土柱的偏心受压试验研究［J］.工业建筑，2009，39（10）：76－80.［10］司炳君.高强箍筋约束高强混凝土柱在轴压下的力学性能研究［D］.大连：大连理工大学，2010.。

热镀锌双相钢与普通热镀锌钢点焊工艺对比包晔峰;张炎璐;蒋永锋【摘要】用单因素法对比试验了两种基板材料不同的热镀锌钢板的点焊工艺,研究焊接电流、焊接时间和电极压力三个主要工艺参数对点焊质量的影响.结果表明,80 kg级热镀锌双相钢点焊工艺参数比普通热镀锌钢窄很多,普通镀锌钢接头抗拉剪载荷只有双相钢的1/3～1/2;焊接电流和焊接时间对焊点的熔核直径和接头抗拉剪载荷影响很大,电极压力对接头抗拉剪载荷和熔核直径影响甚小,变化幅度仅在500～1 000 N和0.5 mm以内.数据分析表明,以熔核直径为判据优化焊接参数时,抗拉剪载荷波动较大,可能出现强度偏低的情况,为此提出了以抗拉剪载荷为判据进行参数优化的方法,得到0.8 mm厚普通热镀锌钢点焊参数范围:焊接电流10～12.5 kA,焊接时间16～23 cyc,电极压力1 430～3 570 N;1 mm厚80 kg级热镀锌双相钢点焊参数范围:焊接电流10.7～11.7 kA,焊接时间13～19 cyc,电极压力2 150～3 200 N.%Based on the method of single-factor, two different hot-dip galvanized steel sheets were tested in the experiments. The effect on spot-welding quality of three main welding parameters-weldingcurrent .welding time and electrode pressure were confirmed. The result was as followed: contrasting to general galvanized steel,the variation range of welding parameters of 80kg level high -strength dual-phase galvanized steel was comparatively narrow, while tensile-shear strength of general galvanized steel was only 1/3 to 1/2 of it. Nugget diameter and tensile-shear strength were sensitive to the variation of current and welding time.but insensitive to electrode pressure,the variation range of them were within 500 to 1000 N and 0.5 mm. Data analysis indicated that ifparameters optimization based on the criterion of nugget diameter,the tensile-shear strength fluctuated widely and might lead to strength deficiency. Consequently this article puts forward a criterion based on tensile-shear strength to optimize the parameters, the range of improved parameters was obtained: welding current from 10.5 to 11.7 kA,welding time from 12 to 19cyc and electrode pressure from 2150 to 3200N for0.8mm general galvanized steel: welding current from 10 to 12.5kA,welding time from 16 to 23cyc and electrode pressure from 1430 to 3570N for I mm 80kg level high-strength dual-phase galvanized steel.【期刊名称】《电焊机》【年(卷),期】2012(042)012【总页数】5页(P25-29)【关键词】热镀锌钢;电阻点焊;双相钢;工艺参数【作者】包晔峰;张炎璐;蒋永锋【作者单位】河海大学机电工程学院,江苏常州213022;河海大学机电工程学院,江苏常州213022;河海大学机电工程学院,江苏常州213022【正文语种】中文【中图分类】TG438.20 前言镀锌钢板因其良好的耐腐蚀性在很多场合有逐渐代替普通冷轧钢板的趋势。