AO工艺设计计算公式

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/Kg VSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH=6.5～7.5O段pH=7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD 由此可用以上两方程运用图解法求得a’b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式
A/O 工艺设计参数
①水力停留时间：硝化不小于5〜6h;反硝化不大于2h, A段:0段=1:3
②污泥回流比：50〜100%
③混合液回流比：300〜400%
④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD肖耗量为
1.72gBOD/gNOx--N
⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS d
⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBODgMLSS d
⑦混合液浓度x=3000〜4000mg/L （MLSS）
⑧溶解氧：A段DOv0.A 0.5mg/L
O 段DO>〜4mg/L
⑨pH值：A段pH =6.5 〜7.5
O 段pH =7.0 〜8.0
⑩水温：硝化20〜30 r
反硝化20〜30 r
（11）碱度：硝化反应氧化1gNH+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g （以CaCO 计）。

反硝化反应还原1gNO3--N 将放出 2.6g 氧, 生成3.75g碱度（以CaCO计）
（12）需氧量Ro单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需肖耗溶解氧，而微生物自身代谢也需肖耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a'QSr+b'VX+4.6Nr
a'—平均转化
1Kg 的BOM需氧量KgQ/KgBOD
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A/O工艺（1）A池（缺氧池）容积，可按以下公式计算：V n=｛0.001Q(N k-N te)-0.12△X v｝/(K de×X)(△X v=y×Y t×Q(S0-S e)/1000)式中：V n-缺氧池容积Q-生物反映池的设计流量（m3 /d）Q=80X-混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L）X=12 N k-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N k=1000N te- 出水总氮浓度（mg/L）N te=30△X v-排出生物反应池出水微生物量(kgMLVSS/d) K de-脱氮速率，取0.03kgNO3-N/(kgMLSS×d)Y t-污泥总产率系数(kgMLSS/kgBOD5) Y t=0.5y-MLSS中MLVSS所占比例y=0.6S0-进水BOD5 S0=6000S e-出水BOD5 S e=300将上面数值代入公式可得V n=170 m3有效水深取4 m,则面积A=170/4=42.5 m2(2)碳氧化池容积,可按下式计算:V= Q(S0-S e)/(1000×N S×X)式中:V-碳氧化池容积Q-进水流量N S-污泥有机负荷(kgBOD5/kgMLSS d),取N S=0.1X-悬浮固体浓度(gMLSS/L)代入上式有:V=380 m3有效水深度取4 m,则面积A=380/4=95 m2(3)强化消化池面积V=Q(S0(NH3-N)-S e(NH3-N))/(1000×N S(NH3-N)×X)Q-进水流量（m3 /d）S0(NH3-N)-NH3-N进水浓度S e(NH3-N)- NH3-N出水浓度N S(NH3-N)-污泥氨氮负荷(kgNH3-N/kgMLSS d),(取0.05)X-悬浮固体浓度(gMLSS/L),(取12)代入上式有:V=130 m3有效水深度取4.0 m,则该池面积A=130/4=32.5 m2(4)碳氧化-消化反应的需气量按下列公式计算:O2= 0.001aQ(S0-S e)-c△X v＋b[0.001Q(N k-N ke)-0.12△X v]-0.626[0.001Q(N t-N ke-N oe)-0.12△X v]式中: Q-进水流量（m3 /d）O2-废水需氧量（m3 /d）N K-进水总凯氏氮浓度（mg/L）N ke-出水总凯氏氮浓度（mg/L）N oe-出水硝态氮浓度（mg/L）a-碳的氧当量,取1.47b- 氨氮的氧当量,取4.57c- 常数,细菌细胞的氧当量,取1.42代入上式有: O 2=813.97kg O 2/d查表可知:水中的溶解氧饱和度为:C S(20)=9.17（mg/L ）; C S(30)=7.63（mg/L ）.本项目采用微孔曝气头曝气,淹没水深为4m,计算温度定为30℃, 曝气头出口处的绝对压力(P b )为: P b =1.013×105＋9.8×103×4=1.405×105 P a 空气离开曝气池池面时,氧的百分比为:O t =21(1-E A )×60%/[79+21(1-E A )]=17.54% (氧转化效率E A 20%) 最不利温度条件下(取30℃) 曝气池混合液中平均饱和度: C sb(30)=C s(30)( P b /202600＋O t /42)=8.474 mg/L换算为20℃条件下,脱氧清水的充氧量:R 0= RC s(20)/{C βρα[sb(T)-]C 1.024T-20}取,0.1,0.2,9.0,8.0====ρβαC 代入得R 0=1309.7kgO 2/d曝气池的平均供气量为：G S =R 0×100/（0.3×E A ）=21828.3 m 3空气 /d=909.5 m 3空气/h =15.16 m 3空气/min若微孔曝气头单盘气量2 m 3 /h ，面积0.25 m 2/个，氧转移效率E A 为20%，则所需曝气头的个数为909.5/2=455个。

AO工艺设计计算公式A/0工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5〜6h；反硝化不大于2h, A段:0段=1:3②污泥回流比：50〜100%③混合液回流比：300〜400%④反硝化段碳/氮比：B0Ds/TN〉4,理论BOD消耗量为1. 72gB0D/gN0x—N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0. 05KgTKN/KgMLSS - d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0. 18KgB0D$/KgMLSS・d⑦混合液浓度x=3000〜4000mg/L （MLSS）⑧溶解氧：A段D0<0. 2〜0.5mg/L0 段D0>2〜4mg/L®pH 值：A 段pH =6. 5〜7. 50 段pH =7. 0〜8. 0⑩水温：硝化20〜309反硝化20〜3090D碱度：硝化反应氧化IgNHZ-N需氧4. 57g,消耗碱度7.1g （以CaCO,计）。

反硝化反应还原lgNO$—N将放出2.6g氧，生成3. 75g碱度（以CaCOs计）QQ需氧量R。

——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO^h） o微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧, 所以Ro应包1S这三部分。

Ro=a,QSr+b‘ VX+4.6Nr a，—¥均转化lKg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD b，—微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS・do 上式也可变换为:Ro/VX=a，・ QSr/VX+b,或Ro/QSr=a, +b，・ VX/QSr Si—所去除BOD的量（Kg）AO工艺设计计算公式Ro/VX-氧的比耗速度，即每公斤活性污泥(VSS)平均每天的耗氧量KgtMKgVSS・dR O/QS L比需氧量，即去除lKgBOD 的需氧量Kg02/KgB0D由此可用以上两方程运用图解法求得f b，Nr—被硝化的氨量kd/d 4. 6—lkgNH s-N转化成N0$-所需的氧量(KgQ几Q9供氧量一单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式A/O工艺设计参数在A/O工艺的设计中，需要考虑以下参数：1.水力停留时间：硝化不少于5-6小时，反硝化不超过2小时，A段：O段=1:3.2.污泥回流比：50-100%。

3.混合液回流比：300-400%。

4.反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N。

5.硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d。

6.硝化段污泥负荷率：BOD5/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d。

7.混合液浓度x=3000-4000mg/L（MLSS）。

8.溶解氧：A段DO2-4mg/L。

9.pH值：A段pH=6.5-7.5，O段pH=7.0-8.0.10.水温：硝化20-30℃，反硝化20-30℃。

11.碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g 氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）。

12.需氧量Ro：单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr。

其中，a’为平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD，b’为微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

13.Nr为被硝化的氨量，kd/d4.6为1kgNH3-N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）。

对于不同类型的污水，其a’和b’值也有所不同。

最后，还需要考虑供氧量的问题。

由于充氧与水温、气压、水深等因素有关，因此氧转移系数应作修正。

ρ表示所在地区实际压力（Pa）与标准大气压下Cs值的比值。

公式为ρ=实际Cs值/（Pa）=所在地区实际压力（Pa）/（Pa）。

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+ 4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

AO工艺设计计算公式1.焊接速度计算公式焊接速度是指焊接过程中焊接头在单位时间内移动的距离。

根据焊接速度的计算公式，可以优化焊接过程中的速度控制，以实现焊缝的质量和效率的最佳平衡。

焊接速度（mm/min）=焊接头长度（mm）/焊接时间（min）2.焊接电流计算公式焊接电流是焊接过程中产生热能的重要参数，它的选择会直接影响焊缝的质量和熔化深度。

根据焊接电流的计算公式，可以选择出适合的焊接电流，使焊缝达到最佳的力学性能。

焊接电流（A）=（0.5-1）×焊接材料的截面积（mm²）×焊接速度（mm/min）3.激光切割速度计算公式激光切割是一种高精度、高效率的切割方法，在工业制造中得到广泛应用。

根据激光切割速度的计算公式，可以选择合适的切割速度，以实现切割质量和效率的最佳平衡。

激光切割速度（mm/s）=焊接电源功率（W）/焊接材料的切割比（mm/W）4.高速铣削进给速度计算公式高速铣削是一种高效率、高精度的加工方法，在模具制造等领域广泛应用。

根据高速铣削进给速度的计算公式，可以选择适合的进给速度，以满足加工的表面粗糙度要求和加工时间的限制。

高速铣削进给速度（mm/min）=铣削切削深度（mm）×铣削切割宽度（mm）×铣削转速（r/min）5.数据传输速度计算公式数据传输速度是指在网络通信中数据传输的速率，它会直接影响网络传输的效率和稳定性。

根据数据传输速度的计算公式，可以选择适合的传输速度，以满足大数据传输和实时传输的需求。

数据传输速度（Mbps）=数据大小（MB）/传输时间（s）6.机床刚度计算公式机床刚度是机床在加工过程中承受切削力和振动的能力。

根据机床刚度的计算公式，可以选择适合的机床刚度，以实现加工精度和稳定性的最佳平衡。

机床刚度（N/mm）=切削力（N）/加工深度（mm）7.卡位力计算公式在装配和紧固等工艺过程中，卡位力是一种将工件固定在一定位置的力。

A/O工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3②污泥回流比：50～100%③混合液回流比：300～400%④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为 1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·ｄ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·ｄ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5～7.5O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃　反硝化20～30℃　⑾碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计）⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。

上式也可变换为：Ro/VX=a’·QSr/VX+b’或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量（Kg）Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS）平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·ｄRo/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD 的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量（KgO2）几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

A/O 工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于 5〜6h;反硝化不大于2h, A段:0段=1:3②污泥回流比：50〜100%③混合液回流比： 300〜400%④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD肖耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBODgMLSS d⑦混合液浓度 x=3000〜4000mg/L （MLSS）⑧溶解氧：A段DOv0.A 0.5mg/LO 段 DO>2〜4mg/L⑨pH值：A段 pH =6.5 〜7.5O 段 pH =7.0 〜8.0⑩水温：硝化20〜30 r反硝化20〜30 r（11）碱度：硝化反应氧化1gNH+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g （以CaCO计）。

反硝化反应还原 1gNO3--N 将放出 2.6g 氧, 生成3.75g碱度（以CaCO计）（12）需氧量Ro单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需肖耗溶解氧，而微生物自身代谢也需肖耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a QSr+b' VX+4.6Nr a'—平均转化 1Kg的BOD勺需氧量KgO/KgBODb'—微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量 KgO/KgVSS・d。

上式也可变换为：Ro/VX=a • QSr/VX+b 或 Ro/QSr=a' +b'・ VX/QSrSr—所去除BOD的量（Kg）Ro/VX-氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（VSS平均每天的耗氧量 KgO/KgVSS・dRo/QSr-比需氧量，即去除IKgBOD 的需氧量KgO/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得 a' b 'Nr—被硝化的氨量kd/d 4.6 — IkgNH— N转化成NO-所需的氧量（KgO）几种类型污水的a' b '值（13）供氧量一单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。

A/O 工艺设计参数①水力停留时间：硝化不小于5〜6h;反硝化不大于2h, A段:0段=1:3②污泥回流比：50〜100%③混合液回流比：300〜400%④反硝化段碳/氮比：BOD/TN>4,理论BOD肖耗量为1.72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS d⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBODgMLSS d⑦混合液浓度x=3000〜4000mg/L （MLSS）⑧溶解氧：A段DOv0.A 0.5mg/LO 段DO>〜4mg/L⑨pH值：A段pH =6.5 〜7.5O 段pH =7.0 〜8.0⑩水温：硝化20〜30 r反硝化20〜30 r（11）碱度：硝化反应氧化1gNH+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g （以CaCO 计）。

反硝化反应还原1gNO3--N 将放出 2.6g 氧, 生成3.75g碱度（以CaCO计）（12）需氧量Ro单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量（KgO2/h）。

微生物分解有机物需肖耗溶解氧，而微生物自身代谢也需肖耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。

Ro=a'QSr+b'VX+4.6Nra'—平均转化1Kg 的BOM需氧量KgQ/KgBODb'—微生物（以VSS 计）自身氧化（代谢）所需氧量KgQ/KgVSS- d。

上式也可变换为:Ro/VX=a • QSr/VX+b'或Sr —所去除BOD 勺量（Kg ）Ro/QSr —比需氧量，即去除IKgBODi .理论供氧量1. 温度的影响KLa( 9 )=KL （20） X 1.024Q-20 9 —实际温度 2. 分压力对Cs 的影响（p 压力修正系数）p =所在地区实际压力（Pa ） /101325 （Pa ）=实际Cs 值/标准大气压下Cs 值的需氧量KgO/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得 Nr —被硝化的氨量kd/d 量（KgO ）几种类型污水的a ' b '值（13）供氧量一单位时间内供给曝气池的氧量，因为充氧与水温、气压、水深等因 素有关，所以氧转移系数应作修正。

A/O工艺设计参数①水力停留时间:硝化不小于5～6h;反硝化不大于2h,A段:O段=1:3②污泥回流比:50～100%③混合液回流比:300～400%④反硝化段碳/氮比:BOD5/TN>4,理论BOD消耗量为1、72gBOD/gNOx--N⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率(单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮):<0、05KgTKN/KgMLSS·d⑥硝化段污泥负荷率:BOD/MLSS<0、18KgBOD5/KgMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L(MLSS)⑧溶解氧:A段DO<0、2～0、5mg/LO段DO>2～4mg/L⑨pH值:A段pH =6、5～7、5O段pH =7、0～8、0⑩水温:硝化20～30℃反硝化20～30℃⑾ 碱度:硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g,消耗碱度7.1g(以CaCO3计)。

反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧,生成3.75g碱度(以CaCO3计)⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。

微生物分解有机物需消耗溶解氧,而微生物自身代谢也需消耗溶解氧,所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’QSr+b’VX+4、6Nra’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBODb’─微生物(以VSS计)自身氧化(代谢)所需氧量KgO2/Kg VSS·d。

上式也可变换为:Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSrSr─所去除BOD的量(Kg)Ro/VX─氧的比耗速度,即每公斤活性污泥(VSS)平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·dRo/QSr─比需氧量,即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD由此可用以上两方程运用图解法求得a’ b’Nr—被硝化的氨量kd/d 4、6—1kgNH3－N转化成NO3-所需的氧量(KgO2)几种类型污水的a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池的氧量,因为充氧与水温、气压、水深等因素有关,所以氧转移系数应作修正。

A/O工艺设计参数ﻫ①水力停留时间:硝化不小于5～6h;反硝化不大于2h，Ａ段：Ｏ段＝１:3ﻫ②污泥回流比：50～1０0％ﻫ③混合液回流比：300～４00%④反硝化段碳／氮比：BOD5/TN＞4,理论BOD消耗量为1、７2gＢOD/gＮOx-—Ｎﻫ⑤硝化段得TKＮ/MLＳS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化得凯氏氮）：<0、0５KgTＫN/KｇMLSＳ·d⑥硝化段污泥负荷率：BＯＤ/MLＳS〈０、18ＫgＢOD5/KｇMLSS·d⑦混合液浓度x=3000～4000ｍg/L(MLSＳ）⑧溶解氧:Ａ段ＤO〈0、2～0、5mg/LＯ段DO>2～4mｇ/Ｌ⑨pH值：A段pＨ =6、5～7、5O段pＨ =7、0～8、0⑩水温：硝化20～30℃反硝化2０～30℃⑾ 碱度:硝化反应氧化1gＮH4+－N需氧4.57g,消耗碱度７.1ｇ（以CaCO3计)。

反硝化反应还原１gNＯ3—-N将放出２.６g氧，生成３.75g碱度（以ＣaＣO3计)⑿需氧量Ro--单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需得氧量称为需氧量（KgO2/ｈ）。

微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧,所以Ro应包括这三部分。

Ro=a’ＱSｒ+b'ＶＸ+４、6Nra’─平均转化1Ｋg得BOD得需氧量ＫgO２/ＫｇBODｂ'─微生物(以VSS计)自身氧化（代谢）所需氧量KgO２／KｇＶSS·d.上式也可变换为：Ro／ＶX=ａ’·QSｒ／VX+ｂ’ 或 Rｏ/QＳr=a’＋b'·VＸ/QSｒSr─所去除BＯD得量（Ｋg)Ro/ＶＸ─氧得比耗速度，即每公斤活性污泥(VSS）平均每天得耗氧量KｇO2/KｇVSS·ｄＲo/QSr─比需氧量,即去除1KgBOD得需氧量KｇＯ2/KgBOＤﻫ由此可用以上两方程运用图解法求得ａ’b’ﻫNr-被硝化得氨量kd／d 4、6—1kgＮH3－N转化成NO3-所需得氧量(KgO2）几种类型污水得a’ b’值⒀供氧量─单位时间内供给曝气池得氧量,因为充氧与水温、气压、水深等因素有关，所以氧转移系数应作修正。