动态“一点法”产能方程在气藏开发中的应用
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气井产能计算方法介绍
气井产能计算方法介绍及应用气井产能计算方法介绍及应用摘要：本文介绍了气井产能常用的4种方法，一点法测试、系统试井、等时试井和修正等时试井。
通过实际生产实例来分析计算方法在白马庙气田蓬莱镇组气藏气井产能，白云岩气藏基质酸化后产能预测，苏里格气田特殊开采模式下的气井产能中的应用。
并在综合比较中得出不同气井应采用的计算方法，使理论值与实际值误差缩小，从而指导实际开采工作，提高开采效率和质量。
关键词：气井产能；计算方法；应用；引言：本文介绍了气井产能常用的4种方法，一点法测试、系统试井、等时试井和修正等时试井。
通过实际生产实例来分析所采用的计算方法，使理论值与实际值误差缩小，从而指导实际开采工作，提高开采效率和质量。
一、气井产能试井测试计算方法气井产能试井测试主要包括4种方法，即一点法测试、系统试井、等时试井和修正等时试井。
1．一点法测试一点法测试是测试一个工作制度下的稳定压力。
该方法的优点是缩短测试时间、减少气体放空、节约测试费用、降低资源浪费；缺点是测试资料的分析方法带有一定的经验性和统计性，分析结果有一定的偏差。
经验表明，利用该方法测试，当测试产量为地层无阻流量的0.36倍时，测试结果最可*。
测试流动时间可采用以下计算公式： [1]式中：——稳定时间，h；——排泄面积的外半径，m；——在下的气体黏度，；——储存岩石的孔隙度； K——气层有效渗透率，；——含气饱和度。
2．系统试井系统试井又称为常规回压试井，也称多点测试，是测量气井在多个产量生产的情况下，相应的稳定井底流压。
该方法具有资料多，信息量大，分析结果可*的特点。
但测试时间长，费用高。
系统试井测试产量的确定：①最小产量至少应等于井筒中携液所需要的产量，此外还应该足以使井口温度达到不生成水化物的温度；②最大产量不能破坏井壁的稳定性，对于凝析气藏，还要考虑减少地层中两相流的范围；③测试产量必须保持由小到大的顺序。
3．等时试井等时试井测试，首先以一个较小的产量开井，生产一段时间后关井恢复地层压力，待恢复到地层压力后，再以一个稍大的产量开井生产相同的时间，然后又关井恢复，如此进行4个工作制度。
动态_一点法_产能方程在气藏开发中的应用
； β： 紊 流 速 度 系 数，
则求解 q aof 的一元二次方程得 q aof = a 由式（ 6 ） 得
[槡 (
2 2 1 － a （ P r － P wf ） 1 +4 －1 P2 a2 r
)
]
（ 7）
Bq aof 1 = 1 + A α
（ 8）
292
科
学
技
术
与
工
程
13 卷
将式（ 2 ） 、 式（ 3 ） 、 式（ 4） 、 式（ 5） 、 式 （ 7 ） 代入式 （ 8 ） 右式可以得到： 2. 191 × 10 βγ g K 1 = 1 + 0. 472 r e 珔 hr α +S μ g w ln r w
“一点法” 试井只需要测试一个工作制度下的 稳定产量和相对应的稳定流压， 就能方便快捷地得 到气井的产能方程。 同时具有工艺简单、 成本低的 特点。目前在许多气田应用过程中产能系数取值 以 α = 0. 25 最为普遍。 而实际上“一点法 ” 试井存 在两个问题， 第一个问题是 α = 0. 25 只是一个统计 的经验值， 对于不同的气田以及同一气田中不同的 井， α 值应该是不同的； 第二个问题是对于同一口 井， 认为 α 值是一个定值， 而实际上通过对公式的推 导就可以看出， 产能系数并非是定值， 是与地层压 笼统地使用一次回归得到的产能系 力等因素相关， 数来计 算 不 同 时 期 的 气 井 产 能 势 必 带 来 较 大 的 误差。 符号说明 A、 B ： 水平井二项式产能方程系数； α： 产能系 MPa； P wf ： 井 底 流 动 压 数； P R ： 供 气 边 界 地 层 压 力， MPa； K ： 气层绝对渗透率， mD； h： 地层有效厚度， 力， m； μ g ： 地层天然气黏度， mPa m； L： 水平井段长度， ·s； T： 气层温度， K； Z ： 气体偏差系数， 无因次； D： （ 10 4 m3 / d ） 非达西 流 系 数，
油气井现代产量递减分析方法及在油气藏动态监测中的应用
油气井现代产量递减分析方法及在油气藏动态监测中的应用 孙贺东1 邓兴梁2 常宝华1 李世银2 江杰2（1 中国石油勘探开发研究院廊坊分院，河北廊坊，0650072 中国石油塔里木油田公司勘探开发研究院，新疆库尔勒，834000）摘要： 现代产量递减分析是利用日常生产数据!通过典型曲线拟合等方法定量确定储层储渗参数、预测油气井生产动态的一种新技术。
本文系统介绍了油气井现代产量递减分析方法的发展史以及与试井分析的异同。
论述了油气井现代产量递减分析方法在动态监测中的应用。
主题词：现代产量递减分析，油气藏，动态监测Production Decline Analysis and Application in Dynamic Reservoir Surveillance Sun Hedong1 Deng Xingliang2 Chang Baohua1 Li Shiyin2 Jiang Jie2(1 Langfang Branch, Research Institute of Exploration and Development, PetroChina, Langfang 065007；2 Research Institute of Exploration & Development, Tarim Oil field Company, PetroChina, Korla 841000) Abstract：Advanced Production Decline Analysis (APDA), or Rate Transient Analysis or Production Analysis, is a procedure to process and interpret daily production data of wells for obtaining parameters of such wells or reservoirs. The history of APDA and its similarities to and differences with well test analysis is introduced. The process of dynamic analysis using advanced production decline analysis methods is introduced. Furthermore, we also present several case studies and expounds the integrated application of APDA.Key words：Advanced Production Decline Analysis，Reservoir，Surveillance1 产量递减分析方法发展历程当油气藏开发进入中、后期，单井日常生产数据分析就成为油气藏动态分析研究的重点,一是确定生产井未来最可能的寿命，二是评估其未来产量，三是确定井间连通关系及加密潜力。
储气库井生产动态分析方法及应用
储气库井生产动态分析方法及应用随着天然气的普及和消费量的不断增加，地下储气库的建设越来越紧迫，在数据库设计建设过程当中，存在着很多技术挑战，以保证数据库的安全，注采井的安全是地下储气库安全运行的重要依托，国内外有大量对于储气库安全的研究，而且很多研究着眼于井下的管串安全，储气库注采经验表明出砂对储层的长期有效运行造成威胁。
笔者根据自身的工作经验，分析了储气库井生产动态分析方法和应用。
标签：储气库井；生产动态；分析方法；应用近百年以来，地下储气库经过不断的建设发展，已经成为各国天然气的主要存储方式和重要调峰手段，2000年，我国建立了第一座储气库，保证了京津地区的天然气的稳定供应，随着我国对于天然气需求量的不断增加，储气库建设必须紧随时代发展，满足日益增长的消费量。
我国的储蓄库建设面临着很多的技术挑战，例如，建设管理体系处于起步阶段，缺乏研究和实践经验，在储气库注井井筒温度压力调整的过程当中，周期性变化不均，缺乏完善的管理体系与监督体系。
因此，在储气库的建设和管理过程中，我们需要借鉴其他国家的先进经验，及时发现我国存在的问题，在生产运行过程当中重视技术的创新，来保证储气库的安全和有效运行。
1 储气库井生产动态研究现状我国的储气库建设技术，包括地质方案，施工技术，废弃井封井技术，钻井、固井、完井技术，钻井液技术和储层保护技术，这些技术对于储气库建设的每一个环节都会产生很大的影响。
储气库井注采出砂预测研究：储气库建设的过程中，储层未被打开之前，内部系统处于力平衡状态，储层一旦被打开，周围的应力系统会发生变化，岩石颗粒所承受的应力也会变得不平衡，这时如果应力超过岩石，自身的抗压和抗剪程度变小，延时就会发生变形，在进行油气井生产时，流体流入井底，将地层砂带入井底，导致出砂现象的出现，岩石破坏导致储层出砂的机理包括三种：滑移次生破坏、剪切破坏和拉伸破坏。
油井地层的出砂原因有很多，一是地层中充填砂在流动粘滞力和惯性作用的影响下被动的流入井底，引起油气井出砂现象，二是由于岩石超过其及耐受强度而被破坏，产生的松散砂，被地层流体带入到井底之中，也引发油气井出砂现象，滑移次生破坏是导致充填砂进入井底出沙的重要原因，而剪切和拉伸的影响，则导致延时超过极限强度，出现松散砂流入地层的现象。
油藏工程 (讨论如何利用油气藏生产动态数据进行开发动态分析)
ER=0.177+1.0753φ+0.00114f+0.1148522log (μo/κ)
开发早期：
3）大庆油区低渗透油田的六种经验公式：
公式一：
ER
0.3634
0.089 lg
K
o
0.011146
0.0007
f
公式二：
ER
0.3726
0.0893
lg
K
o
0.011235
公式三：
ER
ZJ1Ⅳ 409.7 31.94 291.19 6.36 22.73 32.62 217.8 14.66 A1H、A2H
ZH1Ⅰ下 56.7 3.52 1760.66 0.08 527.43 1.22 12.8 27.47 A3H
ZH1Ⅱ下 78.9 4.51 2086.37 0.08 405.02 1.34 64.7 6.98 A4H
生
合计 545.3 39.97 4138.22 6.52 131.02 26.82 295.3 13.54
数据来自开发生产专业信息系统
产
资
料
处
理
某油田：
开 发 井：4口水平井
动用探明储量：**×104m3
目前累积采油：**×104m3
采出程度：13.54％
综合含水：26.82％
日产油(m3/d)
试井解释方法及其应 用 常规试井分析包括压力降落测试、压力恢复试井、双
驱特征曲线形式。
方法 甲型 乙型 丙型 丁型
粘度 mPas 3～30
>30
3～30
<30
选用水驱曲线汇总表
表达式
可采储量计算公式
lgW a b N
开发早期：
3）大庆油区低渗透油田的六种经验公式：
公式一：
ER
0.3634
0.089 lg
K
o
0.011146
0.0007
f
公式二：
ER
0.3726
0.0893
lg
K
o
0.011235
公式三：
ER
ZJ1Ⅳ 409.7 31.94 291.19 6.36 22.73 32.62 217.8 14.66 A1H、A2H
ZH1Ⅰ下 56.7 3.52 1760.66 0.08 527.43 1.22 12.8 27.47 A3H
ZH1Ⅱ下 78.9 4.51 2086.37 0.08 405.02 1.34 64.7 6.98 A4H
生
合计 545.3 39.97 4138.22 6.52 131.02 26.82 295.3 13.54
数据来自开发生产专业信息系统
产
资
料
处
理
某油田：
开 发 井：4口水平井
动用探明储量：**×104m3
目前累积采油：**×104m3
采出程度：13.54％
综合含水：26.82％
日产油(m3/d)
试井解释方法及其应 用 常规试井分析包括压力降落测试、压力恢复试井、双
驱特征曲线形式。
方法 甲型 乙型 丙型 丁型
粘度 mPas 3～30
>30
3～30
<30
选用水驱曲线汇总表
表达式
可采储量计算公式
lgW a b N
一点法试井在大牛地气田的应用
一点法试井在大牛地气田的应用摘要：气井一点法试井工艺技术简单，施工成本低，施工周期短，已广泛应用于大牛地气田气井产能预测和评价。
一点法试井只要求测取稳定的地层压力、一个工作制度下的稳定流压，对于缺少集输流程和装置的新井而言，可以大大缩短测试时间，减少气体的放空和节约费用，减少资源浪费。
关键词：大牛地气田一点法无阻流量产层预测一点法试井是指在累积相当数量的产能资料，即产量及其相应稳定流动压力的数据，通过回归，建立无阻流量与它们之间关系的统计规律，即经验公式，又称为经验曲线法。
试井时，只需要测一个点，获得气井的一个稳定产量及相应的稳定流动压力，既可以由经验公式推算出无阻流量。
一、研究区概况大牛地气田位于鄂尔多斯盆地伊陕斜坡北部东段。
主要含气层段为上古生界二叠系下石盒子组、山西组，石炭系太原组；储层岩性主要为岩屑砂岩和石英砂岩；主要储集类型为粒间余孔和溶蚀孔。
储层物性很差，各气层压裂前基本无产能（0.0008×104～0.688×104m3/d），所有气井均在压裂后进行产能试井。
由于气井产量普遍偏低，多数气井都采取一点法试井求取产能。
因此，一点法产能试井的结果对全气田产能评价至关重要。
二、计算无阻流量的一般步骤在大牛地牛气田地区，一口气井一般要求从放喷起第三天开始求产。
录取的气产量即为稳定产量。
井底的流压可以下电子压力计测取，其步骤为：1.根据要求，从井口到气层中部依次选取8个测点，下电子压力计由下到上依次测取每个点的流压流温，每个点停留10min。
2.通过压力回放资料计算流压梯度，推算地层中部流压3.根据大牛地气田地区压力资料，计算气层中部的静压。
4.计算无阻流量三、现场应用以大牛地气田D66-153井盒1气层为例。
D66-153井位于陕西省榆林市榆阳区小壕兔乡沙则汗村二组，构造位置处于鄂尔多斯盆地伊陕斜坡东北部。
盒1层岩性浅灰色粗砂岩，测井解释井段为2816.5-2823.2m，孔隙度11.2%，渗透率0.6×10-3μm2，综合解释为气层。
课件-气井开发动态分析与产能评价技术
qAOF 70.94104 m3 / d qAOF 40.33104 m3 / d qAOF 15.28104 m3 / d
苏53-78-46H井动态产能方程
苏53-78-46H井IPR曲线衰减情况对比图
一、建立典型气井产能方程
建立了苏10、苏11、苏53三个区块部分典型井动态产能方程。 依据研究结果，取目前无阻流量的1/3，与目前实际日产量比较，认为 目前苏10-22-18井配产偏小，苏10-31-40井、苏53-78-46H井配产偏大，其 余较合理。
苏里格苏53区块井位图
一、建立典型气井产能方程
2、区块典型气井动态产能方程
应用不稳定流产能分析方法，通过气井日产、月产、油压、流压、静压、 生产时间等生产数据进行历史拟合，确定单井解释模型参数，实现气井产能评 价与气井产能长期动态分析预测。
该方法优点:
➢ 不需要关井，比压力恢复试井节省 时间，更经济； ➢ 可以反映远井地带的地层状况； ➢ 可以求取试井解释不能解释出的地 层参数； ➢ 不受时间的限制，可以随时了解地 层参数的变化情况。
苏里格苏10区块井位部署图
一、建立典型气井产能方程
苏11区块:
苏里格苏11区块井位部署图
原有老井8口，2007年完钻评价 井16口，2008年开始在北部地区钻 井进行丛式井整体开发，形成 600×600m菱形井网。
截至2013年5月底，苏11区块累 计投产气井306口，开井280口，区 块日产气349万方/天，平均单井日 产气1.25万方/天，压降速率 0.001MPa/d。 区块累计生产天然气 43.91×108m3 ，采出程度为5.4% 。
Sa
Kh
Le reh
rwh
——气层水平渗透率，mD；
低渗透气藏气井等时试井及一点法产能公式
低渗透气藏气 井等 时试井及一点法产能公 式
周 娟 王富平 宋维东 李 映霏
成都 ６０ ５ ） １０ １ （ 中国石油西南油气 田公 司天然气经济研究所 ，四川 摘
要 低渗气藏 由于其低孔 、低渗和 高含 水饱和度 的特征 ，气体 必须克服 启动 压差后 才能流动，气井产能
方程 由二项 式变为 了三项式 ，在进 行等 时试 井分析 以及应 用一点 法产能公式 时， 需考虑启 动压 力梯度影响 。为 此 ，建立 了附加 压力损 失值与开 井时间关系式，提 出了处理等时试 井资料的合理 方法，同时基 于考 虑启动 压力影
ｒ ＝ｃ （ ） ／ ２
ｒ－ ，
（） ４
式 中 ，Ｐ ｏ：
（０ １）
￣ｔ 有如 下关 系式 ： １
： ＿ ０ Ｌ
・
２ 一
２
ｕ） （１ １
ｕ ） （ ２ １
笼
）
：
式 中 ， 为储层孔 隙度 ；Ｃ为综合压缩系数 ，１ ＭＰ ； ／ ａ
为压 力 影响半 径 ，１；ｔ 开井 时 间 ，ｈ Ｔ 为 Ｉ 。
ｒ 。＝ Ｃ （ ）＋ ／ ２ （） ３
式中， 。 ， 为气井的无阻流量 ，ｉ ／ｄ ｎ ｏ
将式 （） １除以式 （） ８ ，且取ｐ 一（．０ ） Ｐ ０ １１ ，
整 理 可得 ： Ｐ ＝（ ｏ １．一 ６ ） （ ） （ ） 。 （） ９
考 虑 到 远 远小 于 ，上式 可 近似 的表示 为 ：
中图分类号 ：Ｔ ３ Ｅ７
文献标识码 ：Ｂ
Ｏ 引 言
随着 近年 来 一 批 低 渗 气 田的 相继 发 现 ，低 渗 气 田 开 发 已成 为 我 国天 然 气 增 产 、稳 产 的 主 攻 方 向 。 低 渗 气 藏 因其 孔 隙度 低 、渗透 率 低 的地 质 特征 以及 含 水 饱 和度 高 的流 体 储 集特 征 ，导 致 气体 在储 层 中 渗 流 时 ，必 须 要 克 服 启 动 压 差 后 才 能 流 动 ｕ 井 ，气 产 能 将 受 到 启 动压 力 梯 度 的影 响 。 为此 ，在 处 理低
动态一点法产能方程在元坝长兴组气藏的建立_乔智国6
2014年第8卷·第5期Vol.8，No.5Oct.2014天然气技术与经济Natural Gas Technology and Economydoi ：10.3969／j.issn.2095-1132.2014.05.0070引言元坝长兴组气藏埋深6000～7000m 、地层温度150～160℃、地层压力在60MPa 以上、硫化氢含量4%～7%、渗透率0.005～2mD ，具有超深、高温、高压、高含硫化氢的特征，投产作业投资风险大，要求产能评价尽可能准确可靠。
基于安全环保的压力，长兴组气藏前期测试的30口井中只有9口井进行了系统测试，其余为一点法测试，但目前长兴组产能试井的一点法产能方程计算结果与系统试井结果差异大，给气井产能快速准确评价带来困难，因此，推导建立本气藏的一点法产能方程很有必要。
1一点法产能评价误差分析一点法公式是在二项式产能方程基础上，通过简化并利用统计规律而得到的经验公式。
q AOF ＝2()1－αq gæèççöø÷÷αùûúú1（1）α＝A /()A ＋Bq AOF p R（2）式中，q AOF 为天然气无阻流量，104m 3／d ；q g 为天然气测试产量，104m 3／d ；p R 为地层压力，MPa ；p wf 为产层中部流动压力，MPa ；A 、B 为二项式产能方程系数，无量纲。
采用上述理论和已测试井资料，川东北地区采用过以下几种一点法产能计算公式［1-4］，但不同的是一点法产能方程计算结果均与系统试井产能评价结果存在较大差异（表1）。
q AOF ＝6q göø÷÷1（3）q AOF ＝7.09q göø÷÷1（4）q AOF ＝1.16q göø÷÷1（5）2动态一点法产能方程的建立通过分析仅有的9口系统测试井资料，依据二项式产能方程，将相关参数代入（2）式，可得到每口井的一点法系数α，从无阻流量与系数α的分布图（图1）可知，α值与无阻流量没有明显的相关性。
“一点法”在建南气田飞三气藏的应用与改进
Ｌ 收稿 日期］２）２ ）～１ （ 一（ ｌ ５ ５ ［ 第一 作者简介］陈忠（ ７ 一） 男． ７ ． 工程师 ． 现在 中国石化江汉油田分公司 走然气勘探 开发 处从事 气藏工程研 究和开发管理 工作。
４ ２
能 方 程 系数 。
］ ］ 。 ＋ ［ ］
，
㈣
（） ６
解式 （） ５一元二次方程得 ：
一 】 — ＝ — ＝＝＝ ＇＝ Ｆ —＿ ＝＝ ＝＝ ＝ — ＝ ＿ ＝
／
将 （） １式两边 同除以 ， 得到 ：
一
√ ＋（ 口４
（） ２
一 ａ
２
—
建南气 田飞三气藏为低孔致密气藏 ， 储层 平均孔 隙 度 １２ ， ． ４ 渗透率平均 １４ ×１ ．６ ０ １ ２ 。由于储层渗透
性差 ， 气井进行稳定试井需要 时间长 ； 同时 ， 气藏硫 化氢
脚 Ｊ眦眦２２ ＪＩ
＂ Ｒ ３ ６ ． － ３ ８ ． Ｐ 。一 ０ １０ ０９ ０ ３ １． －４ ４． ６ ８ ０－ ６ ６ ２ ｜Ｒ。一 Ｐ
一Ｚ
一
Ａ＋ 。
一
陈元千教授根据 １ 个气 田 １ ６ ６口气井二项式方程系 数统计 ， 取产能 系数 ａ ． ５ １得到 常用 的“ ＝０ ２ ４ ， 一点 法” 计
算公 式 ：
通过对建南气 田飞三 气藏 已测 试井 和层 位的二 项 式产能曲线进行拟合 ． 结果列 于表 １中。
３ ０ ． 一３ ６ ． 尸 ０ 只 ０— ２ ． ７ ４ ￣ ＋ ７ ４ ５ ０ ８ ５Ｏ ８７ ０ Ｒ 一 Ｏ ３ ０ｑｃ ． ４４
等差异大 ， 实际工作 中容易忽视“ 一点 法” 验公式 的适 经 用范围和测试条件 ， 响了真实产能评价及配 产 。笔者 影
气井流入动态详解
将二项式产能方程改写为
Kh p r p wf q sc 0.472re 12.7T Z (ln S Dq sc ) rw
上式中S和Dqsc都表示表皮系数，两者均发生在井眼附近， 但物理意义完全不同。 • S反映近井地带由于渗透率的改变所造成的附加粘滞阻力； • Dqsc是与流量相关的速敏表皮系数，反映了近井地带高速非 达西流动所产生的紊流惯性阻力。高产气井的这一速敏表皮可 能明显大于非速敏表皮S。
aK
b
9
c
上式中常数a、b、c取决于具体岩石的性质。 Tek等人基于岩心实验估计的经验公式
1.8 10 K
1.25
0.75
式中的单位为m-1，K单位为10-3m2，为小数。 上式表明，随K和的减小而增大。 推荐下式
7.64 10 K
10
1.2
积分，可得到工程上常用的拟稳态考虑非达西流动效 应的二项式产能方程（压力平方形式）
qsc C pr pwf
2
2
对于较高产量的气井，存在明显的紊流效应，可表示为 下式指数式
qsc C pr pwf
2
2
n
式中 C——系数，(104m3/d)/(MPa)2n； n——指数，0.5<n<1。
第三节 预测气井未来的流入动态
在进行气井生产动态分析时往往需要预测气井未来的流入 动态，其作法是对目前地层压力下的气井产能二项式的系 数a和b所含气体物性和进行修正。
h——气层有效厚度，m； r——距井轴的任意半径，m； p——压力，Pa。
图1 平面径向流模型
供给边缘re至任意半径rw积分，考虑表皮效应的稳定流 动达西产能公式为
气井流入动态
速和加速产生周期性的惯性力。由于气体的粘度低，实际气流 速度比较高，特别在压力梯度达到最高的近井地带，这种惯性 力不可忽略，导致偏离线性的达西定律，这是气流入井突出的 渗流特征。Forcheimer基于实验研究，将达西定律扩展了二次项 ，以考虑惯性力的影响。
dp v v2
dr K
式中 p——压力，Pa；
综上所述:
α反映了气体渗流规 律的综合特征，是 控制无因次IPR曲线 形状的特征参数。 因此，这里首次称α 为IPR特征参数。下 面对α作进一步分析 和描述。
Ψwf /Ψr,(p wf /p r)2
1
0.8
0.6
α=0
0.4
0.25 0.5
0.75
0.2
1
0
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
q/q max
1) rc
p pwfs pwf
式中 ap——射孔层流系数，MPa2/(104m3/d)； bp——射孔紊流系数，(MPa/(104m3/d))2； p——射孔段紊流速度系数，m-1；
p 7.64 1010 K p 1.2
rc——孔眼周围压实带半径，取rc=rp+0.0127, m； rp——孔眼半径，m； Lp——孔眼长度，m； Kp——孔眼压实带渗透率，10-3m2； N——射孔密度，SPM（孔/m）； pwfs——气层岩面流压，MPa。
——流体粘度，Pa.s；
v——渗流速度，m/s；
——流体密度，kg/m3；
r——径向渗流半径，m； K——渗透率，m2；
——紊流速度系数，m-1。
紊流速度系数与K和孔隙度一样也属岩石的物性，它反映了岩
石孔喉与孔隙体积大小的对比关系，表征孔隙介质结构对流体紊流的影响。 由于岩石结构的复杂性，虽然已发表的多个用于估计的经验公式存在较大差 异，但均具有以下形式
dp v v2
dr K
式中 p——压力，Pa；
综上所述:
α反映了气体渗流规 律的综合特征，是 控制无因次IPR曲线 形状的特征参数。 因此，这里首次称α 为IPR特征参数。下 面对α作进一步分析 和描述。
Ψwf /Ψr,(p wf /p r)2
1
0.8
0.6
α=0
0.4
0.25 0.5
0.75
0.2
1
0
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
q/q max
1) rc
p pwfs pwf
式中 ap——射孔层流系数，MPa2/(104m3/d)； bp——射孔紊流系数，(MPa/(104m3/d))2； p——射孔段紊流速度系数，m-1；
p 7.64 1010 K p 1.2
rc——孔眼周围压实带半径，取rc=rp+0.0127, m； rp——孔眼半径，m； Lp——孔眼长度，m； Kp——孔眼压实带渗透率，10-3m2； N——射孔密度，SPM（孔/m）； pwfs——气层岩面流压，MPa。
——流体粘度，Pa.s；
v——渗流速度，m/s；
——流体密度，kg/m3；
r——径向渗流半径，m； K——渗透率，m2；
——紊流速度系数，m-1。
紊流速度系数与K和孔隙度一样也属岩石的物性，它反映了岩
石孔喉与孔隙体积大小的对比关系，表征孔隙介质结构对流体紊流的影响。 由于岩石结构的复杂性，虽然已发表的多个用于估计的经验公式存在较大差 异，但均具有以下形式
气藏动态分析
气藏动态分析的原理基于物理学、流体力学和数值计算等学科，通过建立 数学模型和数值模拟方法，对气藏的动态数据进行处理和分析。
开发动态分析的方法
数值模拟方法
利用数值计算软件建立气藏模型，通过模拟气藏开发过程中压力、产量等参数的变化， 预测气藏未来的动态趋势。
统计分析方法
对气藏的实际生产数据进行分析，提取有用的信息，如气井的生产曲线、气藏的压力分 布等，为气藏的开发和管理提供决策依据。
气藏动态分析的重要性
提高气藏开发效果
通过气藏动态分析，可以了解气 藏的动态特征和变化规律，优化 开发方案，提高气藏的开发效果 和采收率。
降低开发风险
气藏动态分析可以预测气藏的未 来变化，及时发现和解决潜在问 题，降低开发风险。
提高经济效益
通过气藏动态分析，可以优化气 藏的开发策略，降低开发成本， 提高经济效益。
目的
气藏动态分析的目的是了解和预测气 藏的动态行为，包括气藏的产量、压 力、温度等参数的变化，以及这些变 化对气藏开发效果和经济效益的影响。
背景
随着全球能源需求的不断增长，天然 气作为一种清洁、高效的能源，其开 发和利用越来越受到重视。气藏动态 分析是实现天然气高效、经济、安全 开发的关键手段之一。
气藏生产动态分析是通过监测气藏生 产过程中的压力、温度、产量等参数， 分析气藏的动态变化规律，为气藏的 优化开发和生产管理提供依据。
气藏生产动态分析的原理基于流体力 学、热力学和传热传质学等基础理论， 通过建立数学模型，对气藏生产数据 进行处理和分析，揭示气藏的动态变 化规律。
生产动态分析的方法
数值模拟
对未来研究的建议
进一步研究气藏动态分析的新理论、新 方法和新技术，提高分析的精度和可靠 性。
开发动态分析的方法
数值模拟方法
利用数值计算软件建立气藏模型，通过模拟气藏开发过程中压力、产量等参数的变化， 预测气藏未来的动态趋势。
统计分析方法
对气藏的实际生产数据进行分析，提取有用的信息，如气井的生产曲线、气藏的压力分 布等，为气藏的开发和管理提供决策依据。
气藏动态分析的重要性
提高气藏开发效果
通过气藏动态分析，可以了解气 藏的动态特征和变化规律，优化 开发方案，提高气藏的开发效果 和采收率。
降低开发风险
气藏动态分析可以预测气藏的未 来变化，及时发现和解决潜在问 题，降低开发风险。
提高经济效益
通过气藏动态分析，可以优化气 藏的开发策略，降低开发成本， 提高经济效益。
目的
气藏动态分析的目的是了解和预测气 藏的动态行为，包括气藏的产量、压 力、温度等参数的变化，以及这些变 化对气藏开发效果和经济效益的影响。
背景
随着全球能源需求的不断增长，天然 气作为一种清洁、高效的能源，其开 发和利用越来越受到重视。气藏动态 分析是实现天然气高效、经济、安全 开发的关键手段之一。
气藏生产动态分析是通过监测气藏生 产过程中的压力、温度、产量等参数， 分析气藏的动态变化规律，为气藏的 优化开发和生产管理提供依据。
气藏生产动态分析的原理基于流体力 学、热力学和传热传质学等基础理论， 通过建立数学模型，对气藏生产数据 进行处理和分析，揭示气藏的动态变 化规律。
生产动态分析的方法
数值模拟
对未来研究的建议
进一步研究气藏动态分析的新理论、新 方法和新技术，提高分析的精度和可靠 性。
一点法产能测试理论分析
特征函数（） 123412333
1 0.8 0.6 12 0.4 0.2 0 0 20 40
0.96
2 1 4
a
0.25
60
80
100
综上所述:
1
α反映了气体渗流规 律的综合特征，是 控制无因次IPR曲线 形状的特征参数。 因此，这里首次称α 为IPR特征参数。下 面对α作进一步分析 和描述。
0.8
· · ¦ wf /¦ r ,(p wf /p r ) 2
0.6 Á ¦ =0 0.25 0.5 0.75 1
0.4
0.2
0 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1
q/q max
无因次IPR曲线族
将A,B,D代入上式，θ可解析为
DKh p r rd 12.7T ln S r w
2
0.174 10 14 rg K 2 p r hp rwT h rd ln S r w
2
2
并根据我国16个油田的气井多点稳定试井数据
统计分析，推荐α的取值为0.25。
A A Bq max
ln rd / rw S ln rd / rw S Dq max
α实质上是二项式中达西项层流系数A的无因次形式，故 称为无因次层流系数。 物理意义：表示在所有非理想流动条件下的最大无阻 （敞喷条件下）总表皮系数中，与产量无关的表皮系数所占 的份额。相应1-α为无因次湍流系数，表示与产量相关的表皮 系数占最大总表皮系数的份额。
气井一点法产能测试理论分析
一点法产能测试工艺较常规多点法简单、 省时、经济。所以，无因次IPR曲线是实现油 气井一点法产能试井和预测流入动态的理论 基础。
东海Z气田一点法产能公式建立与应用
2021年第6期
技术研究
东海Z气田一点法产能公式建立与应用
林启忠 梁昕 陈蠡
中海石油（中国）有限公司上海分公司 上海 200335 摘要：一点法试井简单有效，针对Z气田测试作业困难的问题，基于校正后的二项式产能方程，利用已有的资料获取 α，推导出该气田的一点法产能公式，计算的无阻流量和二项式产能方程误差较小，为确定气井合理产量提供依据。 关键词：一点法 产能公式 无阻流量
Establishment and application of one point deliverability formula in Z gas field of East China Sea Lin Qizhong，Liang Xin，Chen Li
CNOOC （China） Limited Shanghai Branch，Shanghai 200335 Abstract：One point method well testing is simple and effective.Aiming at the problem of difficult testing operation in Z gas field，based on the corrected binomial deliverability equation and using the existing data to obtain α，the one point deliverability formula of the gas field is derived.The calculated absolute open flow rate and binomial deliverability equation have small errors，which provides a basis for determining the reasonable production of gas wells. Keywords：one point method；deliverability formula；absolute open flow
技术研究
东海Z气田一点法产能公式建立与应用
林启忠 梁昕 陈蠡
中海石油（中国）有限公司上海分公司 上海 200335 摘要：一点法试井简单有效，针对Z气田测试作业困难的问题，基于校正后的二项式产能方程，利用已有的资料获取 α，推导出该气田的一点法产能公式，计算的无阻流量和二项式产能方程误差较小，为确定气井合理产量提供依据。 关键词：一点法 产能公式 无阻流量
Establishment and application of one point deliverability formula in Z gas field of East China Sea Lin Qizhong，Liang Xin，Chen Li
CNOOC （China） Limited Shanghai Branch，Shanghai 200335 Abstract：One point method well testing is simple and effective.Aiming at the problem of difficult testing operation in Z gas field，based on the corrected binomial deliverability equation and using the existing data to obtain α，the one point deliverability formula of the gas field is derived.The calculated absolute open flow rate and binomial deliverability equation have small errors，which provides a basis for determining the reasonable production of gas wells. Keywords：one point method；deliverability formula；absolute open flow
2.5 气井一点法产能测试理论分析
岩石惯性阻力系数常用相关式估计。
7.64 1010 / K1.2
式中K的单位为10-3μm2，β为m-1。由特征因子公式可知，θ与 K0..8成正比。就一般条件而言，气藏的渗透率变化可能达几个 数量级。所以，S、和 K是θ的主要影响。
实例1
陕61井气层厚度5.4m；温度104 oC；测试原始地 层压力pi为31.143MPa；井眼半径0.0762m；由不稳 定试井解释非达西系数为0.12 (104m3/d)-1 ；气层有 效渗透率为4.7×10-3μm2；表皮系数为2。延时测试
α的极限范围为0到1。 α=1表示气井流入动态完全遵循达西（线性） 规律，能量完全消耗于克服径向层流和S造成的粘 滞阻力，无因次IPR曲线为直线。 而α=0（仅当超完善井的极端情况）表示气井 流入动态完全遵循非达西（二次）流动规律，能 量完全消耗于克服湍流惯性阻力，无因次IPR曲线 为二次曲线且曲率达到最大。 图1为不同α值的无因次IPR曲线族。
实例2
四川新场气田x20、x23、x28、x33、x38、x41、 x54、x60、x69、802十口井。
气层厚度5－20m 原始地层压力pi为9.4 ~ 14.5MPa
z
气层有效渗透率为0.1 ~ 1×10-3μm2 表皮系数为－2.45 ~ 10 气产量0.07 ~ 6.4×104m3/d
压力恢复试井数据 + “一点法”
1987年国内著名油藏工程专家陈元千“ 确定气 井绝对无阻流量的简单方法” 《天然气工业》导出 了气井压力平方形式的无因次 IPR方程。该方程较 经验相关式具有明确的理论基础，是以无因次压力 作为无因次产量的二次函数。式中的系数α综合了 原二项式产能方程的系数a和b。并指出α值的影响 不十分显著，当pd>0.5时可以忽略。并根据我国16 个油田的气井多点稳定试井数据统计分析，推荐α 的取值为0.25。
7.64 1010 / K1.2
式中K的单位为10-3μm2，β为m-1。由特征因子公式可知，θ与 K0..8成正比。就一般条件而言，气藏的渗透率变化可能达几个 数量级。所以，S、和 K是θ的主要影响。
实例1
陕61井气层厚度5.4m；温度104 oC；测试原始地 层压力pi为31.143MPa；井眼半径0.0762m；由不稳 定试井解释非达西系数为0.12 (104m3/d)-1 ；气层有 效渗透率为4.7×10-3μm2；表皮系数为2。延时测试
α的极限范围为0到1。 α=1表示气井流入动态完全遵循达西（线性） 规律，能量完全消耗于克服径向层流和S造成的粘 滞阻力，无因次IPR曲线为直线。 而α=0（仅当超完善井的极端情况）表示气井 流入动态完全遵循非达西（二次）流动规律，能 量完全消耗于克服湍流惯性阻力，无因次IPR曲线 为二次曲线且曲率达到最大。 图1为不同α值的无因次IPR曲线族。
实例2
四川新场气田x20、x23、x28、x33、x38、x41、 x54、x60、x69、802十口井。
气层厚度5－20m 原始地层压力pi为9.4 ~ 14.5MPa
z
气层有效渗透率为0.1 ~ 1×10-3μm2 表皮系数为－2.45 ~ 10 气产量0.07 ~ 6.4×104m3/d
压力恢复试井数据 + “一点法”
1987年国内著名油藏工程专家陈元千“ 确定气 井绝对无阻流量的简单方法” 《天然气工业》导出 了气井压力平方形式的无因次 IPR方程。该方程较 经验相关式具有明确的理论基础，是以无因次压力 作为无因次产量的二次函数。式中的系数α综合了 原二项式产能方程的系数a和b。并指出α值的影响 不十分显著，当pd>0.5时可以忽略。并根据我国16 个油田的气井多点稳定试井数据统计分析，推荐α 的取值为0.25。
第2章 气藏开发方案设计与动态分析2
束缚水体积膨胀
1 ∂Vw 1 ∆Vw 水的压缩系数定义为 C = ( ) − = w T V ∂p Vw ∆p 将此式改写为
（2.4－35）
∆Vw = CwVwi ∆p
原始水体积还可以写成
∆p = pi − p
（2.4－36） （2.4－37）
GB gi = Ahφ (1 − S wc )
Vwi =
G p − G (1 − = We p/Z ) pi / Z i
pTsc psc ZT
+ W p Bw
（2.4－11）
2.4.1 气藏物质平衡方法
3、异常高压气藏的物质平衡
岩石骨架体积膨胀 原始储集空间
GBgi = (G − G p ) Bg + ∆Vw + ∆V f
地层剩余的烃类体积
（2.4－34）
（2.4-38） （2.4-39）
Cf =
1 ∆V p Cf = − V pi ∆p
考虑岩石的变形而带来的孔隙变化量为
（2.4-40）
−∆V p = C f ( pi − p )
GBgi (1 − S wi )
= ∆V f
（2.4-41）
2.4.1 气藏物质平衡方法
3、异常高压气藏的物质平衡
将式（2.4－41）、（2.4－38）带入式（2.4－34），即有
2.4.1 气藏物质平衡方法
思考题： 对于异常高压气藏，假如存在边水和底水，已知天然水侵量We，推导出相 应的物质平衡方程式，说明计算储量的原理。要求说明各个物理量的意义。
2.4.2 气藏开发不稳定产量分析（RTA）
RTA生产动态分析原理
通过引入新的无因次流量、压力参数和 拟时间函数，在不稳定试井理论与传统的产 量递减分析技术的基础上，利用递减典型曲 线拟合的方法，分析日常生产数据，最终计 算储层渗透率、表皮系数(裂缝半长)、井控 半径、井控储量等参数。
致密气藏水平井动态分析方法及生产规律
致密气藏水平井动态分析方法及生产规律杨勇;周文;王德龙【摘要】Dynamic analysis of horizontal drilling well is difficult in the tight gas reservoir development.A new method for dynamic analysis of horizontal wells of tight gas reservoirs is established based on production and pressure coupling,along with introduction of quasi-pressure standardized production and material balance time.This method is used to analyze the dynamic characteristics of horizontal well production and evaluate the horizontal well development effect.Based on the actual production data of horizontal wells in Sulige gas field,it is realized that the new method can reflect the dynamic characteristics of different flow phases of horizontal wells.An exponent function exists between normalization decline rate and material balance pseudo-time.The coefficient A and index B of power function presents the good regularity inⅠ,Ⅱ,Ⅲ horizontal well standardized decline rate curve.Analysis both for standardized decline index and for material balance time shows parabolic relation in the early stage and linear relation in the late pared with Ⅱ and Ⅲhorizontal wells,the decline index of Ⅰ horizontal well greatly reduced with the change of materil balance time.The time to achieve the pseudo-radial flow and boundary dominated flow is shorter thanⅠhorizontal well.This study puts forward a new method of dynamic analysis of tight gas reservoir, reveals the objective laws of horizontal well production,and improves the theoretical level and analysis technique ofthe horizontal well development of tight gas reservoir.%致密气藏水平井动态分析是气田开发难点之一.本文引入拟压力标准化产量和物质平衡时间,提出了一种基于产量和压力相耦合的新动态分析方法,分析水平井生产动态特征,评价水平井开发效果.针对苏里格气田水平井实际生产数据,①本文的方法能够反映水平井不同渗流阶段动态特征;②标准化递减率与物质平衡时间呈明显的幂函数关系;且Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类水平井标准化递减率幂函数的系数、指数都逐渐增大;③标准化递减指数与物质平衡时间的关系,前期呈现抛物线关系,后期呈现线性关系.相比较Ⅱ、Ⅲ类水平井,Ⅰ类水平井的标准化递减指数与物质平衡时间下降幅度较大,达到地层拟径向流、边界控制流阶段所需要时间较短.【期刊名称】《成都理工大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(045)004【总页数】6页(P506-511)【关键词】致密气藏;水平井;耦合;物质平衡时间;递减率指数【作者】杨勇;周文;王德龙【作者单位】油气藏地质及开发工程国家重点实验室(成都理工大学),成都 610059;中国石油长庆油田分公司气田开发事业部,西安 710021;油气藏地质及开发工程国家重点实验室(成都理工大学),成都 610059;中国石油长庆油田分公司勘探开发研究院,西安 710021【正文语种】中文【中图分类】TE331.1致密气藏在开发过程中由于单井产量低、压力下降快、稳产期短或无稳产期等[1-2]，使得致密气藏的生产动态分析面临着诸多的难题。
一点法求气井产能适用范围的研究_孙志道(方法的适应性评价)
孙 志 道 等 ．一 点 法 求 气 井 产 能 适 用 范 围 的 研 究 ．天 然 气 工 业 ，２０１１，３１（１１）：６３－６５． 摘 要 调查研究气井测试一点求产能经验方法产生 的 背 景、属 性 和 适 用 范 围 以 及 推 广 应 用 该 方 法 时 产 生 的 某 些 偏差后认为，一点法是二项式、指数式推导的对比参数关系式，由于固定参数（Ａｄ、ｎ，Ｃ 固 定 为 １）来 源 于 某 些 气 藏 多 流 量 稳定试井数据的平均值，故属于统计学经验方法，这也使一点 法 求 产 能 脱 离 了 与 产 层 的 地 质 情 况、流 体 性 质 和 环 境 参 数 的关系，因此该方法只适用于经验数据来源的气藏或气井；由 于 求 得 的 数 据 只 是 一 种 近 似 值，故 只 适 用 于 不 具 备 多 流 量 稳定测试条件、避免大量天然气放空损失情况下，初步估算的 是 气 井 的 绝 对 无 阻 流 量；气 藏 开 发 和 工 程 设 计 所 需 的 数 据 要 求 准 确 、可 靠 ，应 在 气 藏 试 采 初 期 用 多 流 量 试 井 方 法 取 得 ，一 点 法 获 取 的 数 据 不 能 作 为 依 据 。 关键词 气井 生产能力 试井 一点法 二项式 指数式 经验关系式 适应性 ＤＯＩ：１０．３７８７／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００－０９７６．２０１１．１１．０１５
ｑａｏｆ
＝
ｑｇ ｑｄ
＝
２（Ａ－１ －１）ｑｇ ［１＋４Ａｄ－１（Ａｄ－１ －１）Δｐｄ２］０．５ －１
（１）
由指数式一 般 表 达 式ｑｇ＝Ｃ（ｐｒ２ －ｐｗｆ２）ｎ 和 无 阻 流量表达式ｑａｏｆ＝Ｃ（ｐｒ２－０．１０１２）ｎ 推导出一点法指数
式绝对无阻流ｄ２）ｎ
～０．８８范围；ｎ 变化 范 围 在 ０．４７～０．９８ 之 间，平 均 值
_一点法_方程在普光气田中的改进_王军民1
“一点法”方程在普光气田中的改进王军民,张公社,陆小锋,杨文波(长江大学石油工程学院,油气钻采工程湖北省重点实验室,湖北荆州 434023) 摘 要:针对普光气田高含硫的特性,“一点法”是进行产能预测的最好方法。
结合现有数据,对常规“一点法”进行了研究,并把α的值修正为0.4,得到了改进的“一点法”产能方程,误差比常规“一点法”要小,结果表明所求的产能方程更符合普光气田的实际情况。
关键词:普光气田;“一点法”;产能预测 中图分类号:TE328 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2010)24—0126—021 概述普光气田为构造—岩性气藏,气藏埋藏深,存在高压、高温、高硫“三高”问题。
天然气中甲烷平均含量75.86%,硫化氢平均含量15.16%,二氧化碳平均含量8.64%,为高含硫、二氧化碳过成熟干气天然气藏。
一是存在“三高一深”的特征,有可能引起防喷、入井工具腐蚀等现象;二是大斜度井多(占开发井2/3左右),仪器难以下井;三是永置式测试成本高、难度大。
在气井测试过程中,按常规要求必须搞最少4个制度的稳定试井(也称系统试井或产能试井)。
这样所需要的试井时间就比较长,同时还要放掉大量的天然气,造成资源的浪费。
此外,由于施工时间长,还增加了不安全因素。
而”一点法”只需要测试一个工作制度下的稳定产量和相对应的稳定流压,在大幅度减少测试工作量及测试周期的同时,可得到气井的产能方程。
本文在常规“一点法”的基础上,推导出了适合普光气田的改进“一点法”。
2 二项式产能方程气体在稳定渗流条件下,并考虑紊流影响时,气井产能可用二项式表示[1]:P-r2-P2wf=Aq sc+Bq2sc(1)式中:A—层流系数;B—紊流系数或称非达西流动系数;P-r—地层压力,M Pa;P wf—井底流压,M Pa;q sc—日产气量,104m3/d。
方程中的系数A和B可以通过多点(一般3-4点)气井产能试井资料,并在ΔP2q sc～q sc坐标系下进行直线回归,求得其直线的斜率则为B,截距则为A。
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１ ）Ｉ 类井 的产能经验公式 ：
动态 “ 一点法 ’ ’ 产 能方程在气藏 开发 中的应 用
韩 家新
（ 中国石化集 团江汉石 油管理局井下测试公司 ，湖北 武汉 摘 要 ４ ３ ０ ０ ４ ０ ）
在 气藏 开发 过程 中，尤其是 高压、 高含硫 气藏 ，由于产能测试资料有 限，快速 准确地评 价单井产能难度
很 大 然而动 态 “ 一 点法”产能公 式只需要 测试工作制度 下的稳 定产量及对应的流压 ，就 能实现 产能评价。应 用此方
法可以 大幅度减 少工作量和测试 时间， 同时 ，还可 以获得 准确 的气井产能 。通过介绍 常规 “ 一点法”产能方程 ，推 导
出动 态 “ 一点法”理 论公式 ，并针 对不 同区间的无 阻流 量建立 “ 动 态产能 系数” ，确 立动 态 “ 一点法 ”经验公式 。结
果 表 明 ，与 常规 “ 一 点法”产能公式相对 比， ． 动态 “ 一点法”产能公式更加准确 。
作者简介 ：－
（ １ ９ ７ ９ 一） ， ｆ 。 ， ！ ｈ Ｉ ｌ ｉ ，从 。 ＂ Ｉ 、 ｆ １ ‘ 、 『 技
脱 场 竹 川㈠ ｆ １ ＝
； ， ｉ １ ：ｉ ｉ ａ ｘ ｉ ． ８ ８ ￣ ４ ０ ＠１ ６ ３ ｍ 一
天然气技术 与经济 ／ ２９
常规 “ 一点法 ”产能方程是在二项式产 能方 程 （ ６ ） 计 算 气 井 的 绝 对 无 阻 流 量 。 而 可 通 过 式 （ ４ ） 计 的 基 础 上 ，通 过 简 化 并 利 用 统 计 规 律 而得 到 的 经 验 算 。因此 应用 ＹＢ １ 井 、Ｙ Ｂ ２ 井 、Ｙ Ｂ ３ 井 等 ７口井 系统 公式 ｎ 。根 据 二 项 式 方 程 ，在 定 产 量 条 件 下 和绝 对 测试资料分别进行二项式产能方程计算及校正 ，得 无 阻流量 条 件下 分别 得 到 以下两 个关 系 式 ，即 ： 出的Ａ 、Ｂ系数计算Ｏ ／ ，从而得出普遍适应 Ｙ Ｂ 气 田的 Ｐ 一 ｐ Ａ ｑ ＋ Ｂ ｑ ； （ １ ） 常规 “ 一点 法 ”经验 公式 。 Ｐ 一 ｐ ２ Ａ ｑ Ａ ０ Ｆ ＋ Ｂ ｑ ］ ０ Ｆ （ ２ ） 由二 项式 产能 方 程 可 以得 出每 口井 的 、Ｂ系数 式 中 ，ｑ Ａ ｏ ｐ 为天 然气 无 阻流 量 ，１ ０ ｒ ｎ ３ ／ｄ ；ｑ ｇ 为 天然气 及无阻流量 ，从而计算 出对应的Ｏ ｔ 值 ，如表 １ 所示 。 产量 ，１ ０ ４ ｍ ／ｄ ；ｐ Ｒ 为 地 层 压 力 ，ＭＰ ａ ；ｐ ｗ ｉ 为 产 层 中 严格地讲 ，每 口气井 的Ｏ ｔ 值均不 同，但统计后发 部 流动 压 力 ，ＭＰ ａ ；ｐ ｓ ｃ 为 大气 压 ，ＭＰ ａ ；Ａ、Ｂ为二项 现 在 某 一 产 量 区 间 ，其 变 化 并 不 大 ，可 以取 平 均 值 式 产 能方 程 系数 。 作 为 计算 参 数 。 因此 ，根 据试 气 无 阻流 量将 气 井 与 地 层 压 力 比较 ，大 气 压 很 小 可 以忽 略 。在 忽 分为Ｉ 类井（ ｑ ＜４ ０ ０ ｘ１ ０ ｍ ／ｄ ） ，Ｉ Ｉ 类井 （ 。 ４ ０ Ｏ × 略Ｐ 后 ，式 （ １ ） 除 以式 （ ２ ） 可得 ： １ ０ ４ ｍ ／ｄ ） 。通 过 归 纳 分 析 ，系 数 值平均分别为 ０ － ３
关键词 一点法
文献标识码 ：Ｂ
产 能评价
产能系数
无 阻流 量
文章 编号 ：２ ０ ９ ５ － １ １ ３ ２ （ ２ ０ １ ５ ） ０ ２ － ０ ０ ２ ９ — ０ ２
Ｏ 引言—
Ｏ Ｆ
（ ４ ）
般情况下 ，我们通 过气井产能试井资料求取
则 由式 （ ３ ） 得：
产 能 ，但是大部分高压 、高含硫气井产能试井 资料 不全 ，只能通 过 “ 一 点法 ”产 能方程来 求取产 能 ， 常规 的 “ 一点法 ”产能方程计算不够准确 ，所 以要 对其进行改进。为此 ，笔者 以Ｙ Ｂ 气 田系统试井资料 为基 础 ，进 一步 得 出 了动态 “ 一 点法 ”产能 方程 。
Ｐ
Ｌ Ａ Ｂ ＋ ｑ Ａ ｏ ｐ ｇ
加 ，
』 。
一 Ａ ｑ （ ｑ ， Ｂ ｑ Ａ ｏ １ ）ｑ Ａ ＋ Ａ ｏ ， ／
（ ３ ） 和０ ． １ １ ，由此得出Ｙ Ｂ 气藏 “ 一点法”经验公式 ：
、 一
修 订 回稿 日期 ：２ ０ ｌ ５一（ ） ２—２ ７
第９ 卷
韩家新 ：动态 “ 一点法”产能方程在气藏开发 中的应用
第２ 期
表１ 值计算表
２ ０
４ Ｏ
６ ０
８ ０
ｌ ００
天然气 产量 ／（ １ Ｏ ‘ ｍ 。 ・ ｄ ）
图１ 与 ％的动 态 分 析 图 （ ｇ ＜４ ０ ０ ｘ １ ０ ｍ ／ｄ ）
２ ０ １ ５年
天 然 气 技 术 与 经 济
Ｎａ ｔ ｕ ｒ ａ ｌ Ｇａ ｓ Ｔｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ａ ｎ ｄ Ｅｃ ｏ ｎ ｏ ｍｙ
Ｖｏ １ ． ９． Ｎｏ ． ２
Ａｐ ｒ ． ２ ０１ ５
第９ 卷・ 第２ 期
ｄ ｏ ｉ ：１ ０ ．３ ９ ６ ９／ ｊ ．ｉ ｓ ｓ ｎ ．２ ０ ９ ５ — １ １ ３ ２ ． ２ ０ １ ５ ． ０ ２ ． ０ ０ ８
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ｌ 常规 “ 一点 法”产能方程
从式 （ ６ ） 可 以 看 出 ，对 于 常 规 “ 一点法”来说 ， 若Ｐ 、ｐ “ ， 和 吼均 为 已知 ，只要 确 定 ，就 可 以应 用 式