楼梯模板支撑体系计算书

（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。

一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。

1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。

F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。

7.楼梯计算结果楼梯1#Ⅰ、梯段板计算(滑动支座)：1、ATb1（t=170）（1）荷载：附加恒荷载= 2.000kN/m2活荷载: 3.500kN/m2恒载分项系数= 1.200 ,活载分项系数: 1.400标准值(qk):斜梯段: 12.395 kN/m设计值(q):斜梯段: 15.574 kN/m准永久值(qe):斜梯段: 10.645 kN/m（2）材料：C30混凝土,f c=14.30 N/mm2，混凝土容重: 25.00 kN/mm3板纵筋等级: HRB400 ；f y=360 N/mm2梁纵筋等级: HRB400 ；f y=360 N/mm2梁箍筋等级: HRB400 ；f y=360 N/mm2（3）内力计算：计算板段截面B×H = 1000×170截面: 左中右弯矩(M): -0.000 33.852 -0.000剪力(V): 28.143 0.000 -28.143 截面验算: Vmax=28.14kN < 0.7βhftbh0=150.15kN 截面满足上部计算纵筋(As'): 0.000 0.000 0.000下部计算纵筋(As): 340.000 663.867 340.000 上纵实配: E14@150(1026,0.60%) E14@150(1026,0.60%)下纵实配: E16@150(1340,0.79%) E16@150(1340,0.79%) E16@150(1340,0.79%)挠度限值: [f]= 24.06mm验算结论: f max=23.74mm < [f]=24.06mm(4811/200), 满足。

裂缝(w): 0.000 0.074 0.000裂缝限值: [ω]= 0.40mm验算结论: ωmax=0.074mm < [ω]=0.40mm , 满足。

-------------------------------------------------------------------------------2、BTb3（t=180）（1）荷载：附加恒荷载= 2.000kN/m2活荷载: 3.500kN/m2恒载分项系数= 1.200 ,活载分项系数: 1.400标准值(qk):左平台: 10.000 kN/m 斜梯段: 12.651 kN/m设计值(q):左平台: 12.700 kN/m 斜梯段: 15.881 kN/m准永久值(qe):左平台: 8.250 kN/m 斜梯段: 10.901 kN/m（2）材料：C30混凝土,f c=14.30 N/mm2，混凝土容重: 25.00 kN/mm3板纵筋等级: HRB400 ；f y=360 N/mm2梁纵筋等级: HRB400 ；f y=360 N/mm2梁箍筋等级: HRB400 ；f y=360 N/mm2（3）内力计算：计算板段-1(左内延长): 截面B×H = 1000×180截面: 左中右弯矩(M): 0.000 14.120 14.120剪力(V): 37.436 34.864 32.292 截面验算: Vmax=37.44kN < 0.7βhftbh0=160.16kN 截面满足上部计算纵筋(As'): 0.000 0.000 0.000下部计算纵筋(As): 360.000 360.000 360.000 上纵实配: E14@150(1026,0.57%) E14@150(1026,0.57%)下纵实配: E16@150(1340,0.74%) E16@150(1340,0.74%) E16@150(1340,0.74%)裂缝(w): 0.000 0.012 0.012裂缝限值: [ω]= 0.40mm验算结论: ωmax=0.012mm < [ω]=0.40mm , 满足。

楼梯模板支撑体系计算书楼梯模板支撑体系计算书一、参数信息模板支架参数：横向间距或排距(m): 1.00；纵距(m): 1.00；步距(m): 1.0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m): 0.10；模板支架搭设高度(m): 3.3；采用的钢管(mm): Φ48×3.0；板底支撑连接方式: 方木支撑；立杆承重连接方式: 可调顶托；荷载参数：模板与木板自重(kN/m2): 0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3): 24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.000；材料参数：面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2): 4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2): 11.5；木方弹性模量E(N/mm2): 8000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2): 11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400；木方的间隔距离(mm): 250.0；木方的截面宽度(mm): 40.00；木方的截面高度(mm): 70.00；模板支架立面图：二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = bh2/6 = 1000×15×15/6 = mm3I = bh3/12 = 1000×15×15×15/12 = mm4模板面板按照三跨连续梁计算。

受力分解图：1、荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：钢筋混凝土梯段板厚度为100mm，踏步高度为175mm，宽度为260mm，每一梯段板的踏步数为8步。

钢筋混凝土梯段板自重为：2×0.175×25＋0.10×25/cosα = 5.104 kN/㎡其中：根据图纸可得α=31°故cosα=0.857q1 = 5.104×1+0.5×1 = 5.604 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2×1= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q为垂直与面板的均布荷载，q=（1.2×5.604+1.4×2）×cosα=8.162kN/m最大弯矩M=0.1×8.162×2502=.5N·mm；文章无明显格式错误和问题段落。

楼梯钢筋计算书编号:一、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）：装修荷载Qz=1.00；活载Qｈ=2.00；恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.４,1.４*0.7梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图：其中：Qb－－梯板均布荷载；Qbt－－梯板弯折段均布荷载；Qｐ－－平台均布荷载；Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；第1标准层第1跑Qb=10.529 Qbt=7.600；Qp=7.600 Qw=7.600；第1标准层第2跑Qb=10.529 Qbt=7.600；Qp=7.600 Qw=7.600；3600190二、配筋面积计算:楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出Ｍmax,按照Ｍmax配筋楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取Ｍmax*ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋－－Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)-------------------------------------------------------- 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf -------------------------------------------------------- 1 1 7.43 5.83 0.00 0.001 2 10.11 7.87 0.00 0.00三、配筋结果:配筋措施：楼梯梁保护层厚度：３0ｍｍ楼梯板及平台板保护层厚度：１５ｍｍ受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋>= 8休息平台受力钢筋>= ６楼梯梁受力钢筋>= １４受力钢筋最小间距：100 mm非受力分布钢筋：受力钢筋<= 8时,取 6@300受力钢筋= 12或者 14时,取 6@250受力钢筋>= 14时,取 8@250楼梯板分布筋每踏步至少：１ 6各跑实际配筋结果：梯板和平台配筋结果：-------------------------------------------------------------------- 标准层号跑数梯板底筋梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋--------------------------------------------------------------------1 1 10@100 8@200 10@130 8@150 8@2001 2 12@100 8@200 12@130 无无梯梁配筋结果：------------------------------------------------------------------------------------------标准层号跑数梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁２底纵筋梯梁２顶纵筋梯梁２箍筋------------------------------------------------------------------------------------------1 12 18 2 18 8@200 无无无1 2 2 20 2 20 8@200 无无无校对：审核：审订：设计：设计单位：2007年05月13日RichTextBox2。

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×1=16.839kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.4))×1＝10.14kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝16.839×0.252/8＝0.132kN·mσ＝M max/W＝0.132×106/28166.667＝4.671N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×10.14×2504/(384×10000×183083.333)=0.282mmν＝0.282mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k c1kQ2k)]×b=1×[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.277kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.49kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b=1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/m 计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.49×0.92+0.125×0.787×0.92＝0.433kN·m M2＝q1L12/2=4.277×0.32/2＝0.192kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.433，0.192]＝0.433kN·mσ=M max/W=0.433×106/42667=10.15N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.49×0.9+0.625×0.787×0.9＝2.406kNV2＝q1L1＝4.277×0.3＝1.283kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.406，1.283]＝2.406kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.406×1000/(2×40×80)＝1.128N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.585kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.585×9004/(100×9350×170.667×104)＝0.554mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.585×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.164mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！六、主梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×(Q1k+ Q2k)]×b=1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)+1.4×0.9×2.5]×0.25＝4.345kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.4)×0.25＝3.557kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.4))×0.25＝2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.345×0.9＝4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.557+0.437×0.787)×0.9+4.345×0.3＝2.814kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.635×0.9＝2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.635×0.9+2.635×0.3＝1.68kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.779kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.865×106/4490=192.748N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×6.664×1000/424＝31.436N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.974mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.332mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN，R2=11.064kN，R3=11.064kN，R4=8.001kN 七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×250)=2200mmλ=l0/i=2200/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×250)=2541mmλ=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得，φ1=0.277M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)=0.006kN·m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1×1.35×0.15×4=19.25kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝19.25×103/(0.277×424)+0.006×106/4490=165.266N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.111=0.1kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×42×0.1+4×0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=42×0.9×[0.15×4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×4/2=21.867kN. m≥3γ0M ok =3×1×1.679=5.038kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.992+0.25×0)×1×2120×380/1000=559.409kN≥F1=19.25kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×11.078×20000/1000=732.657kN≥F1=19.25kN满足要求！。

楼梯设计计算书一、TB1计算（如图1）图1踏步：300mm×150mm cosα=0.894（一）、确定踏步板底厚度底板取δ=40mm，计算时板厚取h=c/2+δ/cosæ =150/2+40/0.894=120mm梯段梁尺寸取b×h=150×300mm踏步板计算跨度 l0 =l n+b=1.3+0.15=1.45m以及l0=1.05×1.3=1.365m，取小值l0=1.365m （二）、荷载计算1、恒荷载（取1m板带）斜段①板自重：0.04×25×0.3/0.867=0.336KN/m②踏步:1/2×0.3×0.150×25=0.563KN/m③面层(20厚水泥砂浆)0.02×(0.30+0.150)×20=0.18KN/m④板底抹灰(20厚水泥砂浆)0.02×0.3×17/0.894=0.114KN/m恒荷载标准值:0.336+0.563+0.18+0.114=1.19KN/m 活荷载标准值: 2.5KN/m总荷载设计值:q=1.2×1.193+1.4×2.5×0.3=2.482KN/m(二)弯矩计算:M max=1/8×ql2=1/8×2.48×1.365 2=0.578KN·m (三)配筋计算fc=11.9N/mm2fy=210N/mm2h0=105mm M=0.578KN·m α1=1 b=300mmαs=M/α1fcbh02=0.578×106/1×11.9×300×1052=0.016ξ=1+(1-2αs)1/2 /2=1+(1-2×0.016) 1/2 /2=0.992As=M/ξfy h0=0.578×106/0.992×210×105 =27.75mm2 踏步最小配筋率：在0.2%和45ft/fy=45×1.27/210=0.272%间，取大值0.272%，此时As=0.00272×300×120=97.92mm。

楼梯计算书一、T1楼梯（1）楼梯板计算1、TB1-1板倾斜度tgα＝166/280＝0.59、cosα＝0.860设板厚h＝140mm，约为斜板长的1/30。

取1m宽板带计算1）荷载计算恒载：20厚水泥砂浆面层（0.28+0.166）×0.02×17/0.28＝0.54kN/m 三角形踏步0.5×0.28×0.166×25/0.28＝2.08 kN/m斜板0.14×25/0.860＝4.07 kN/m板底抹灰0.02×17/0.860＝0.40 kN/m小计7.09 kN/m活载：2.5 kN/m基本组合的总荷载设计值p＝7.09×1.2+2.5×1.4＝12.01 kN/m2）截面设计板水平计算跨度l n＝3.92m弯矩设计值M＝pl n2/8＝12.01×3.922/8＝23.07 kN·mh0＝140-20＝120mmαs＝M/f cm bh0＝23.07×106/13.5×1000×1202＝0.119 γs＝0.935 A s＝M/γs f y h0＝23.07×106/0.935×210×120＝979mm2选 12@100mm，A s＝1131mm2分布筋φ8@200，配筋详见《结施-23》。

2、TB1-2板倾斜度tgα＝166/280＝0.59、cosα＝0.860设板厚h＝100mm，约为斜板长的1/25。

取1m宽板带计算1）荷载计算恒载：20厚水泥砂浆面层（0.28+0.166）×0.02×17/0.28＝0.54kN/m 三角形踏步0.5×0.28×0.166×25/0.28＝2.08 kN/m斜板0.10×25/0.860＝2.91 kN/m板底抹灰0.02×17/0.860＝0.40 kN/m小计 5.93 kN/m活载：2.5 kN/m基本组合的总荷载设计值p＝5.93×1.2+2.5×1.4＝10.62 kN/m2）截面设计板水平计算跨度l n＝2.52m弯矩设计值M＝pl n2/8＝10.62×2.522/8＝8.43 kN·mh0＝100-20＝80mmαs＝M/f cm bh0＝8.43×106/13.5×1000×802＝0.098 γs＝0.945A s＝M/γs f y h0＝8.43×106/0.945×210×80＝531mm2选φ10@100mm，A s＝785mm2分布筋φ8@200，配筋详见《结施-23》。

2 322 3混凝土强度等级：C20 f c = 9.60 N/mm f t = 1.10 N/mm F C =25.0 kN/m f tk = 1.54 N/mm42E c = 2.55 x 10 N/mm 钢筋强度等级：HPB235 E s = 2.10 x 105 N/mm 2 f y = 210 N/mm 保护层厚度：c = 20.0 mmF S =20 kN/m 板式楼梯计算书(五种类型)b 1L1= (n-1 )xb b2三、基本资料：i. 依据规范：《建筑结构荷载规范》 (GB 50009 — 2001) 《混凝土结构设计规范》 (GB 50010 — 2002) 2. 几何参数:梯板厚：t = 100 mm上平台楼梯梁宽度：b i = 200 mm 下平台楼梯梁宽度：b 2 = 200 mm准永久值系数：2 q = 0.50 4. 材料信息:楼梯净跨：L i = 2000 mm 楼梯高度：H = 1500 mm 踏步数：n = 10( 阶)3. 荷载标准值: 可变荷载: 栏杆荷载:q = 2.50kN/mq f = 0.20kN/m 面层荷载: q m = 1.70kN/m 永久荷载分项系数：丫 G = 1.20 可变荷载分项系数：丫 Q = 1.40、构件编号：LT-1、示意图：Ln/4工=8.36 kN • m相对受压区高度：Z = 0.169123 纵筋（1号）计算面积：A = 579.85 支座负筋（2、3 号）计算面积：A s '= a *A s = 0.25*579.85 = 144.96 mm五、计算结果：（为每米宽板带的配筋）1.1号钢筋计算结果（跨中）计算面积A : 579.85 mm 采用方案：d10@1002实配面积：785 mm 2.2/3号钢筋计算结果（支座）计算面积A s ' : 144.96 mm 采用方案：d6@140 实配面积：202 mm 3.4号钢筋计算结果采用方案：d6@200 实配面积：141 mm六、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋 梯段板纵筋合力点至近边距离： 支座负筋系数：a = 0.25a s = 25.00 mm四、计算过程：楼梯几何参数： 踏步高度 踏步宽度1. h = 0.1500 m b = 0.2222 mL o = L 1 + (b 1 + b 2)/2 = 2.00+ (0.20 + 0.20)/2 = 2.20 mcos a = 0.8292. (1) 梯段板与水平方向夹角余弦值： 荷载计算（取B = 1m 宽板带）： 梯段板：面层：g km = （B + B*h/b ）*q m = （1 + 1*0.15/0.22）*1.70 = 2.85 kN/m自重：g kt = R 抹灰：g ks = R 恒荷标准值： 恒荷控制： F n （G ） = 1.35*Pc *B*(t/cos a+ h/2) = 25*1*(0.10/0.829 + 0.15/2) = 4.89 kN/ms *B*c/cos a = 20*1*0.02/0.829 = 0.48 kN/mF k = g km + g kt + g ks + q f = 2.85 + 4.89 + 0.48 + 0.20 = 8.42 kN/m k+丫 Q *0.7*B*q = 1.35*8.42 + 1.40*0.7*1*2.50 = 13.82 kN/mY G *P k +Y Q *B*q = 1.20*8.42 + 1.40*1*2.50 = 13.61 kN/m n (L) } = 13.82 kN/m3.活荷控制：R （L ）= 荷载设计值：P n = max{ P n （G ） , P正截面受弯承载力计算： 左端支座反力：R i = 15.20 kN 右端支座反力：R r = 15.20 kN 最大弯矩截面距左支座的距离：L最大弯矩截面距左边弯折处的距离2Max= R I *L max — P n *X /2max = 1.10 m :x = 1.10 m=15.20*1.10 — 13.82*1.10 2/2 配筋率：p = 0.0077312mmMq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = M gk+M k2=(q gk + q qk)*L o /82/8=(8.42 + 2.500)*2.20=6.607 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M k2=(q gk + W q*q qk)*L 0 /82/8=(8.42 + 0.50*2.500)*2.20=5.851 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B s1）计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力d sk = Mk/(0.87*h 0*As)( 混凝土规范式8.1.3 —3)6=6.607 X 10 /(0.87*75*785)=128.932 N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*100= 50000 mmp te = As/A te (混凝土规范式8.1.2 —4)=785/50000=1.571%3）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数“W = 1.1-0.65*f tk/（p te* d sk）（混凝土规范式8.1.2 —2)=1.1-0.65*1.54/(1.571%*128.932)=0.6064）计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a E = E S/E C5 4=2.10 X 10/（2.55 X 10）=8.2355）计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值矩形截面，丫 f = 06）计算纵向受拉钢筋配筋率pp = As/（b*h o）=785/(1000*75)=1.047%7）计算受弯构件的短期刚度B S2B S = E s*As*h0/[1.15* W +0.2+6* a E* p /(1+ 3.5* 丫f)]( 混凝土规范式8.2.3--1)=2.10 X 105*785*75 2/[1.15*0.606+0.2+6*8.235*1.047%/(1+3.5*0.0)]2 2=6.561 X 10 kN*m4.计算受弯构件的长期刚度B1）确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数B当p '=0时，B =2.0 （混凝土规范第8.2.5 条）2）计算受弯构件的长期刚度BB = Mk/（Mq*（0 -1）+Mk）*B S（混凝土规范式8.2.2）=6.607/(5.851*(2.0-1)+6.607)*6.561 X 1022 2=3.480 X 10 kN*m5. 计算受弯构件挠度4f max = 5*(q gk+q qk)*L o/(384*B)4 2=5*(8.42+2.500)*2.20 /(384*3.480 X 10 )=9.574 mm6. 验算挠度挠度限值f。

模板支撑体系计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：四、面板验算取单位宽度b=1000mm ，按三等跨连续梁计算：W ＝bh 2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm 3，I ＝bh 3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm 4q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4ψc Q 2k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.006kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q 2＝[1×(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)]×b ＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.9)]×1＝23.05kN/m计算简图如下： 1、强度验算M max ＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×28.006×0.12+0.117×1.764×0.12＝0.03kN ·mσ＝M max /W ＝0.03×106/32666.667＝0.92N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.677q 2L 4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×5400×228666.667)＝0.013mm ≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 4=0.4q 1静L+0.45q 1活L=0.4×28.006×0.1+0.45×1.764×0.1＝1.2kN R 2=R 3=1.1q 1静L+1.2q 1活L=1.1×28.006×0.1+1.2×1.764×0.1＝3.292kN 标准值(正常使用极限状态)R 1'=R 4'=0.4q 2L=0.4×23.05×0.1＝0.922kN R 2'=R 3'=1.1q 2L=1.1×23.05×0.1＝2.536kN 五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1左＝R 1/b=1.2/1＝1.2kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1中＝Max[R 2,R 3]/b = Max[3.292,3.292]/1= 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1右＝R 4/b=1.2/1＝1.2kN/m 小梁自重：q 2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q 3左＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q 3右＝0.9×1.35×0.5×(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.3/2)/2×1=1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q 4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=1.105kN/m左侧小梁荷载q 左＝q 1左+q 2+q 3左+q 4左 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载q 中= q 1中+ q 2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载q 右＝q 1右+q 2+q 3右+q 4右 =1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m 小梁最大荷载q=Max[q 左,q 中,q 右]=Max[2.803,3.317,2.803]=3.317kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q 1左'＝R 1'/b=0.922/1＝0.922kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q 1中'＝Max[R 2',R 3']/b = Max[2.536,2.536]/1= 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q 1右'＝R 4'/b=0.922/1＝0.922kN/m 小梁自重：q 2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q 3左'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q 3右'＝1×0.5×(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q 4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.5-0.3/2)/2×1=0.615kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q 4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((1-0.5)-0.3/2)/2×1=0.615kN/m 左侧小梁荷载q 左'＝q 1左'+q 2'+q 3左'+q 4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m中间小梁荷载q 中'= q 1中'+ q 2'=2.536+0.02=2.556kN/m 右侧小梁荷载q 右'＝q 1右'+q 2'+q 3右'+q 4右' =0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载q'=Max[q 左',q 中',q 右']=Max[1.947,2.556,1.947]=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算M max ＝max[0.125ql 12，0.5ql 22]＝max[0.125×3.317×0.52，0.5×3.317×0.32]＝0.149kN ·mσ=M max /W=0.149×106/32667=4.569N/mm 2≤[f]=11.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V max ＝max[0.5ql 1，ql 2]＝max[0.5×3.317×0.5，3.317×0.3]＝0.995kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×0.995×1000/(2×40×70)＝0.533N/mm 2≤[τ]=1.232N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝5q'l 14/(384EI)＝5×2.556×5004/(384×7040×114.333×104)＝0.258mm ≤[ν]＝l 1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l 24/(8EI)＝2.556×3004/(8×7040×114.333×104)＝0.322mm ≤[ν]＝2l 2/250＝2×300/250＝2.4mm 满足要求！4、支座反力计算 承载能力极限状态R max =[qL 1,0.5qL 1+qL 2]=max[3.317×0.5,0.5×3.317×0.5+3.317×0.3]=1.824kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1=1.542kN,R 2=1.824kN,R 3=1.824kN,R 4=1.542kN 正常使用极限状态R max '=[q'L 1,0.5q'L 1+q'L 2]=max[2.556×0.5,0.5×2.556×0.5+2.556×0.3]=1.406kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1'=1.071kN,R 2'=1.406kN,R 3'=1.406kN,R 4'=1.071kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN ·m)σ=M max /W=0.141×106/4120=34.284N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max ＝3.366kNτmax =2V max /A=2×3.366×1000/384＝17.532N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.056mm ≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态支座反力依次为R 1=0.295kN ，R 2=3.661kN ，R 3=3.661kN ，R 4=0.295kN 正常使用极限状态支座反力依次为R 1'=0.224kN ，R 2'=2.701kN ，R 3'=2.701kN ，R 4'=0.224kN 七、2号主梁验算P ＝max[R 2，R 3]=Max[3.661，3.661]=3.661kN ，P '＝max[R 2'，R 3']＝Max[2.701，2.701]=2.701kN 1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN ·m)σ=M max /W=0.641×106/4120=155.509N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max ＝2.38kNτmax =2V max /A=2×2.38×1000/384＝12.394N/mm 2≤[τ]=125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax ＝1.533mm ≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态支座反力依次为R 1=4.942kN ，R 2=7.871kN ，R 3=7.871kN ，R 4=4.942kN 立柱所受主梁支座反力依次为R 2=7.871/1=7.871kN ，R 3=7.871/1=7.871kN 八、纵向水平钢管验算P ＝max[R 1，R 4]=0.295kN ，P '＝max[R 1'，R 4']＝0.224kN 计算简图如下： 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN ·m)σ＝M max /W ＝0.052×106/4120＝12.531N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2满足要求！ 2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max ＝0.192kNτmax ＝2V max /A=2×0.192×1000/384＝0.999N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax ＝0.127mm ≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm 满足要求！ 4、支座反力计算支座反力依次为R 1=0.398kN ，R 2=0.634kN ，R 3=0.634kN ，R 4=0.398kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R 1=0.634kN ，R 4=0.634kN 九、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N ＝max[R 1,R 4]＝max[0.634,0.634]＝0.634kN ≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.871kN≤[N]=30kN满足要求！十、立柱验算1、长细比验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.6412、风荷载计算Mw ＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.074kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同：1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2]×1＝27.162kN/m 2)小梁验算q 1＝max{1.098+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.01+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.3/3}=3.032kN/m 同上四～八计算过程，可得：R 1＝0.574kN ，R 2＝7.003kN ，R 3＝7.003kN ，R 4＝0.574kN立柱最大受力N w ＝max[R 1+N 边1，R 2，R 3，R 4+N 边2]+0.9×1.2×0.15×(31.2-0.9)+M w /l b ＝max[0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，7.003，7.003，0.574+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+4.909+0.074/1＝11.985kNf ＝N/(φA)+M w /W ＝11985.215/(0.641×384)+0.074×106/4120＝66.653N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=31.2/20=1.56＜3满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱支承面承载力验算F 1=N=11.985kN 1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh =1，f t =0.858N/mm 2，η=1，h 0=h-20=100mm ， u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1500mmF=(0.7βh f t +0.25σpc ，m )ηu m h 0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×1500×100/1000=90.09kN ≥F 1=11.985kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c =7.488N/mm 2，βc =1，βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(1000)×(1350)/(100×450)]1/2=5.477，A ln =ab=45000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×5.477×7.488×45000/1000=2491.568kN ≥F 1=11.985kN 满足要求！Ｑ235A 钢管轴心受压构件的稳定系数。

板式楼梯计算书- 结构理论板式楼梯计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、设计示意图二、基本资料1．设计规范《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）2．几何参数楼梯类型:板式D型楼梯(＿/￣)约束条件:两端简支斜梯段水平投影长度:L1=3000mm楼梯上部平台水平段长度:L2=500mm楼梯下部平台水平段长度:L3=500mm梯段净跨:Ln=L1+L2+L3=3000+500+500=4000mm 楼梯高度:H=1650mm 楼梯宽度:W=1200mm踏步高度:h=150mm 踏步宽度:b=300mm楼梯级数:n=11（级）梯段板厚:C=100mm面层厚度:C2=20mm抹灰厚度:C3=20mm上部平台梯梁宽度:b1=200mm下部平台梯梁宽度:b2=200mm3．荷载参数楼梯混凝土容重:gb=25.00kN/m3楼梯面层容重:gc1=25.00kN/m3楼梯顶棚抹灰容重:gc2=25.00kN/m3楼梯栏杆自重:qf=0.50kN/m楼梯均布活荷载标准值:q=2.50kN/m2可变荷载组合值系数:yc=0.70可变荷载准永久值系数:yq=0.504．材料参数混凝土强度等级:C30混凝土抗压强度设计值:fc=14.30N/mm2混凝土抗拉强度标准值:ftk=2.01N/mm2混凝土抗拉强度设计值:ft=1.43N/mm2混凝土弹性模量:Ec=3.00×104N/mm2钢筋强度等级:HPB235(Q235) fy=210.00N/mm2钢筋弹性模量:Es=210000N/mm2受拉纵筋合力点到斜梯段板底边的距离:as=15mm三、荷载计算过程1．楼梯几何参数梯段板与水平方向夹角余弦值:cosa=3002 + 1502(300)=0.89斜梯段的计算跨度:L0=Min{Ln+(b1+b2)/2,1.05Ln}=Min{4000+(200+ 200)/2,1.05×4000}=Min{4200,4200}=4200mm梯段板的平均厚度:T=(h+C/cosa×2)/2=(150+100/0.89×2)/2=187mm2．荷载设计值2.1均布恒载标准值2.1.1L1段梯板自重gk1’=gb×T/1000=25.00×187/1000=4.67kN/m2gk1=gk1’×L1/Ln=4.67×3000/4000=3.50kN/m22.1.2L2、L3段梯板自重gk2’=gb×C/1000=25.00×100/1000=2.50kN/m2gk2=gk2’×(L2+L3)/Ln=2.50×(500+500)/4000=0.63kN/m22.1.3L1段梯板面层自重gk3’=gc1×C2×(H+L1)/L1/1000=25.00×20×(1650+3000)/3000/1000=0.78kN/m2gk3=gk3’×L1/Ln=0.78×3000/4000=0.58kN/m22.1.4L2、L3段梯板面层自重gk4’=gc1×C2/1000=25.00×20/1000=0.50kN/m2gk4=gk4’×(L2+L3)/Ln=0.50×(500+500)/4000=0.13kN/m22.1.5楼梯顶棚自重gk5’=gc2×C3/1000=25.00×20/1000=0.50kN/m2gk5=gk5’×[Ln+L1×(1/cosa-1)]/Ln=0.50×[4000+3000×(1/0.89-1)]/ 4000=0.54kN/m22.1.6将栏杆自重由线荷载折算成面荷载gk6=qf/W×1000=0.50/1200×1000=0.42kN/m2永久荷载标准值gk=gk1+gk2+gk3+gk4+gk5+gk6=3.50+0.63+0.58+0.13+0.54+0.42=5.79kN/m22.2均布荷载设计值由活荷载控制的梯段斜板荷载设计值:pL=1.2gk+1.4q=1.2×5.79+1.4×2.50=10.45kN/m2由恒荷载控制的梯段斜板荷载设计值:pD=1.35gk+1.4ycq=1.35×5.79 +1.4×0.70×2.50=10.27kN/m2最不利的梯段斜板荷载设计值:p=Max{pL,pD}=Max{10.45,10.27} =10.45kN/m2四、正截面承载能力计算1．斜梯段配筋计算h0=T-as=100-15=85mm跨中最大弯矩,Mmax=8(1)×10-6=23.05kN·m1)相对界限受压区高度xbecu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5=0.0033-(30-50)×10-5=0.0035>0.0033取ecu=0.0033按规范公式(7.1.4-1)xb=beEscu(fy)2.10 × 105 × 0.00330(210)2)受压区高度x按规范公式(7.2.1-1),’(s)=0,’(p)=0Ma2(x)a1fcb(2M)1.00 × 14.30 × 1000(2 × 23.05 × 106)V=22.0kN斜截面承载力满足要求六、施工配筋图。

1板式楼梯： TB-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2楼梯类型：板式 C 型（╱￣），支座条件：低端固定高端铰支1.1.3踏步段水平净长 L sn＝ 4420mm，高端平板净长 L hn＝ 1280mm，梯板净跨度 L n＝ L sn + L hn＝ 4420+1280 ＝ 5700mm，梯板净宽度 B ＝1200mm1.1.4低端支座宽度 d l＝ 200mm，高端支座宽度 d h＝ 200mm计算跨度 L0＝ Min{L n + (d l + d h) / 2, 1.05L n} ＝ Min{5900, 5985} ＝5900mm1.1.5梯板厚度 h1＝ 150mm1.1.6踏步段总高度 H s＝ 3000mm，楼梯踏步级数 n ＝ 181.1.7线性恒荷标准值 P k＝ 1kN/m；均布活荷标准值 q k＝ 3.5kN/m2，ψc＝0.7，ψq＝ 0.41.1.8面层厚度 c1＝ 30mm，面层容重γc2＝ 25kN/m3；顶棚厚度 c2＝ 20mm，顶棚容重γc2＝ 25kN/m3；楼梯自重容重γb＝ 25kN/m31.1.9混凝土强度等级为 C30， f c＝ 14.331N/mm2， f t＝ 1.433N/mm2， f tk＝2.006N/mm2，E c＝ 29791N/mm21.1.10钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 270N/mm2， E s＝ 210000N/mm2；当纵筋直径不小于 12mm 时，取 f y＝ 360N/mm2、E s＝ 200000N/mm2；纵筋的混凝土保护层厚度 c ＝ 20mm1.2楼梯几何参数1.2.1踏步高度 h s＝ H s / n ＝ 3000/18 ＝ 166.7mm踏步宽度 b s＝ L sn / (n - 1) ＝ 4420/(18-1) ＝ 260mm踏步段斜板的倾角α ＝ ArcTan(h s / b s) ＝ ArcTan(166.7/260) ＝ 32.7°踏步段斜板的长度 L x＝ L sn / Cosα ＝ 4420/Cos32.7°＝ 5250mm1.2.2踏步段梯板厚的垂直高度 h1' ＝ h1 / Cosα ＝ 150/Cos32.7°＝178.2mm踏步段梯板平均厚度 T ＝ (h s+ 2h1') / 2 ＝ (166.7+2*178.2)/2 ＝ 261.5mm 1.2.3梯板有效高度 h10＝ h1 - a s＝ 150-25 ＝ 125mm1.3均布永久荷载标准值1.3.1梯板上的线载换算为均布恒荷 g k1＝ P k / B ＝ 1/1.2 ＝ 0.83kN/m21.3.2踏步段梯板自重 g k2' ＝γb·T ＝ 25*0.2615 ＝ 6.54kN/m2g k2＝ g k2'·L sn / L n＝ 6.54*4.42/5.7 ＝ 5.07kN/m21.3.3高端平板自重 g k3' ＝γb·h1＝ 25*0.15 ＝ 3.75kN/m2g k3＝ g k3'·L hn / L n＝ 3.75*1.28/5.7 ＝ 0.84kN/m21.3.4踏步段梯板面层自重g k4' ＝γc1·c1·(n - 1)(h s + b s) / L sn＝ 25*0.03*(18-1)*(0.1667+0.26)/4.42＝ 1.23kN/m2g k4＝ g k4'·L sn / L n＝ 1.23*4.42/5.7 ＝ 0.95kN/m21.3.5高端平板面层自重 g k5' ＝γc1·c1＝ 25*0.03 ＝ 0.75kN/m2g k5＝ g k5'·L hn / L n＝ 0.75*1.28/5.7 ＝ 0.17kN/m21.3.6梯板顶棚自重 g k6' ＝γc2·c2＝ 25*0.02 ＝ 0.50kN/m2g k6＝ g k6'·(L n + L x - L sn) / L n＝ 0.5*(5.7+5.25-4.42)/5.7 ＝ 0.57kN/m21.3.7均布荷载标准值汇总 g k＝ g k1 + g k2 + g k3 + g k4 + g k5 + g k6＝ 8.44kN/m21.4均布荷载的基本组合值由可变荷载控制的 Q(L) ＝γG·g k+ γQ·q k＝ 1.2*8.44+1.4*3.5 ＝15.03kN/m2由永久荷载控制的 Q(D) ＝γG1·g k+ γQ·ψc· q k＝ 1.35*8.44+1.4*0.7*3.5＝ 14.82kN/m2最不利的荷载基本组合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{15.03, 14.82} ＝15.03kN/m21.5梯板的支座反力低端支座永久荷载作用下均布反力标准值 R k(D) ＝ 30.07kN/m低端支座可变荷载作用下均布反力标准值 R k(L) ＝ 12.47kN/m低端支座最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 53.54kN/m高端支座永久荷载作用下均布反力标准值 R k(D) ＝ 18.04kN/m高端支座可变荷载作用下均布反力标准值 R k(L) ＝ 7.48kN/m高端支座最不利的均布反力基本组合值 R ＝ 32.12kN/m1.6梯板斜截面受剪承载力计算V ≤ 0.7·βh·f t·b·h0V ＝ 5/8·Q·L n·Cosα＝ 0.625*15.03*5.7*Cos32.7°＝ 45.1kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1433*1*0.125 ＝ 125.4kN ≥ V ＝ 45.1kN，满足要求。

1#、2#、3#楼梯CT1梯板计算书一、基本参数1、几何参数楼梯类型：CT斜梯段板水平长度 L1 = 1960 mm平台板长度 L2 = 560 mm梯段板高度 H = 1275 mm梯板厚度 t = 120 mm梯板两端搁置梁宽 b1 = 250 mm b2 = 250 mm踏步数 n = 8 踏步宽 b = 280 mm 踏步高 h = 159 mm左端支座：铰支右端支座：固支水平向约束系数：0.30附注：水平向约束系数用于考虑两端梁对梯板的水平向约束作用，如下图所示：2、荷载参数栏杆重 q1 = 0.20 kN/m2面层重 q2 = 1.50 kN/m2活荷载 q3 = 3.50 kN/m2活载准永久值系数 0.403、材料参数混凝土等级：C30 钢筋等级：HRB400钢筋保护层厚 c = 15 mm梯板受力筋合力点至边缘距离 a s = c + 10 = 25 mm二、内力计算 (按1m宽梯板计算)1、几何参数计算计算长度 L0 = b1/2 + L1 + L2 +b2/2 = 2.770 m梯段板与水平方向夹角余弦值 cosα = 0.8692、荷载计算梯段板恒载：恒载标准值 = 栏杆重 + 面层重x(1+h/b) + 板底粉刷+ 梯板重 + 踏步重= 0.20 + 1.50x(1+159/280) + 20x0.02/cosα + 25x0.120/cosα + 25x0.159/2= 8.46 kN/m平台板恒载：恒载标准值 = 栏杆重 + 面层重 + 板底粉刷 + 平台板重 = 0.20 + 1.50 + 20x0.02 + 25x0.1201、左端支座处面筋计算弯矩设计值： 0.0 kN·m实际配筋 D 10 @ 200ρmin = Max( 0.15 , 45 x f t / f y) = 0.179 %构造所需最小配筋面积 A s = 214.5 mm2实际配筋面积 = 392.7 mm2，满足 !2、右端支座处面筋计算弯矩设计值： 10.2 kN·m实际配筋 D 10 @ 200h0 = 95 mmβ1 = 0.80 mmα1 = 1.00ξb = β1 / (1 + f y / 0.0033 / E s) = 0.518ρmin = Max( 0.15 , 45 x f t / f y) = 0.179 %ρmax = ξb x α1 x f c / f y = 2.056 %αs = M /α1/f c/b/h02 = 0.079γs = ( 1 + sqrt( 1 - 2αs ) ) / 2 = 0.959 A s0 = M / γs / f y / h0 = 309.8 mm2A s,min = ρmin x b x h = 214.5 mm2计算配筋面积 A s = Max( A s,min , A s0 ) = 309.8 mm2实际配筋面积 = 392.7 mm2，满足 !3、板底配筋计算弯矩设计值： 7.1 kN·m实际配筋 D 10 @ 150h0 = 95 mmβ1 = 0.80 mmα1 = 1.00ξb = β1 / (1 + f y / 0.0033 / E s) = 0.518ρmin = Max( 0.15 , 45 x f t / f y) = 0.179 %ρmax = ξb x α1 x f c / f y = 2.056 %αs = M /α1/f c/b/h02 = 0.055γs = ( 1 + sqrt( 1 - 2αs ) ) / 2 = 0.972A s0 = M / γs / f y / h0 = 212.1 mm2A s,min = ρmin x b x h = 214.5 mm2计算配筋面积 A s = Max( A s,min , A s0 ) = 214.5 mm2实际配筋面积 = 523.6 mm2，满足 !四、裂缝验算1、右端支座处最大裂缝宽度计算弯矩准永久值： 6.5 kN·mA s = 392.7 mm2A te = 60000.0 mm2ρte = A s/A te = 0.007 取ρte = 0.010v = 1.0d eq = 10.00 mmh0 = 100 mmσs = M q/(0.87*h0*A s) = 191.60 MPaf tk = 2.01 MPaψ＝ 1.1-0.65*f tk/ρte/σsk = 0.418c = 15 mm < 20 mm 取 c = 20 mmαcr = 1.9ωmax = αcr*ψ*σs*(1.9*c+0.08*d eq/ρte)/Es = 0.09 mm ≤ 0.3 mm 满足 !2、板底最大裂缝宽度计算弯矩准永久值： 4.6 kN·mA s = 523.6 mm2A te = 60000.0 mm2ρte = A s/A te = 0.009 取ρte = 0.010v = 1.0d eq = 10.00 mmh0 = 100 mmσs = M q/(0.87*h0*A s) = 101.19 MPaf tk = 2.01 MPaψ＝ 1.1-0.65*f tk/ρte/σsk = -0.191 取ψ＝ 0.200c = 15 mm < 20 mm 取 c = 20 mmαcr = 1.9ωmax = αcr*ψ*σs*(1.9*c+0.08*d eq/ρte)/Es = 0.02 mm≤ 0.3 mm 满足 !计算短期刚度 B s :σs = M q / 0.87h0A s (混凝土规范7.1.4-3)= 4609645 / ( 0.87 * 95 *524 )= 106.5 MPaρte = A s / A te = A s / 0.5bh (混凝土规范7.1.2-4)= 524 / ( 0.5 * 1000 *120 ) = 0.009ρte小于0.01，取ρte = 0.01ψ = 1.1 - 0.65f tk / ρteσs (混凝土规范7.1.2-2)= 1.1 - 0.65 * 2.01 / ( 0.010 *106.5 ) = -0.127ψ小于0.2，取ψ = 0.2αE = E s / E c = 6.67ρ = A s / bh0 = 0.006B s = E s A s h02 / ( 1.15ψ + 0.2 + 6αEρ ) (混凝土规范7.2.3-1)= 200000 * 524 * 952 / ( 1.15 * 0.20 + 0.2 + 6 * 6.67 *0.006 ) = 1452959368320 N·m2计算长期刚度 B :ρ' = A s' / bh0 = 393 / ( 1000 * 95 ) = 0.004根据混凝土规范7.2.5得影响系数θ = 1.70长期刚度 B = B s / θ = 854681981365 N·m2弹性刚度 EI = 30000 x 144000000 = 4320000000000 N·mm2根据矩阵位移法计算结果，最大弹性挠度为 0.67 mm ( 距左端1.15 m处)长期挠度 = 弹性挠度 * 弹性刚度EI / 长期刚度B = 3.40 mm 挠跨比 = 1 / 815 ≤ 1 / 200，满足 !。

"某某"1#楼梯计算书（梯板一） 2007.4.1.梯板几何尺寸(加下划线为输入数值）水平步级数n114垂直步级数n215踏步宽b1260梯段净高H=n2*a12327梯段净跨L1=n1*b13640踢步高a1155.1上折平台跨L20下折平台跨L30楼梯斜板长L'4320梯段全跨(水平投影)L0=L1+L2+L33640斜板厚h=C12/28130斜板厚取值h=C12/28取整130梯板荷载计算梯板重(标准值)g1=25*h*L'/100000014.04步级重(标准值)g2=25*0.5*a1*b1*n1/10000007.0630厚面层(标准值)g3=25*30*((a1+b1)*n1)/1000000 4.3620厚纸筋灰底层(标准值)g4=17*20*L'/1000000 1.47梯级特殊面层容重Rm0梯级特殊面层自重g5=Rm*((a1+b1)*n1)/10000.00楼梯栏板自重g lb0.20活载(标准值)q1 3.5总荷载(设计值) 1.2G+1.4Q14.02梯板内力计算跨中弯矩M=0.1*(G+Q)*(L0+200)*(L0+200)/100000020.67梯板配筋计算梯砼等级C?(20,25,30,35,40)25砼弯压强度fcm11.9梯钢筋等级I fy(I)210梯钢筋等级II fy(II)300板配筋I As(I)970板配筋II As(II)679选取的板筋直径D12计算间距1000/C33/(0.785D2)166.4最后选定斜板筋间距@160。

板式楼梯计算书一、构件编号:ATB-1（BTB-1）二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 2800 mm 楼梯高度: H = 1650 mm梯板厚: t = 120 mm 踏步数: n = 11(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 1.00kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.304.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减α1 = 0.8求裂缝时弯矩折减α2 = 0.8求挠度时弯矩折减α3 = 0.8四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1500 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋b1/2－b = 2.80＋0.20/2－0.28 = 2.62 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8812. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.15/0.28)*1.70 = 2.61 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.12/0.881＋0.15/2) = 5.28 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.881 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.61＋5.28＋0.45＋1.00 = 9.34 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*9.34＋1.40*0.7*1*3.50 = 16.04 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*9.34＋1.40*1*3.50 = 16.11 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 16.11 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 21.11 kN右端支座反力: R r = 21.11 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.31 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.31 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 21.11*1.31－16.11*1.312/2= 13.82 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = α1*M max= 0.80*13.82 = 11.06 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.089719 配筋率：ρ= 0.003564纵筋(1号)计算面积：A s = 338.57 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 338.57 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：338.57 mm2采用方案：10@150实配面积： 524 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：338.57 mm2采用方案：10@150实配面积： 524 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：6@150实配面积： 188 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = α3*(M gk+M qk)= α3*(q gk + q qk)*L02/8= 0.80*(9.34 + 3.500)*2.622/8= 8.816 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = α3*(M gk+M qk)= α3*(q gk+ ψq*q qk)*L02/8= 0.80*(9.34 + 0.30*3.500)*2.622/8= 7.134 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 B sk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 8.816*106/(0.87*95*524)= 203.715 N/mmσsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 7.134*106/(0.87*95*524)= 164.853 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 524/60000= 0.873%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(0.873%*203.715)= 0.365ψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(0.873%*164.853)= 0.192因为ψq < 0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.00*105/(3.00*104)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 524/(1000*95)= 0.551%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB sk = E s*As*h02/[1.15*ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*524*952/[1.15*0.365+0.2+6*6.667*0.551%/(1+3.5*0.0)]= 11.247*102 kN*m2B sq = E s*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*524*952/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.551%/(1+3.5*0.0)]= 14.530*102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*B sk混规(7.2.2-1)= 8.816/(7.134*(2.0-1)+8.816)*11.247*102= 6.216*102 kN*m2Bq = B sq/θ 混规(7.2.2-2)= 14.530/2.000*102= 7.265*102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(6.216,7.265= 6.216*102 kN*m25.计算受弯构件挠度f maxk= 5*α3*(q gk+q qk)*L04/(384*Bk)= 5*0.80*(9.34+3.500)*2.624/(384*6.216*102)= 10.140 mm七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = α2*(M gk+ψM qk)= α2*(q gk+ ψq qk)*L02/8= 0.80*(9.34 + 0.30*3.500)*2.622/8= 7.134 kN*m2.带肋钢筋,所以取值V i=1.03.C = 204.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4－3)= 7.134*106/(0.87*95.00*524)= 164.853 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 524/60000= 0.873%因为ρte < 1.000%，所以取ρte = 1.000%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.000%*164.853)= 0.3077.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/150= 68.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 6*102/(6*1.0*10)= 109.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) 混规(7.1.2－1) = 1.9*0.307*164.853/2.0*105*(1.9*20+0.08*10/1.000%) = 0.0568 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

根据设计资料，本工程混凝土采用C25，板钢筋采用HPB235，梁钢筋采用HRB335，活荷载取2.5KN/m2底层楼梯计算梯段板计算①确定板厚：楼梯的板跨L0=2800+b=2900mm厚度为h= L0/30=2900/30=96.7mm,h取100mm②荷载计算（取1m宽板带计算）楼梯斜板的倾斜角：α=arctan150/280=28°10′43″cos28°10′43″=0.88148恒载踏步重：(1/0.28)*0.5*0.28*0.15*25=1.875KN/m斜板重：（1/0.88418）*0.1*25=2.836 KN/m20mm厚水泥砂浆面层：（0.28+0.15）*1*0.02*20/0.28=0.708 KN/m20mm厚混合砂浆刮面：1*1*0.02*20/0.88148=0.454 KN/m即恒载标准值g k=5.873 KN/m 恒载设计值g d=1.2*5.873=7.048 KN/m活载设计值q d=1.4*2.5=3.5 KN/m荷载总设计值：P d=g d+q d=7.048+3.5=10.548 KN/m③内力计算L0=2.9m 跨中弯矩M max=(1/10)PL2=(1/10)* 10.548*2.92=8.871KN.m④配筋计算h0=h-25=100-25=75mmαs=M max/α1f c b h02=8.871*106/1*11.9*1000*752=0.132527ε=1-√（1-2αs）=0.143<ε bA s=ε b h0α1f c/f y=0.143*1000*75*11.9/210=607.75mm2梯段板钢筋选用Φ12@180（A s=628mm2）每踏步下选用1Φ8构造钢筋。

平台板的计算①恒载设计值：设平台板厚度为100mm,则自重0.1*1*25=2.5KN/m20mm厚水泥砂浆面层：0.02*1*20=0.4 KN/m20mm厚混合砂浆刮面：0.02*1.0*20=0.4 KN/m恒载标准值; g k=3.3 KN/m恒载设计值g d=1.2*3.3=3.96 KN/m活载设计值q d=1.4*2.5=3.5 KN/m荷载总设计值：P d=g d+q d=3.96+3.5=7.46KN/m②内力计算楼层中间休息平台：L0=Ln+h/2=(1820-120-200)+100/2=1550mm楼层走道平台：L0=Ln+h/2=（1080-120-200）+100/2=810mm跨中弯矩M1max=（1/8) PL2=(1/8)* 7.46*1.552=2.240KN.mM2max=（1/8) PL2=(1/8)* 7.46*0.812=0.612KN.m③配筋计算h0=h-25=100-25=75mmαs1=M1max/α1f c b h02=2.24*106/1*11.9*1000*752=0.033464ε1=1-√（1-2αs）=0.03404<ε bαs2=M2max/α1f c b h02=0.612*106/1*11.9*1000*752=0.009143ε2=1-√（1-2αs）=0.009185<ε bA s1=ε1b h0α1f c/f y=0.3404*1000*75*11.9/210=144.67mm2A s2=ε2b h0α1f c/f y=0.009185*1000*75*11.9/210=39.03mm2平台板按构造钢筋选用Φ8@200.平台梁的计算①梯段板传来荷载：10.548*2.8/2=14.767 KN/m楼层中间休息平台板传来荷载：7.46*（1.5/2+0.2）=7.087 KN/m楼层走道平台板传来荷载：7.46*（0.76/2+0.2）=4.327KN/m平台梁自重（设平台梁200x300）1.2*0.2*(0.3-0.1)*25=1.2KN/m设楼层休息平台梁为LI，楼层走道平台梁L2。

以某剪力墙结构楼梯为例：一、梯板计算计算跨度l 0=3610 (取梯梁中线间距)斜板厚取1/25~1/30，一般按1/28取，即128.9，取130板厚踏步尺寸 161.5×280mm 1/cos α=1.154踏步重 25×0.5×0.1615=2.019 kN/m 2斜板重 25×0.13×1.154=3.75 kN/m 2面层 1.0×（0.1615+0.28）/0.28=1.58 kN/m 2板底乳胶漆粉刷 0.4×1.154=0.462 kN/m 2恒载合计： 7.81 kN/m 2活载合计： 3.5 kN/m 2M=1/8*(1.2*7.81+1.4*3.5)*3.612=61.417kNmA s =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--b f M h h f b f c y c 2200=1002mm 2，参考构造表，取D14@150（1026）其中混凝土等级为C40，f c =19.1Mpa ，板保护层厚度15，a s 取20，h 0=130-20=110，钢筋采用二级钢，f y =300，板宽b 取1000计算。

二、平台板计算厚度一般取1/35~1/40之间，小于100的一般取100，此处取100 计算跨度l 0=2330 (取梯梁中线间距)板重 25×0.1=2.5 kN/m 2面层 1.0 kN/m 2板底乳胶漆粉刷 0.4 kN/m 2恒载合计： 3.9 kN/m 2活载合计： 3.5 kN/m 2若按照单向板计算：M=1/8*(1.2*3.9+1.4*3.5)*2.332=14.44kNmA s =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--b f M h h f b f c y c 2200=917mm 2，参考构造表，取D14@160（962）若按照双向板计算，请使用工具箱。

满足最小配筋率配筋：A s =hb f f y t 45.0=366.4，配d8@130(387)三、梯梁截面250*400, 计算跨度l 0=3000梯段板传来的荷载： （1.2*7.81+1.4*3.5）*3.61/2=21.50kN/m平台板传来荷载： （1.2*3.9+1.4*3.5）*2.33/2=11.16 kN/m梯梁自重： 25*0.25*0.4=2.5 kN/mM=1/8*(21.5+11.16+2.5)*32=39.555kNmA s =⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--b f M h h f b f c y c 2200=373.2mm 2，参考构造表，取3D14（462）注：这里的梯板、平台板、梯梁均按简支计算，上部支座负筋按规范取下部钢筋面积的1/4即可。