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同步电机原理简述(转载)结构模型◆同步发电机和其它类型的旋转电机一样，由固定的定子和可旋转的转子两大部分组成。
一般分为转场式同步电机和转枢式同步电机。
◆图15.1给出了最常用的转场式同步发电机的结构模型，其定子铁心的内圆均匀分布着定子槽，槽内嵌放着按一定规律排列的三相对称交流绕组。
这种同步电机的定子又称为电枢，定子铁心和绕组又称为电枢铁心和电枢绕组。
◆转子铁心上装有制成一定形状的成对磁极，磁极上绕有励磁绕组，通以直流电流时，将会在电机的气隙中形成极性相间的分布磁场，称为励磁磁场(也称主磁场、转子磁场)。
◆气隙处于电枢内圆和转子磁极之间，气隙层的厚度和形状对电机内部磁场的分布和同步电机的性能有重大影响。
◆除了转场式同步电机外,还有转枢式同步电机，其磁极安装于定子上，而交流绕组分布于转子表面的槽内，这种同步电机的转子充当了电枢。
图中用AX、BY、CZ三个在空间错开120电角度分布的线圈代表三相对称交流绕组。
工作原理◆主磁场的建立：励磁绕组通以直流励磁电流，建立极性相间的励磁磁场，即建立起主磁场。
◆载流导体：三相对称的电枢绕组充当功率绕组，成为感应电势或者感应电流的载体。
◆切割运动：原动机拖动转子旋转（给电机输入机械能），极性相间的励磁磁场随轴一起旋转并顺次切割定子各相绕组（相当于绕组的导体反向切割励磁磁场）。
◆交变电势的产生：由于电枢绕组与主磁场之间的相对切割运动，电枢绕组中将会感应出大小和方向按周期性变化的三相对称交变电势。
通过引出线，即可提供交流电源。
◆感应电势有效值：由第11章可知，每相感应电势的有效值为(15.1)◆感应电势频率：感应电势的频率决定于同步电机的转速n 和极对数p ，即(15.2)◆交变性与对称性：由于旋转磁场极性相间，使得感应电势的极性交变；由于电枢绕组的对称性，保证了感应电势的三相对称性。
同步转速◆同步转速从供电品质考虑，由众多同步发电机并联构成的交流电网的频率应该是一个不变的值，这就要求发电机的频率应该和电网的频率一致。
Y、YKS、YKK系列大型三相异步电动机（机座号H710~1000）0EE.138.135佳木斯电机股份有限公司二○○三年五月1概述Y、YKS、YKK系列大型三相异步电动机是我公司消化吸收了国内外的先进电机技术，按照国际标准、国家标准和行业标准开发的系列产品，是大型交流电机更新换代的新系列产品。
本系列电动机运用了计算机优化设计，采用了新材料、新工艺、具有效率高、噪声低、振动小、重量轻、可靠性高，安装维修方便等特点。
本系列电动机有6kV、10kV两种额定电压。
本系列电动机的外壳防护等级有IP23、IP44两种，也可按用户的要求制成管道通风式IP44，如用户需要其他防护等级如：IP54、IP24等，亦可协商制造。
本系列电动机的安装型式为IMB3。
可用于驱动各种轻载起动的机械设备，如作为压缩机、通风机、水泵、破碎机等机械的原动机。
Y系列为基本系列电动机，YKS、YKK系列是根据电动机的冷却方式和防护等级不同而派生的系列产品，Y、YKS、YKK系列产品特征（见表1）。
表12结构特点Y系列电动机为基本系列，防护等级IP23，只要在机座顶部换装不同的顶罩（冷却器或防护罩）即可派生出各种不同防护等级及冷却方式的电动机，机座由钢板焊接而成，采用国际上流行的箱式结构。
定子采用F级绝缘和外装压结构，整个定子经真空压力浸F级无溶剂漆（VPI）处理，具有良好的电气性能和防潮能力。
转子采用铜条结构，经可靠工艺焊接，用特殊工艺嵌紧，并采取防止导条断条的可靠措施。
轴承采用国际上流行的端盖式球面滑动轴承，具有负荷能力强、检修及装配方便等优点，并有防止轴电流的措施。
电机主接线盒防护等级为IP54，一般置于电动机右侧（从轴伸端看去），也可按用户要求装于电动机左侧。
当电动机功率为2000kW及以上时，在电动机主接线盒另一侧还设有副接线盒，用于中性点接线，便于对电机进行保护控制。
电动机定子绕组、轴承均装有测温元件，供电机监控用。
如果需要在内部增设停机加热器装置，在订货时提出，也可满足。
高压电动机保护标准化管理处编码[BBX968T-XBB8968-NNJ668-MM9N]高压电动机的继电保护高压电动机的定子绕组和其引出线，一般应装设电流速断保护。
对生产过程中容易发生过载的电动机，应装设过负荷保护，过负荷保护可根据负荷特性带时限作用于信号、跳闸或自动减负荷装置。
对于高压电动机容量在2000kW以上的，在电流速断不能满足灵敏度要求时，应装设纵联差动保护。
当电源电压短时降低或短时中断后根据生产过程不允许或不需要自启动的电动机，以及为了保证重要电动机自启动而需要断开的次要电动机，应装设低电压保护，一般带有~时限作用于跳闸，但是为了保证人身和设备的安全，在电源电压长时间小时后，须从系统中自动断开的电动机，也需要装设低电压保护，一般带有5~10s时限作用于跳闸。
一、高压电动机的相间短路保护－对于功率小于2000kW的电动机，常采用电流速断来作为电动机的相间短路保护，当灵敏度要求较高时，可以用DL型或GL型继电器构成两相不完全星型连接方式，其接线方式与电路线路或电力变压器的电路速断相同。
也可以采用两相差接线，即两相一继电器接线。
电流速断的动作电流按躲过电动机的最大启动电流来整定。
二、电动机的过压保护－过负荷保护可以采用一相一继电器接线，也可以采用两相两继电器不完全星型连接或两相差一继电器接线。
由于电动机装有电流速断保护，过负荷保护就可以利用GL型继电器的反时限过电流装置来实现过负荷保护。
过负荷的动作电流按躲过电动机的最大启动电流来整定。
过负荷保护的动作时间应大于电动机的启动时间，一般取10-16s，如用GL型继电器，可取两倍动作电流时的时间12-16s。
三、高压电机的低电压保护－当电压互感器一次测隔离开关断开时，低电压保护即退出工作，防止无动作。
对保护动作不重要的电动机，电压继电器按60％-70％额定电压整定，动作时间取；对动作较为重要的电动机，电压继电器按30％-50％额定电压整定，动作时间取5-10s。
高压电机说明介绍高压电机是指额定电压在1000V以上电动机。
常使用用的是6000V和10000V电压，由于国外的电网不同，也有3300V和6600V的电压等级。
高压电机产生是由于电机功率与电压和电流的乘积成正比，因此低压电机功率增大到一定程度(如300KW/380V)电流受到导线的允许承受能力的限制就难以做大，或成本过高。
需要通过提高电压实现大功率输出。
高压电机优点是功率大，承受冲击能力强;缺点是惯性大，启动和制动都困难。
高压电机的用途高压电动机可用于驱动各种不同机械之用。
如压缩机、水泵、破碎机、切削机床、运输机械及其它设备，供矿山、机械工业、石油化工工业、发电机等各种工业中作原动机用。
用以传动鼓风机、磨煤机、轧钢机、卷扬机的电动机应在订货时注明用途及技术要求，采用特殊的设计以保障可靠运行。
高压电机的类型高压电机分为：高压同步电机;高压异步电机;高压异步绕线式电动机;高压鼠笼型电机等。
高压电机控制装置根据实际而定方式:电机容量大大小于电源容量且1000KW以下的可直接启动,这时的冲击电流是额定值的3-6倍.为了防止冲击电流过大,对于大电机必须考虑减少启动电流的启动方式:有串电抗启动,变频启动,液力偶合器启动等多种方式.有复杂有简单,价钱差异很大. 由于电压高,电流冲击大,电机制造必须满足过电压的要求,绝缘等级要求较高。
高压电机维修工艺流程一.绕线高压电机按电压等级需要选用双亚胺，单亚胺，单薄双丝等各种规格的丝包扁线，材料齐备后，可在绕线机上绕制制成梭型成圈，一般电机最短线圈直线部分25厘米，最大线圈直线部分1.2米，绕制可单平绕，单立绕，也可双平换位绕，也可双平换位立绕，根据具体要求确定。
利用圆盘中的万能调节也可绕制圆漆包线线圈。
绕线机内置一台调速电机与一台涡轮涡杆减速机，带动绕线机实现0-120转/分的可顺逆可制动的旋转，并可正反计数，一般可绕制1600KW以内的各种电机线圈，另配有简易涨紧器一套，可控制绕制线圈的松紧度，一般的修理厂家选用如上产品即可，如遇到特殊大型规格时，可选择特异型绕制设备。
高压大功率同步电动机的保护问题襄樊学院(襄樊441003) 何友全［摘要］本文介绍了为某钢厂高压大功率同步电动机所设计和已投入运行的各种保护措施以及继电保护装置整定值的计算方法。
1 引言高压大功率同步电动机在起动和运行过程中，会发生一些异常情况，如过流、过压、低压、失步、电动机内部线圈绕组短路、开路、接地等，因此，对电动机的运行状态，必须进行实时监控，并且要采取一系列的保护措施，来保证电动机的安全和整个系统的正常运行。
下面是为某钢厂使用的同步电动机所设计并已投入运行的一些保护措施。
该同步电动机的参数如下：Pe =5000kW,p=3,Ne=1 000rpm,Ue=10kV,Ie=330A cosφ=0.9(超前)，f=50Hz，空载励磁电流149A，空载励磁电压39V，满载励磁电流270A，满载励磁电压92V 等。
2 几种保护措施的工作原理及参数整定2.1 过电压保护为了安全起见，在电动机的进线端要设置过电压保护装置，这主要是为了防止雷击产生的高压对电动机造成破坏。
一般的防护措施有装设避雷器、R-C吸收回路、配有过电压继电器的电压互感器等。
过电压有内部过电压、雷击过电压两类。
内部过电压由操作或系统内部谐振所产生，一般不会超过系统正常运行时单相额定电压的3～4倍，因此采用电压互感器加过电压继电器进行保护比较合适；对于雷电过电压，由于其电压幅值高、电流大，以采用避雷器为宜。
由于高压电动机的定子绕组是采用固体介质绝缘的，其冲击耐压试验值约比同级电力变压器低1/3左右。
加之长期运行后，固体绝缘介质因受潮、腐蚀和老化，会进一步降低其耐压水平，因此对雷电侵入的防护，应采用专用于保护旋转电动机的FCD型磁吹阀式避雷器，或带有串联间隙的金属氧化物避雷器。
对于定子绕组中性点能引出的高压电动机，应在中性点装设避雷器；对于定子绕组中性点不能引出的高压电动机，可在电动机前面加一段100～150m的引入电缆，并在电缆前装设排气式避雷器或阀式避雷器，而在电动机入口母线上安装一级并联有电容器(0.25～0.5μF)的FCD型磁吹阀式避雷器，以降低沿线路侵入的雷电波波头陡度，减轻其对电动机绕组绝缘的危害。
高压大中型电动机绝缘结构的设计研讨摘要：纵观电机发展的历史，电机单机容量的增大和技术提高，都是以电机绝缘技术水平的提高为前提的。
作为电机的一个重要组成部分，定子绕组是影响加工费用、运行可靠性和电机寿命的一个关键部件。
随着电机行业的不断发展，需要开发更薄、更先进的绝缘结构。
减薄绝缘结构意味着相同容量的电机可以缩小体积，提高产品的先进性和竞争力。
制造更加先进的电机，绝缘系统是阻碍发展的瓶颈，特别是作为电机核心的定子绕组的绝缘系统，是绝缘技术的关键。
因此，研究绝缘厚度的减薄具有十分重要的意义。
关键词：发电机；高压交流电机；绝缘技术目前我国高压交流发电机已形成达到国际先进水平超超临界火电和核电的百万千瓦级汽轮发电机绝缘系统和可达 800 MVA 的水轮发电机绝缘系统，正在研制百万千伏安的水轮发电机绝缘系统。
发电机绝缘体系发展到由多胶模压绝缘体系与少胶 VPI绝缘体系并存的两种 F 级绝缘体系。
该电机LD－F 绝缘体系采用了少胶粉云母带连续包绕整体 VPI 浸渍环保型环氧酸酐无溶剂浸渍树脂、绝缘系统设计囊括同步电机、异步电动机、变频调速电机等设计电压高达13．8 kV，绝缘结构中的绝缘厚度和定子绕组绝的电气、机械和其他性能均达国际先进水平。
一、电机电枢绝缘结构1、电枢绕组绝缘。
电枢绕组绝缘结构随绕组结构型式不同而有所区别为了提高防潮性能，大型直流电机电枢绕组一般采用连续式绝缘。
匝间绝缘作用是绝缘同一线圈中的相邻元件，只承受片间电压。
大型直流电机匝间绝缘一般采用裸铜线外半叠包一层 0.1 毫米云母带，或直接采用高强度漆包双玻璃丝包线。
中、小型电机一般采用双玻璃丝包线即可。
保护布带。
主要保护主绝缘免受机械损伤。
一般 B 级绝缘电机采用 0.1 毫米玻璃丝带半叠绕或平绕一层。
F 级薄膜绝缘一般不用保护布带，有时为可靠起见，也用 0.1 毫米玻璃丝带半叠绕一层。
电枢绕组端部绝缘。
绝缘方式和材料一般和直线部分相同，仅是对地绝缘比直线部分可少包 1-2 层。
大型高压同步电动机，由于其具有一系列优点，特别是能向电网发送无功功率，改善电网质量，在各行各业得到广泛应用。
我公司球磨机用同步电动机曾在一段时期内频繁损坏，直接影响到我公司的生产和设备的安全运行。
因此正确分析判断同步电机的故障原因，并提出相应对策，就成了我们的当务之急。
一、事故征象我公司现有16台1300KW/6KV同步电动机。
在2000年以前平均每年要出现2～3次电机烧损的事故。
其事故主要征象为：定子绕组端部绑线崩断，电机定子绕组过热，起动绕组笼条开焊、断裂，电机起动及运行中出现异常声响，经常启动失败等现象。
尤其是在1999年1月12日我公司7#同步电动机运行过程中突然放炮，造成7#同步电动机定子线圈局部严重烧坏，高压电缆接头烧损，电流互感器崩坏，由于7#同步机脱扣装置拒动，保护不能正常动作，持续大电流引起密地变电所密27选Ⅱ线保护动作跳闸，影响到选Ⅱ所带其它用电设备停机。
二、事故原因的基本判断分析1、电机质量分析：电机的正常使用寿命一般应在20年左右。
统计我公司所损坏的同步电动机，运行寿命大多在10年以下，尤其是这台7#同步电动机大修后，投运仅4个月便出现了这次放炮烧损事故。
在事故分析中，部分电气技术人员将事故的主要原因归结到电机的大修上。
这种大面积的电机损害事故，将事故原因归结到电机质量上，我对此提出异议。
建议将视线转移到对励磁系统的分析上；事实证明，电机修理厂在电机返修中对其重点部位进行了种种加强措施，甚至于提高了绝缘等级，但效果并不显著。
损坏事故仍不断出现。
2、励磁系统原因分析：针对同步电动机起动运行过程中发生异常声响、电机定子绕组过热、起动绕组笼条开焊、断裂等诸多现象，在排除电机质量原因引起事故的条件下，有必要对现行的励磁系统进行合理的分析，从而找出电机频繁损坏的真正原因：励磁系统设计不合理。
三、励磁系统存在的主要问题与电机故障原因的内在联系1、励磁装置起动回路设计不合理，使同步电机经常处在脉振情形下起动。
原主电路为桥式半控励磁装置，其原理图如图1所示。
电机在起动过程中，在转子线圈内将感应一交变电势，其正半波通过ZQ形成回路，产生+if；而其负半波则通过KQ及RF形成回路，产生-if。
由于负载电路不对称，形成+if与-if 电流不对称，if曲线如图2所示。
电机定子电流因此也产生强烈脉振，其曲线如图3。
电机因而遭受到脉振转矩的强烈振动。
造成整个厂房大厅内都可以听到电机起动过程发出的强烈振动声。
这种声音一直持续到电机起动结束才消失。
另一方面，由于装置采用的是KGLF-11型老式励磁装置模拟控制，其投励检测元件老化，检测不准确，导致投励时间变化，对电机启动造成很大影响。
随着电机起动过程滑差减小，转子线圈内感应电势逐步减小，当转速达到50％以上时，励磁回路感应电流负半波通路不畅，将处于时通时断，似通非通状态，形成+if与-if电流不对称，由此形成脉振转矩，造成电机产生强烈振动。
有时在运行中受灭磁插件分立元件性能的影响，灭磁晶闸管KQ误导通，灭磁电阻发热烧红冒烟。
它只有一个高导通电压，电机起动时，特别在转子感应电压较低时，KQ不能可靠导通，造成主机起动转矩不对称，使机组产生强烈振动。
这正是前述的主要事故征象之一。
因此，无论电机质量如何优异，在如此恶劣的条件下电机频繁起动，给电机造成的损伤是可想而知的。
电机的寿命因此大打折扣。
2、投励环节设计不合理，经常造成启动失败，重复启动次数大大增加。
投励环节原设计为：按同步电动机转子滑差顺极性无接点投励环节工作，如图4所示。
由于控制插件采用的是模拟元件，元件老化和温度漂移以及抗干扰能力弱，造成转子感应电压检测不准确。
主要是由于检测感应信号的稳压管12WY和三极管3BG性能不稳定，还有对电容器5C的充放电时间不确定；在同步机进入亚同步时，该投励触发时却没有发出信号，往往造成同步机启动失败。
这是模拟励磁装置的通病，结果是造成同步机重复启动，从而带来对电机的损害。
3、励磁装置无可靠的失步保护装置，使电机运行不可靠。
同步电动机原投励装置采用反时限继电器“兼作失步保护”，其原理接线如图五；而电机“过负荷”与电机“失步”是完全不同的两个概念，通过对电机失步时的示波照相分析其暂态过程，现场试验及实拍电机失步的暂态波形证明：用过负荷继电器兼作失步保护，当电机失步时，不能动作，有的虽能动作，但动作延时加长，实际上起不到保护作用。
如图5所示的过流继电器原理。
同步电机的失步事故主要分为失励失步和带励失步两类。
3．1、失励失步是由于励磁系统的原因，使同步电动机的励磁绕组失去直流励磁。
由于球磨机的同步电机过载力矩很大，导致同步电动机失去静态稳定，滑出同步。
电机发生失励失步时，负载基本不变，定子电流增大1.5～3倍，电机声音异常，而GL型继电器主要用于起动时的电流保护，其整定值为6～7倍的额定值，所以GL型继电器拒动或动作时间过长。
在此情况下失励失步一般不易被值班人员及时发现，待发现电机冒烟时，电机已失步了相当长时间，并已造成电机绕组或励磁装置的损坏。
应当指出的是电机的失励失步，大多不当场损坏电机，出现电机冒烟后，停机常规检查，往往又查不出毛病，电机还能再投入运行。
由于失步运行，在阻尼绕组中就流过超过额定电流数倍至数十倍的电流，尤其是负载较重时，由于转差较大，所以流过阻尼绕组电流就更大。
阻尼绕组的温升和热容量，一般是按短时工作制考虑的，由于长期流过大电流，必定会导致阻尼绕组温度过高，造成开焊、笼条断裂，甚至于阻尼绕组完全烧毁。
正是在这种状况下，使得电机的寿命大为缩短。
需要指出的是，电机失励失步时还会在转子回路中产生高电压，造成励磁装置主回路元件损坏，引起灭磁电阻发热，严重时甚至造成整台励磁装置烧坏。
3．2、带励失步，是由于负载突增（如球磨机胀肚），电机在运行中短时间严重欠励磁；或电机起动过程中励磁系统过早投励等原因引起的。
电机在带励失步时，励磁系统虽仍有直流励磁，但励磁电流及定子电流（包络线）强烈脉动，电机亦遭受强烈脉振，有时甚至产生电气共振和机械共振。
带励失步与失励失步对电机造成的危害其性质是一样的。
严重时甚至出现断轴事故。
由于电机和主机是同轴运行，电机的强烈脉振，同样会波及到主机损伤，如紧固螺丝断裂等。
四、励磁系统改进对策我公司球磨机用同步电机损坏频繁的主要原因如上述三条，其对策主要为：1、主电路：采用无续流二极管的新型三相桥式半控整流电路（图6所示），线路简洁、可靠，通过设计合理选配灭磁电阻RF，分级整定KQ的开通电压，当电机在异步驱动状态时，使KQ在较低电压下便开通，电动机具有良好的异步驱动特性，有效地消除了原励磁屏在电机异步暂态过程中所存在的脉振，满足带载起动及再整步的要求；而当电机在同步运行状态时，KQ在过电压情况下才开通，既起到保护元器件的作用，又使电机在正常同步运行时，KQ不会误导通。
2、投励环节改进：电机在起动及再整步过程中，按照“准角强励磁整步”的原则设计。
就物理概念而言，系指电机转速进入临界滑差（即原来所谓的“亚同步”），按照电机投励瞬间在转子回路中产生的磁场与定子绕组产生的磁场互相吸引力最大（即定子磁场的N极与投励后转子绕组产生的S极相吸，定子磁场的S极与投励后转子绕组产生的N极相吸）。
在准角时投入强励，使吸力进一步加大，这样电机进入同步便轻松、快速、平滑、无冲击。
投励时的滑差大小，可通过数字式功能开关设定；对电机滑差大小的检测，是根据装置回路内测取的转子电压波形，经采样后取得Uf，通过变换整形，变成方波，再经过光电隔离，输入电脑系统，最后准确投励。
改造后电机起动及投励过程的波形见图7为使电机运行中励磁电压不致过高、过低或失控，在控制电路中设有1K、2K、3K功能开关。
其中1K用来设定励磁电压的上限，它既作为设定励磁装置输出直流电压的上限，又作为电机起动及再整步投强励的设定值；2K用来设定电机正常运行时的励磁电压；3K用来设定励磁电压的下限。
投励时，首先按1K强励设定值运行1秒钟，然后自动移至正常励磁所设定的位置上。
选用的LZK-3型装置面板上有薄膜面板开关，按动上升键或下降键，可以在1K及3K所设定范围内调整励磁电压大小。
由于全部采用数字化开关及电脑控制，使装置性能稳定。
完全消除采用电位器控制时存在的诸多弊端。
3、失步保护装置：其基本原理是利用同步电动机失步时，在其转子回路产生不衰减交变电流分量的特征，通过测取转子励磁回路交变电流信号，并对其波形特征进行智能分析，快速、准确判断电机是否失步。
对于各类失步，不管其滑差大小，装置均能准确动作。
根据具体情况，动作于灭磁、再整步，或启动后备保护环节动作于跳闸。
而电机未失步，则不管其振荡多大，装置均不误动作。
其中图8（a）、（b）、（c）励磁回路已出现不衰减的交变电流信号，电机已失步，失步保护环节应快速及时动作；图8（d）是同步振荡，电机未失步，失步保护环节应不误动作。
对某些旧电机或已受暗伤的电机，有时会出现转子回路开路，此时励磁回路电流突然下降至零，失步保护环节就应快速动作。
本系统能根据励磁回路电流波形准确快速地分析电机是否已失步。
失步保护所取信号，是从串接在励磁回路中的分流器上测取不失真的毫伏信号。
此信号经放大变换后输入电脑系统，由电脑系统直接分析，并做出判断输出。
4、失步后带载自动再整步：正常运转中的同步电动机，经装置检测，判断确认已失步后，立即动作于灭磁、异步驱动、带载再整步。
LZK-3型综合控制器中的灭磁环节，是采用断励续流灭磁，即电机失步后，立即停发触发脉冲，励磁控制继电器LCJ吸合，断开励磁接触器控制回路及励磁主回路。
待整流主桥路可控硅关断后，LCJ释放，电机进入异步驱动状态。
电机一旦失步进入异步运行，必须改善电机的异步驱动特性。
在电机处于异步运行状态情况下，装置自动使KQJ继电器处于释放状态，通过KQJ的常闭接点，使KQ可控硅在很低电压下便开通，以改善电机的异步驱动特性（图9所示）。
同步电动机异步起动时转子回路感应出很高的电压，此电压会直接危及电机转子的绕组绝缘，因此励磁装置要及时地在主机起动过程中串接适当的灭磁电阻。
该励磁装置起动灭磁回路中晶闸管KQ导通电压采用高、低通电压分级整定，保证主机良好的异步驱动性能，如图9所示。
主机起动时，通过电阻R7、R8、稳压管DW3分压限幅将转子两端感应的高电压转换为低电压信号Uf，再经RC（不在图中）滤波、过零比较器处理、光电耦合器隔离后送至单片机系统。
单片机检测到该信号和合闸接触器动作信号后，使继电器KM1处于释放状态，KQ在很低电压（约12V）下便导通，转子回路的正向电流经KQ、灭磁电阻RF流过，反向电流经二极管ZQ、RF流过，保证了正反向电流的对称性，使主机起动平稳。
当主机起动结束进入同步后，微机自动让继电器KM1、KM3动作，KQ 导通电压转入高通值（约250V）运行，KQ自动关断。
