MIDAS钢箱梁计算书

迈达斯（midas）计算潇湘路连续梁门洞调整后⽀架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施⼯⽅案》中，门洞条形基础中⼼间距为7.5⽶，现根据征迁⼈员反映，为满⾜门洞内机动车辆通⾏需求，需将条形基础中⼼间距调整⾄8.5⽶。

现对门洞结构体系进⾏计算，调整后门洞横断⾯如图1-1所⽰。

图1-1调整后门洞横断⾯图门洞纵断⾯不作改变如图1-2所⽰。

图1-2门洞总断⾯图门洞从上⾄下依次是：I40⼯字钢、双拼I40⼯字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝⼟），各结构构件纵向布置均与原⽅案相同。

2主要材料⼒学性能（1）钢材为Q235钢，其主要⼒学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝⼟采⽤C35混凝⼟，其主要⼒学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。

抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2（3）承台主筋采⽤HRB400级螺纹钢筋，其主要⼒学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。

（4）箍筋采⽤HPB300级钢筋，其主要⼒学性能如下：抗拉强度设计值：f y=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所⽰。

图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断⾯图如图3.1-2所⽰。

3.1-2荷载加载横断⾯图荷载加载纵断⾯如图3.1-3所⽰。

图3.1-3荷载加载纵断⾯图3.2整体受⼒分析整体模型受⼒分析如图5.2-1~5.2-3所⽰。

图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应⼒云图图5.2-3门洞整体剪应⼒云图由模型分析可得，模型最⼤位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组⼤组合应⼒σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最⼤剪应⼒σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满⾜要求。

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

梁高1.6米，箱梁顶宽16.25m。

温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1 编制依据、原则及范围············· - 1 - 1.1 编制依据················· - 1 - 1.2 编制原则················· - 1 -1.3 编制范围················· - 2 -2 设计构造··················· - 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造··········· - 2 -2.2 支架体系主要构造············· - 2 -3 满堂支架体系设计参数取值··········· - 8 - 3.1 荷载组合················· - 8 - 3.2 强度、刚度标准·············· - 9 -3.3 材料力学参数···············- 10 -4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4.5 地基承载力计算··············- 18 -温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。

第1章89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。

箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。

主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。

主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。

本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。

图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。

中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。

度pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。

1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。

1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。

表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3结构计算分析1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。

图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况1.1概述1.2主要设计标准1.3主要材料1.4结构形式简述2计算模型及计算参数选取2.1计算模型建立2.2计算荷载2.3计算工况及验算内容3上部结构计算3.1计算模型3.2短暂状况构件应力验算3.3上部结构计算小结4 横梁计算广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁SA05-5-1，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A 类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

梁高 1.6米，箱梁顶宽16.25m。

箱梁为单箱双室箱梁。

主梁采用C50混凝土，预应力均采用低松弛高强钢绞线，公称直径φ15.20mm，标准强度fpk=1860MPa。

**高速公路结构设计计算书中国北京二〇二〇年六月七日目录1.设计资料 (1)1.1桥跨 (1)1.2梁 (1)1.3荷载 (1)1.1.1.恒载 (1)1.1.2.活载 (1)1.1.3.温度荷载 (1)1.1.4.支座沉降 (1)1.1.5.荷载组合 (1)1.4主要材料设计参数表 (2)2.设计依据 (2)2.1规范条文 (2)2.2软件工具 (2)3.上部结构总体计算 (3)3.1计算模式 (3)3.2持久状况承载能力极限状态计算 (3)3.3持久状况应力计算 (5)3.4持久状况正常使用极限状态短期抗裂计算 (7)3.5持久状况正常使用极限状态长期抗裂计算 (9)3.6持久状况正常使用极限状态主拉应力抗裂验算 (10)4.上部结构横向计算 (11)4.1桥墩墩顶横梁 (11)4.1.1计算模式 (11)4.1.2持久状况承载能力极限状态计算 (12)4.1.3持久状况正常使用极限状态抗裂计算 (13)4.2桥台横梁 (13)4.2.1 (13)4.2.2持久状况承载能力极限状态计算 (13)4.2.3持久状况正常使用极限状态抗裂计算 (14)5.下部结构计算 (14)5.1桥墩墩柱 (14)5.1.1持久状况承载能力极限状态计算 (14)5.1.2持久状况正常使用极限状态抗裂计算 (15)5.2桥墩桩基础 (15)1.设计资料1.1桥跨桥型布置为3×38+27m现浇预应力混凝土连续箱梁。

按A类预应力混凝土构件验算1.2梁箱梁高2.3m1.3荷载1.1.1.恒载A.一期恒载包括主梁自重，混凝土主梁按照实际断面尺寸取值，容重取26kN/ m3，主梁横隔板以集中力计入。

B.二期恒载二期恒载包括人行道、栏杆和桥面铺装：桥面铺装采用15m整体化混凝土，钢筋混凝土容重为26kN/m3。

栏杆或防撞护栏：栏杆二期恒载13.2 kN/m；防撞护栏二期恒载35.1kN/m；1.1.2.活载A.汽车荷载公路－I级，汽车荷载的横向分布系数：边梁：0.816；中梁：0.679。

米钢箱梁计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。

上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。

顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。

箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。

普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。

桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。

简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。

挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。

2.结构计算分析模型2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=×105MPa剪切模量G=×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25××13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。

修改最终版_restore计算书设计：_____________________校对：_____________________审核：_____________________2015-5-12目录一、基本信息 (3)1.1 工程概况 (3)1.2 技术标准 (3)1.3 主要规范 (3)1.4 结构概述 (3)1.5 主要材料及材料性能 (3)1.6 计算原则、内容及控制标准 (4)二、模型建立与分析 (4)2.1 计算模型 (4)2.2 主要钢筋布置图及材料用表 (5)2.3 截面特性及有效宽度 (5)2.4 荷载工况及荷载组合 (6)三、内力图 (8)3.1 内力图 (9)四、持久状况承载能力极限状态验算结果 (9)4.1 截面受压区高度 (9)4.2 正截面抗弯承载能力验算 (9)4.3 斜截面抗剪承载能力验算 (10)4.4 抗扭承载能力验算 (10)4.5 支反力计算 (11)五、持久状况正常使用极限状态验算结果 (12)5.1 结构正截面抗裂验算 (12)5.2 结构斜截面抗裂验算 (13)六、持久状况构件应力验算结果 (13)6.1 正截面混凝土法向压应力验算 (13)6.2 正截面受拉区钢筋拉应力验算 (14)6.3 斜截面混凝土的主压应力验算 (14)七、短暂状况构件应力验算结果 (15)7.1 短暂状况构件应力验算 (15)一、基本信息1.1 工程概况1.2 技术标准1.3 主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3)《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）4)《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6)《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）1.4 结构概述1.5 主要材料及材料性能1)混凝土表格 1 混凝土表格2)普通钢筋表格 2 普通钢筋表格3)预应力材料表格 3 预应力材料表格1.6 计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midas Civil对桥梁进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准，按A类预应力混凝土结构进行验算。

目录1 计算依据 (1)2 工程概况 (1)3 施工方案综述 (2)4 现浇支架计算 (2)4.1 支架设计 (2)4.2 设计参数及材料强度 (3)4.2.1 设计参数 (3)4.2.2 材料设计强度 (4)4.3 荷载分析 (4)4.3.1 荷载类型 (4)4.3.2 荷载组合 (4)4.3.3 箱梁混凝土自重 (5)4.3.4 模板自重 (6)4.3.5 分配梁12.6工字钢自重 (6)4.3.6 单片贝雷梁荷载统计 (6)4.4 建立模型计算分析 (6)4.4.1 模型单元 (6)4.4.2 边界条件 (7)4.4.3 模型荷载 (7)4.4.4 支架体系计算模型 (7)4.4.5 计算结果 (7)5 结论 (11)32.6m简支箱梁现浇支架计算书1 计算依据（1）连续梁相关施工图（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（4）《桥梁临时结构设计》中国铁道出版社（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》（7）Midas设计手册2 工程概况32m现浇简支梁全长32.6m，计算跨度31.1m，截面中心梁高3.05m，梁顶宽为12m，梁底宽5.5m，墩高9.85m，每片梁重836.8t。

箱梁正视图、断面图分别如图2.1.1所示。

图2.1.1 简支箱梁正视图图2.1.2 简支箱梁断面图3 施工方案综述简支梁现浇施工工序为施工准备→支架搭设→支架预压→调整模板→绑扎钢筋→安装内模→浇筑混凝土→养护→支架拆除，具体施工流程简图3.1.1所示。

施工准备测量放样支架搭设安装底模及外模支座安装支架预压沉降观测调整模板安装、绑扎钢筋安装内模测量中线及标高检查合格浇筑混凝土及预应力养护支架拆除图3.1.1 简支梁现浇流程图4 现浇支架计算4.1 支架设计现浇支架采用钢管柱+分配梁+贝雷梁结构体系，采用φ530x10钢管做受力支柱，单层贝雷片做受力纵梁。

MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书1钢筋整体吊装结构检算1、计算依据1.1、《钢结构工程》；1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。

2、计算说明2.1 32米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。

2.2 箱梁腹板顶及翼板边设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t, 翼板G2=10t/12=0.83t.3、计算参数选定3.1、计算简图按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。

考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。

3.2、材料性能指标吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为序号材料名称及强度等级强度种类容许值(N/m3)抗拉、抗弯、抗压（f）1901 Q235抗剪（f）1103.3 采用midas/civil建模进行结构分析3.3.1应力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合(最大值)9.53846e+0037.68141e+0035.82436e+0033.96731e+0032.11026e+0030.00000e+000-1.60384e+003-3.46089e+003-5.31794e+003-7.17499e+003-9.03204e+003-1.08891e+004ST: 1MAX : 277MIN : 278文件:吊装架单位:tonf/m^2日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.2弯矩图MIDAS/Civil POST-PROCESSOR BEAM FORCE弯矩-y1.66929e-0026.08446e-0030.00000e+000-1.51324e-002-2.57409e-002-3.63493e-002-4.69578e-002-5.75662e-002-6.81747e-002-7.87831e-002-8.93916e-002-1.00000e-001 ST: 1MAX : 28MIN : 36文件:吊装架单位:tonf*m日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Z:0.25940.0135739.99265MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR REACTION FORCE内力-XYZ最大反力节点= 187FX: 3.8652E-001FY: -3.1532E-001FZ: 4.0010E+001FXYZ: 4.0014E+001ST: 1MAX : 187MIN : 188文件:吊装架单位:tonf日期:10/17/2000表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.1 F 图3.3.4 结构变形图最大弯距M =10.0kN ·m最大应力σ＝95.3MPa ＜[σw]=145MPa 最大变形ν=11mm ，满足箱梁钢筋的变形要求整体吊装扁担的强度及刚度均满足要求。

目录1. 纵向计算 (1)1。

1概算 (1)1.2设计参数 (4)1。

2.1 结构重力 (4)1.2。

2 基础变位作用 (5)1。

2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2。

4 汽车荷载冲击力系数 (5)1。

2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1。

2。

7 桥梁设计基准期 (5)1。

2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2。

11 材料性能 (6)1。

3计算分析 (6)1。

3.1 支承反力 (6)1。

3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3。

5 应力 (9)2。

普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2。

2截面及截面特性 (10)2。

3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2。

3。

2 汽车荷载 (11)2。

4强度检算 (11)2。

5稳定检算 (12)3。

中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3。

3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4。

1计算模式 (13)4。

2强度检算 (14)4。

3稳定检算 (15)5。

左侧悬臂托架 (15)5。

1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (16)5。

3设计荷载 (16)5。

3。

1 结构重力 (16)5。

3.2 汽车荷载 (17)5。

4内力 (17)5.5强度检算 (17)5。

5。

1 正应力 (18)5.5。

2 剪应力 (18)5。

5。

3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6。

1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (19)6.3。

1 结构重力 (19)6.3.2 汽车荷载 (20)6.4内力 (20)6。

5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (21)6。

5.3 稳定检算： (21)7. 支承加劲肋检算 (21)7。

1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7。

连续箱梁挂蓝计算书(midas)(2009-07-04 11:47:42)一、工程简介主桥上部结构为32+68+32m三跨预应力混凝土连续箱梁，梁体自重γ取26kN/m3，跨端支座处、边垮直线段和跨中处梁高为2.8m，中支点处梁高为3.4m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=367.80m，顶板厚34cm，腹板厚分别为40cm和70cm，底板厚度由跨中的30cm按圆曲线变化至中点梁根部的60cm，中点处加厚到110cm。

节段主要参数如下表所示：由于0#块长度不够，1#选用整体挂篮施工（见设计图），荷载采用最重悬浇箱梁段A1段：90.0吨。

二、挂篮主要技术标准及参考资料1、参考《公路桥涵施工技术规范》规定，各设计参数取值如下：（1）挂篮质量控制在浇筑梁段砼质量的0.3～0.5倍之间。

（2）允许最大变形（包括吊带变形的总和）：20mm（3）施工及行走时抗倾覆安全系数：2.5（4）自锚固系统的安全系数：22、参考资料（1）、通桥2008-2261A-V；（2）、《路桥施工计算手册》－人们交通出版社；（3）、《简明施工计算手册》－中国建筑工业出版社；（4）、《悬臂浇注预应力混凝土梁桥》－人们交通出版社；（5）、本挂篮采用的设计规范有:1）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）；2）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土设计规范》（TB10002.3-2005）；3）.《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；4）.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）。

3、主要材料的力学指标（1）、Q235（A3钢），屈服应力，，弹性模量；（2）、20CrMnTi，屈服应力，弹性模量。

三、结构分析及计算参数1、结构受力分析根据悬灌梁段的实际情况，挂篮分以下三种工况进行受力检算：（1）、工况一：1#梁段施工时连体挂篮的强度检算；（2）、工况二：2#梁段施工时挂篮的强度检算（2）、工况三：挂篮挠度验算；（3）、工况四：挂篮走行时抗倾覆计算。

MIDAS连续梁计算书⽬录第1章设计原始资料 (1)1.1设计概况 (1)1.2技术标准 (1)1.3主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺⼨拟定 (2)2.1尺⼨拟定 (2)2.1.1 桥孔分跨 (2)2.1.2 截⾯形式 (2)2.1.3 梁⾼ (3)2.1.4 细部尺⼨ (4)2.15 主要材料及材料性能 (6)2.2模型建⽴与分析 (7)2.2.1 计算模型 (8)第3章荷载内⼒计算 (9)3.1荷载⼯况及荷载组合 (9)3.2作⽤效应计算 (10)3.2.1 永久作⽤计算 (10)3.3作⽤效应组合 (16)第4章预应⼒钢束的估算与布置 (20)4.1⼒筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应⼒钢束的估算 (24)4.2预应⼒钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应⼒损失及有效应⼒的计算 (29)5.1预应⼒损失的计算 (29)5.1.1摩阻损失 (29)5.1.2. 锚具变形损失 (30)5.1.3. 混凝⼟的弹性压缩 (30)5.1.4.钢束松弛损失 (31)5.1.5.收缩徐变损失 (31)5.2有效预应⼒的计算 (32)第6章次内⼒的计算 (33)6.1徐变次内⼒的计算 (33)6.2预加⼒引起的次内⼒ (33)第7章内⼒组合 (35)7.1承载能⼒极限状态下的效应组合 (35)7.2正常使⽤极限状态下的效应组合 (37)第8章主梁截⾯验算 (41)8.1正截⾯抗弯承载⼒验算 (41)8.2持久状况正常使⽤极限状态应⼒验算 (44)8.2.1 正截⾯抗裂验算（法向拉应⼒） (44)8.2.2 斜截⾯抗裂验算（主拉应⼒） (46)8.2.3混凝⼟最⼤压应⼒验算 (49)8.2.4 预应⼒钢筋中的拉应⼒验算 (50)8.3挠度的验算 (51)⼩结 (53)第1章设计原始资料1.1 设计概况设计某预应⼒混凝⼟连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。

计算书一、设计依据1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000)二、设计参数1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。

2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。

3、其它结构自重：由程序自动记入。

4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。

三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。

荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。

工况二：钢箱梁顶推阶段。

在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。

根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。

对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。

四、钢箱梁拼装阶段的受力分析4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。

每个断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑1.4的不均匀分配系数，作用在每组贝雷片的作用力为F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。

其计算模型及结果如下：计算模型弯矩图剪力图通过计算得贝雷片所受到的最大弯矩为M=715.4kNm，最大剪力为V=204.4kN。