0、汽轮机某级p 0=3.4MPa ，t 0=435ºC ，Ωm =0.38，p 2=2.2MPa 。喷嘴为渐缩型，其出口面积A=52cm 2。试计算：
（1）通过喷嘴的实际流量G(取流量系数0.97)；
（2）当p 2=2.2MPa ，Ωm =0.3时，通过喷嘴的流量又为多少？ （3）如果喷嘴入口c 0=120m/s ，则在（2）条件下喷嘴的流量？
1． 国产引进型Westinghouse 300MW 亚临界、一次中间再热凝汽式电站汽轮机，工作转速为3000转/分。该机末级的平均直径2604mm ，额定工况下通过该级的蒸汽流量为273.75t/h ，级前蒸汽的压力00.0243p MPa =，温度065.6t C =︒，静叶压差为0.0108Mpa ，整级压差为0.0191Mpa ，喷嘴进口汽流初速度为110m/s ；喷嘴出口汽流角1sin 0.3203α=，动叶相对出口汽流角2sin 0.4839β=。设计估算时，取喷嘴速度系数0.97ϕ＝，动叶速度系数
0.95ψ=。计算
(1) 该级的轮周速度和反动度
(2) 喷嘴叶栅热力计算。由喷嘴出口汽流速度、判别喷嘴是否临界和斜切部分是否膨胀、
喷嘴流量系数等的计算，求出喷嘴损失和喷嘴高度。
(3) 动叶叶栅热力计算。由动叶进口相对速度、动叶理想焓降和动叶出口相对速度、判
别动叶是否临界和斜切部分是否膨胀、动叶流量系数等的计算，求出动叶损失和动叶高度。
(4) 该级动叶、喷嘴出口面积比，按常规设计原则对计算结果的正确合理作检验、分析。 (5) 按比例作出该级动叶进、出口的汽流速度三角形。 (6) 该级的轮周功、理想能量、轮周效率。
(7) 该级的其余级内损失(转轴直径取660mm ，汽封间隙为0.50mm ，汽封流量系数为
0.15)。
(8) 按比例画出该级各项损失的棒形图或圆饼图。 (9) 画出该级的h-s 汽态线，注明主要点的意义。
(10) 画出该级动叶根部、顶部的速度三角形，计算出基于平均直径的根部、顶部汽流撞
击角。
(11) 基于平均直径处的反动度，求出叶根、叶顶处的反动度。
(12) 基于(10)和(11)的计算，分析说明长叶片必须采用扭曲叶型的理由。
2． 国产引进型Westinghouse 300MW 汽轮机，额定工况下主汽门前的主蒸汽压力为
16.7Mpa 、温度为537℃，主蒸汽流量为910.2t/h ，给水温度为274℃，采用高中压合缸、1个双分流对置低压缸结构布置，各级主要设计数据见附表1。
(1) 计算高压缸各级的理想焓降和实际焓降，由此得到高压缸各级的相对内效率和高压
缸的重热系数。
(2) 画出高压缸额定工况下各级相对内效率分布棒形图，依据汽轮机级的工作原理的理
论与方法，分析其中的原因。
(3) 计算出高压进汽、再热器和中低连通管压力损失，各缸的相对内效率和调节级的相
对内效率，画出整机的热力过程线，分析、比较该汽轮机各缸大小不同的主要原因。 (4) 计算求出高压缸非调节级、中压缸和低压缸的第一和末级的理想焓降及假想速比，
并用棒形图表示之，研究、分析一次中间再热汽轮机中沿蒸汽膨胀流程的焓降变化规律。
.1.
低压缸1 329.3 331.4 0.7690 0.1370 0.2420 8610 1915.16 86.36 115870 1919.78 90.68 138014
2 329.
3 287.2 0.5410 0.1040 0.1910 9197 1928.2
4 98.80 151122 1935.77 107.09 182743
3 294.3 243.7 0.3720 0.0839 0.1400 8585 1952.0
4 122.01 218782 1970.18 141.61 257838
4 275.4 194.
5 0.2320 0.0594 0.1010 9262 1992.71 162.82 305778 2016.20 188.57 380095
5 258.5 140.8 0.1330 0.0339 0.0608 8297 2046.94 217.47 446533 2087.50 265.7
6 565647
6 246.5 91.8 0.0736 0.0292 0.052
7 13222 2241.47 412.67 711954 2299.77 474.62
7 246.5 63.4 0.0228 0.0099 0.0168 11308 2579.74 813.90 2642.87 905.51
图1Westinghouse 600MW汽轮机高压缸平衡活塞汽封和前端汽封结构示意图与参数
.2.
(5) 分别求出高压缸非调节级、中压缸和低压缸的第一和末级的相对内效率，将此结果
会同调节级的相对内效率用棒形图表示之，研究、分析这些数据不一致的原因。 (6) 求出汽轮机的内功率、机械与电效率(即机械效率与发电机效率之积)、循环热效率、
汽耗率和热耗率。
3． Westinghouse 600MW 汽轮机为反动式汽轮机，采用1个高压缸、1个双向对置分流中压缸和2个双向对置分流低压缸布置，为平衡高压转子的轴向力，在高压转子的前端设计平衡活塞，结构如图1所示。调节级后蒸汽经平衡活塞汽封流向与高压缸排汽相通的腔室，该腔室的蒸汽经高压外缸前端汽封流向腔室A 和腔室B ；为实现蒸汽不外泄和蒸汽不内漏，由抽汽设备维持腔室A 的压力为100.6kPa(略低于大气压力)，腔室B 的压力为120.7kPa 。根据图1所示各腔室的蒸汽参数和结构数据，计算：
(1) 平衡活塞中间腔室的压力和通过平衡活塞汽封的漏汽量，并由计算得平衡活塞上蒸
汽产生的轴向力。
(2) 漏入腔室B 和腔室A 的蒸汽量。
(3) 漏入腔室A 的空气量和抽汽设备的蒸汽－空气混合物的容积负荷(即汽、气混合物
的容积流量)。
(4) 当调节级喷嘴室和平衡活塞的汽封间隙均增大至1.651mm 时，平衡活塞上蒸汽产生
的轴向力变化多少？
(5) 当高压外缸汽封的间隙由0.508mm 增大至0.762mm 时，漏入腔室B 的蒸汽量是多
少？
(6) 抽汽设备的抽汽能力决定于进入抽汽设备的蒸汽量，蒸汽量增大，抽汽设备的负载
增大，导致腔室A 的压力上升。如果抽汽设备的负载每增大20%，腔室A 的压力升高0.01kPa ，试问当汽封间隙增大到多少时，有可能引起蒸汽的外泄？
4． 国产引进型300MW 汽轮机，额定蒸汽压力16.7Mpa 、温度537℃。调节级设有6个喷嘴组，每个喷嘴组有21片喷嘴叶片组成，因喷嘴组间分隔板产生的部分进汽度为0.9545。调节级的平均直径1061mm ，喷嘴出口汽流角1sin 0.2767α=、动叶出口相对汽流角
2sin 0.349β=。在5个调节汽门全开(即5个喷嘴组进汽)时，机组发出额定功率300MW ，
此时调节级后压力11.6Mpa 、温度484.0℃，主蒸汽流量为910.2t/h 。假设调节级的反动度为零，主汽门和调节汽门的压力损失为主蒸汽压力的3.0%，且在调节汽门顺序开启时无重迭度。试计算：
(1) 对应于调节汽门全开时单个喷嘴组通过的最大流量。
(2) 在不计调节级后温度变化情况下，调节汽门顺序开启时各阀点的流量，并画出各阀点处各调节汽门的流量分布图。
(3) 如果调节级的效率保持不变，由调节汽门顺序开启时调节级热力过程线，估算各阀点处调节级后的温度值，由此估算考虑调节级后温度变化时各阀点的流量变化。
(4) 分别计算出额定工况(5个调节汽门(全)开启时)和3个调节汽门(全)开启时调节级的部分进汽损失，画出这两种情况的调节级动叶的速度三角形，并对计算结果作分析、讨论。
(5) 在主蒸汽流量为750t/h 时，计算出各调节汽门中的流量分配和调节级后温度与焓值，以及部分开启调节汽门后的蒸汽压力。
