38M3液化石油储罐结构工艺及焊接工艺设计_毕业设计(论文)

毕业设计（论文）

38m 3液化石油储罐结构工艺及焊接工艺设计

摘要

液化石油气贮罐是盛装液化石油气的常用设备，由于该气体具有易燃易爆的特点，因此在设计这种贮罐时，要注意与一般气体贮罐的不同点，尤其是安全与防火，还要注意在制造、安装等方面的特点。卧式储罐设计是以应力分析为主要途径，以材料力学为基础，对容器的各个主要受压部分进行设计。其设计的目的主要是确定合理、经济的结构形式，并满足制造、检验、装配、运输和维修等方面要求，设计中主要从强度和刚度两方面进行设计保证容器不因过渡变形而发生泄露失效，最终达到安全可靠的工作性能的要求。

该液化石油储罐依据GB150、JB/T4732等设计标准、严格执行TSG R0004-2009《固定式压力容器安全技术监察规程》的规定，充分考虑节能降耗的要求，基于弹性失效准则，完成对液化石油气储罐的设计；在AUTOCAD中正确绘出装配图；以储罐的建模，分析储罐整体的应力，数据显示在人孔接管与壳体连接处发生应力集中，同时经过查阅资料，运用公式也证明了只有人孔接管需要补强；然后对该储罐进行了补强设计。

关键词：卧式储罐，应力，刚度，强度，结构设计

38m3 LIQUEFIED OIL TANK STRUCTURE DESIGN

PROCESS AND WELDING PROCESS

ABSTRACT

Liquefied petroleum gas storage tank is holding common equipment of liquefied petroleum gas (LPG), due to the characteristics of the gas is flammable and explosive, so in the design of the storage tank, to pay attention to the differences and common gas storage tank, especially for security and fire prevention, note also that in the aspect of manufacture, installation, etc.Horizontal tank design is based on stress analysis as the main way, on the basis of mechanics of materials, to design the main compression portion of the container. Its design purpose is mainly to determine the reasonable, economic structure, and satisfy the fabrication, inspection, assembly, transportation and maintenance requirements, mainly from two aspects of strength and stiffness in the design of design to ensure container does not leak due to transition of deformation failure, eventually reached the requirements of safe and reliable work performance.

The liquefied oil tank based on GB150, JB/T4732 Design standards, strict enforcement of TSG R0004-2009 "stationary pressure vessels safety technology supervision procedures" provisions, give full consideration to saving energy and reducing consumption, based on the elastic failure criteria (Design by Rule), and complete Design of LPG storage tank; Correct draw assembly drawings in AUTOCAD; Tank model, was used to analyze the overall stress of the storage tank, the data displayed in the manhole pipe and casing joint stress concentration occurs, through access to information at the same time, using the formula is also proved that only need manhole over reinforcement; Then has carried on the reinforcement to the tank design.

KEY WORDS: Horizontal tank, Stress, Stiffness, Strength, Structure design

目录

摘要 ................................................................................................. I ABSTRACT ....................................................................................... II 目录 .............................................................................................. III 前言 (1)

第1章设计参数的选择 (3)

1.1 液化石油气参数的确定 (3)

1.2设计温度 (3)

1.3设计压力 (4)

1.4设计储量 (5)

1.5 主要元件材料的选择 (5)

1.5.1 筒体材料的选择 (5)

1.5.2 鞍座材料的选择 (5)

1.5.3 地脚螺栓的材料选择 (5)

第2章容器的结构设计 (6)

2.1 圆筒厚度的设计 (6)

2.2封头壁厚的设计 (6)

2.3筒体和封头的结构设计 (7)

2.3.1 筒体设计 (7)

2.3.2 封头设计 (7)

2.4人孔的选择 (8)

2.5 通用件的选用 (9)

2.5.1 接管和法兰 (9)

2.5.2 垫片 (11)

2.5.3 螺栓（螺柱）的选择 (12)

2.6 鞍座选型和结构设计 (13)

2.6.1 鞍座选型 (14)

2.6.2 鞍座的安装位置 (14)

2.7人孔补强圈设计 (15)

2.8 其他附件的设计 (16)

2.8.1 液面计的设计 (16)

2.8.2 安全阀的设计 (16)

第3章应力校核 (16)

3.1水压试验应力校核 (16)

3.2 圆筒轴向弯矩计算 (17)

3.2.1 圆筒中间截面上的轴向弯矩 (17)

3.2.2 支座截面处的弯矩 (18)

3.3 圆筒轴向应力计算并校核 (18)

3.3.1 圆筒中间截面上的轴向应力 (18)

3.3.2 由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算并校核 (19)

3.3.3 圆筒轴向应力校核 (19)

3.4 切向剪应力的计算及校核 (20)

3.4.1 圆筒切向剪应力的计算 (20)

3.5 鞍座应力计算并校核 (20)

3.6地震引起的地脚螺栓应力 (21)

第4章焊接工艺设计 (22)

4.1储罐的基本构成 (22)

4.2 技术要求 (23)

4.3 材料的选择 (24)

4.4 焊接技术特性及要求 (25)

4.4.1 技术特性 (25)

4.4.2 技术要求 (25)

4.5焊接工艺流程 (26)

4.5.1 焊缝编号及示意图 (26)

4.5.2 接管与壳体封头的焊接 (27)

4.5.3 各筒节纵向焊缝焊接工艺分析 (32)

4.5.4 各筒节环向焊缝焊接工艺分析 (33)

4.5.5 焊后热处理工艺参数 (34)

结论 (35)

谢辞 (37)

参考文献 (38)

外文资料翻译 (39)

前言

随着科技发展的日新月异，由于我国石油资源的限制，必须充分利用国外石油资源。目前我国每年均要进口几千万吨原油和几百万吨液化石油气，才能满足国民经济和人民生活的需要。（储罐，压力容https://www.doczj.com/doc/2f10171365.html,）另一方面，随着全球经济一体化的发展和我国即将加入世界贸易组织(WTO)，我国必须大力增加石油储备资源，以减少国际局势动荡对我国经济的影响。以上情况迫切要求我们大力增加石油储存能力，发展大型储罐。目前(10~15)万m3的浮顶罐是世界各国储存原油的主体罐型。日本已建成了单罐容量为16万m3的大型储罐，还设计出了18万m3和30万m3的特大型储罐。

我国陆续在秦皇岛、黄岛、浙江舟山和大连等地建造了十几座10万m3的浮顶原油罐(系引进日本的技术与主要材料)，使得5万m3和10万m3浮顶罐已成为我国目前原油储存的主体罐型。由于大容量储罐的单位容量的耗钢量、投资及运营费用较低，为了适应我国原油进口和适当储备的形势，我们面临建造更大容量储罐的任务。

在选材方面，根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度为-20~48℃，最高工作压力等条件。根据国标规定选用16MnR为筒体材料，适用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（≥8mm）的压力容器。为了得到良好的焊接工艺，封头材料和筒体材料一致，也是16MnR。

对于汽油、喷气燃料和柴油等大宗油料的储罐，随着石油和石油化工企业生产加工装置的大型化，也正朝着大型化发展。深圳某些石化企业已建成了一批(2~5)万m3的内浮顶成品油料储罐。

对于液化石油气的储存，在沿海地区要大力开发大型常压低温储罐，以满足液化石油气需求量日益增长(主要由国外进口)的储存要求。对于液化石油气的生产企业，它的主体罐型将是在常温压力下储存l000~3000 m3的球罐。因为在这些企业中，液化石油气的储罐储存能力一般为7天~10天的生产量。由于油料周转快，要采用常压低温储存，就必须设置庞大的致冷设备，将生产装置生产的温度为40℃左右的液化石油气降至-4℃(丁

烷)~-42℃(丙烷)，而液化石油气的出厂手段一般为铁路罐车、汽车罐车或水运装船，用户都不要求进低温的液化石油气，这样就会造成能量的巨大浪费和作业困难，所以在这些液化石油气的生产企业中采用大容量常压低温储罐在经济上是不可行的。

本课题针对于38m3液化石油储罐的设计，主要是为了了解中小型储罐存在的意义和对一些场合特殊的用途。通过此次对该储罐的结构及焊接工艺的研究中，更能够加深理解储罐类产品对化工工业发展的重要性。

第1章设计参数的选择

1.1液化石油气参数的确定

液化石油气的主要组成部分由于石油产地的不同，各地石油气组成成分也不同。取其大致比例如下：

表1-1 液化石油气组成成分

对于设计温度下各成分的饱和蒸气压力如下：

表1-2 各温度下各组分的饱和蒸气压力

1.2设计温度

根据本设计工艺要求，使用地点为太原市的室外，用途为液化石油气储配站工作温度为-20~48℃，介质为易燃易爆的气体。

从表中我们可以明显看出,温度从50℃降到-25℃时,各种成分的饱和蒸气压力下降的很厉害,可以推断,在低温状态下,由饱和蒸气压力引起的应力水平不会很高。

由上述条件选择危险温度为设计温度。为保证正常工作，对设计温度留一定的富裕量。所以，取最高设计温度t=50℃，最低设计温度t=﹣25℃。根据储罐所处环境，最高温度为危险温度，所以选t=50℃为设计温度。

1.3

设计压力

该储罐用于液化石油气储配供气站，因此属于常温压力储存。工作压

力为相应温度下的饱和蒸气压。因此，不需要设保温层。

根据道尔顿分压定律，我们不难计算出各种温度下液化石油气中各种成分的饱和蒸气分压，如下表:

表1-3 各种成分在相应温度下的饱和蒸气分压

有上述分压可计算再设计温度t=50℃时，总的高和蒸汽压力： P=i n i i p y ∑8

1===0.01%×0+2.25%×7+47.3%×1.744+23.48%×0.67+21.96%×0.5

+3.79%×0.2+1.19%×0.16+0.02%×0.0011=1.25901 MPa （1-1）

因为P

异丁烷

（0.2）

液化气

(1.25901)

丙烷

（1.744）

当液化石油气在50℃时的饱和蒸汽压力高于异丁烷在50℃时的饱和蒸汽压力时，若无保冷设施，则取50℃时丙烷的饱和蒸汽压力作为最高工作压力。

对于设置有安全泄放装置的储罐，设计压力应为1.05~1.1倍的最高工作压力。所以有Pc=1.1×1.744=1.9184MPa 。

1.4设计储量

参考相关资料，石油液化气密度一般为500-600Kg/m3，取石油液化气的密度为580Kg/m3，盛装液化石油气体的压力容器设计储存量为：W=?Vρt=0.9×38×580=19836t （1-2）

1.5 主要元件材料的选择

1.5.1 筒体材料的选择

选用筒体材料为16MnR(钢材标准：GB 6654）。

1.5.2 鞍座材料的选择

该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-20~48℃，按国家标准选择鞍座材料为16MnR，使用温度为-20~250℃，许用应力为[σ]sa= 170MPa。

1.5.3 地脚螺栓的材料选择

根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。

第2章 容器的结构设计

2.1

圆筒厚度的设计

根据介质的易燃易爆、有毒、有一定的腐蚀性等特性，存放温度为

-20~48℃，最高工作压力等条件。根据GB150-1998表4-1，选用筒体材料为低合金钢16MnR （钢材标准为GB6654）[σ]t =170MPa 。选用16MnR 为筒体材料，适用于介质含有少量硫化物，具有一定腐蚀性，壁厚较大（≥8mm ）的压力容器。根据GB150，初选厚度为6~25mm ，最低冲击试验温度为-20℃，热轧处理。

δ=

51.149184

.19.017022300

9184.1-Φ]σ[2=-???=c t

i c P D P mm （2-1） 对于低碳钢和低合金钢，需满足腐蚀裕度C 2≥1mm ，取C 2=2mm 查标准HG20580-1998《钢制化工容器设计基础规定》知，钢板厚度负偏差C 1=0.25mm 。而当钢材的厚度负偏差不大于0.25mm ，且不超过名义厚度的6%时，负偏差可以忽略不计，故取C 1=0。

δd =δ+C 2=14.51+2=16.51mm （2-2） δn =δd +C 1=16.51+0=16.51mm （2-3） 圆整后取名义厚度δn =18mm ，[σ]t 没有变化，故取名义厚度18mm 合适。

2.2

封头壁厚的设计

为了得到良好的焊接工艺，封头材料的选择同筒体设计，同样采用

16MnR 。

δ=

9184

.15.09.017022300

9184.15.0][2?-???=-Φc t i c P D P σ=14.465 mm （2-4）

同理，选取C 2=2 mm ，C 1=0 mm 。

δn =δ+C 1+C 2=14.465+2+0=16.465 mm （2-5） 圆整后取名义厚度为δn =18mm 跟筒体一样，选择厚度为18mm 的

16MnR材料合适。

2.3筒体和封头的结构设计

对于承受内压，且设计压力P c=1.9184MPa<4MPa的压力容器，根据化工工艺设计手册（下）常用设备系列，采用卧式椭圆形封头容器。

2.3.1 筒体设计

查GB150-1998，为了有效的提高筒体的刚性，一般取L/D=3~6，为方便设计，此处取L/D=4 （2-6）Πd2L/4=38 （2-7）得：D=2.296m=2296mm

圆整得D=2300mm

2.3.2 封头设计

查标准JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》中表B.1 EHA椭圆形封头内表面积、容积得：

表2-1 EHA椭圆形封头内表面积、容积

公称直径D N /mm 总深度H /mm 内表面积A/2

m容积V封/3m 2300 615 6.0233 1.7588

图2-1 椭圆形封头

由2V

封+2

D

L/4=38 得L=8303mm

圆整得L=8400mm 则L/D= 3.652 符合要求.

则V

计=2 V

封

+2

D

L/4=38.400 m3>35m3且比较接近，所以结构设计合

理。

2.4人孔的选择

查《压力容器与化工设备实用手册》，因筒体长度7600mm>6000mm，需开两个人孔，可选回转盖带颈对焊法兰人孔。

由使用地为太原市室外，确定人孔的公称直径DN=500mm，以方便工作人员的进入检修。配套法兰与上面的法兰类型相同，根HG/T21518-2005《回转盖带颈对焊法兰人孔》，查表3-1，由P N=2.5MPa选用凹凸面的密封形式MFM，采用8.8级35CrMoA等长双头螺柱连接。其明细尺寸见下表：

图2-2 回转盖带颈对焊法兰人孔

表2-2 人孔尺寸表

密

封面形式公

称

压

力

公

称

直

径

d

×

S

d D D

1

H

1

H

2

b b1 b2 A B L d0

螺

柱

数

量

螺

母

数

量

螺

柱

尺

寸

总

质

量

凹

凸面2.5

Mpa

500

530

×

12

500 730 660 270 134 48 54 55 405 200 300 30 20 40

M36

×

180

331

2.5 通用件的选用

2.5.1 接管和法兰

液化石油气储罐应设置排污口，气相平衡口，气相口，出液口，进液口，人孔，液位计口，温度计口，压力表口，安全阀口，排空口。

根据《压力容器与化工设备实用手册》P N=2.5MPa时，可选接管公称通径D N=80mm。

根据设计压力P N=1.9184MPa，查HG/T 20592-97《钢制管法兰》，选用P N2.5MPa带颈平焊法兰（SO），由介质特性和使用工况，查密封面型式的选用。选择密封面型式为凹凸面（MFM），压力等级为1.0~4.0MPa，接管法兰材料选用16MnR。根据各接管公称通径，查得各法兰的尺寸如下：

图2-3 带颈平焊钢制管法兰

表2-3 法兰尺寸

图2-4 筒体整体、接管、人孔分布图

接管外径的选用以B国内沿用系列（公制管）为准，对于公称压力0.25≤P N≤25MPa的接管，查《压力容器与化工设备实用手册》普通无缝钢管，选材料为16MnR。对应的管子尺寸如下表：

表2-4 接管尺寸

序号名称公称直径管子外径数量管口伸出量

管子壁

厚伸长量质量（kg）

a 液位计管32 38 2 100 3.5 0.447

b 放气管80 89 1 150 4 1.26

d 安全阀80 89 1 150 4 1.26

e 排污口80 89 1 150 4 1.26

f 液相出口80 89 1 150 4 1.26

g 液相回流

管

80 89 1 150 4 1.26

h 液相进口80 89 1 150 4 1.26

i 气相管80 89 1 150 4 1.26

j 压力表口20 25 1 100 3 0.244

k 温度计口20 25 1 100 3 0.244

2.5.2 垫片

查《钢制管法兰、垫片、紧固件》，知凹凸面法兰用MFM型垫片尺寸，

根据设计压力为P c=1.9184MPa，采用金属包覆垫片，选择法兰的密封面均采用MFM（凹凸面密封）。金属材料为纯铝板L3，标准为GB/T 3880，最高工作温度200℃，最大硬度40HB。填充材料为非石棉纤维橡胶板，代号为NAS，最高工作温度为290℃。得对应垫片尺寸如表：

图2-5 凹凸面型垫片

表2-5 垫片尺寸

符号管口名称

公称直径

D N(mm)

内径

D1(mm)

外径

D2(mm)

厚度

δ(mm)

a 液位计口32 61.5 82 3

b 放气管80 120 142 3

c 人孔500 530 575 3

d 安全阀80 120 142 3

e 排污口80 120 142 3

f 液相出口80 120 142 3

g 液相回流管80 120 142 3

h 液相进口80 120 142 3

i 气相管口20 45.5 61 3

j 压力表20 45.5 61 3

k 温度计20 45.5 61 3

2.5.3 螺栓（螺柱）的选择

根据密封所需压紧力大小计算螺栓载荷，选择合适的螺柱材料。计算

螺栓直径与个数，按螺纹和螺栓标准确定螺栓尺寸。选择螺栓材料为Q345。

查《钢制管法兰、垫片、紧固件》得螺柱的长度和平垫圈尺寸：

图2-6 双头螺柱

图2-7 螺母

表2-6 螺栓及垫圈尺寸

名称管口名称

公称

直径螺纹螺柱长

紧固件用平垫圈mm

d1d2h

a 液位计管32 M16 85 17 30 3

b 放气管80 M16 100 17 30 3

d 安全阀80 M16 100 17 30 3

e 排污口80 M16 100 17 30 3

f 液相出口80 M16 100 17 30 3

g 液相回流管80 M16 100 17 30 3

h 液相进口80 M16 100 17 30 3

i 气相管80 M16 100 17 30 3

j 压力表口20 M12 75 13 24 2.5 k 温度计口20 M12 75 13 24 2.5 2.6 鞍座选型和结构设计

2.6.1 鞍座选型

该卧式容器采用双鞍座式支座，根据工作温度为-20~48℃，按JB/T 4731-2005选择鞍座材料为16MnR，使用温度为-20~250℃，许用应力为[σ]sa= 170MPa。

估算鞍座的负荷：计算储罐总重量m=m1+2m2+m3+m4 （2-9）其中：m1 为筒体质量：对于16MnR普通碳素钢，取ρ=7.85×103kg/m3

πDLδ×ρ==8571.936kg （2-8）L=

m2为单个封头的质量：查标准JB/T 4746-2002 《钢制压力容器用封头》中椭圆形封头质量，可知m2=839.3kg

m3为充液质量：ρ液化石油气<ρ水

=ρ水×V=1000×V==122701.84 kg （2-10）故m3

（max）

m4为附件质量：选取人孔后，查得人孔质量为331 kg，其他接管质量总和估为400 kg。

m=m1+2m2+m3+m4=134344.18kg≈134344kg （2-11）每个鞍座承受的重量为G/2=mg / 2=134344×9.8/2=658.286 kN

由此查JB 4712.1-2007 容器支座。选取轻型，焊制A，包角为120°，有垫板的鞍座，筋板数为6。查JB 4712.1-2007表3得鞍座尺寸如下：

表2-7 鞍座支座结构尺寸

2.6.2 鞍座的安装位置

因为当外伸长度A=0.207L时，双支座跨距中间截面的最大弯矩和支座截面处的弯矩绝对值相等，从而使上述两截面上保持等强度，考虑到支座截面处除弯矩以外的其他载荷，面且支座截面处应力较为复杂，故常取

支座处圆筒的弯矩略小于跨距中间圆筒的弯矩，通常取尺寸A 不超过0.2L 值，为此中国现行标准JB 4731 《钢制卧式容器》规定A≤0.2L=0.2（L+2h ），A 最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。

由标准椭圆封头

2)

(2=-h H D i

（2-12）

有 h=H-D i / 4=615-2300 / 4=40mm 故 A≤0.2(L+2h)=0.2(8400+2×40)=1696mm

由于接管比较多，所以固定支座位于储罐接管较多的左端。 此外，由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗弯刚度，故封头对于圆筒的抗弯刚度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。

因此，JB 4731 还规定当满足A≤0.2L 时，最好使A≤0.5R m

（R m =R i +δn /2），即R m =1150+18/2=1159mm 。

A≤0.5R m =0.5×1159=579.5 mm ,取A=570 mm 。

综上述：A=570 mm （A 为封头切线至封头焊缝间距离，L 为筒体和两封头直边段的总长）

2.7

人孔补强圈设计

图2-8 补强圈

查《压力容器与化工设备实用手册》，人孔接管直径为500mm ，选取补强圈外径840mm ，内径510mm ，补强圈厚度为16mm,质量41.5kg 。

查《钢制管法兰、垫片、紧固件》得人孔法兰。

焊接工艺评定条件

焊接工艺评定条件

５．３．１焊条手工电弧焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １焊条熔敷金属抗拉强度级别变化； ２由低氢型焊条改为非低氢型焊条； ３焊条直径增大１ｍｍ以上。 ５．３．２熔化极气体保护焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １实芯焊丝与药芯焊丝的相互变换；药芯焊丝气保护与自 保护的变换； ２单一保护气体类别的变化；混合保护气体的混合种类和 比例的变化； ３保护气体流量增加２５％以上或减少１０％以上的变化； ４焊炬手动与机械行走的变换； ５按焊丝直径规定的电流值、电压值和焊接速度的变化分 别超过评定合格值的１０％、７％和１０％。 ５．３．３非熔化极气体保护焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １保护气体种类的变换； ２保护气体流量增加２５％以上或减少１０％以上的变化； ３添加焊丝或不添加焊丝的变换；冷态送丝和热态送丝的 变换； ４焊炬手动与机械行走的变换；

５按电极直径规定的电流值、电压值和焊接速度的变化分 别超过评定合格值的２５％、７％和１０％。 ５．３．４埋弧焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １焊丝钢号变化；焊剂型号变换； ２多丝焊与单丝焊的变化； ３添加与不添加冷丝的变化； ４电流种类和极性的变换； ５按焊丝直径规定的电流值、电压值和焊接速度变化分别 超过评定合格值的１０％、７％和１５％。 ５．３．５电渣焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １板极与丝极的变换，有、无熔嘴的变换； ２熔嘴截面积变化大于３０％，熔嘴牌号的变换，焊丝直径 的变化，焊剂型号的变换； ３单侧坡口与双侧坡口焊接的变化； ４焊接电流种类和极性变换； ５焊接电源伏安特性为恒压或恒流的变换； ６焊接电流值变化超过２０％或送丝速度变化超过４０％，垂 直行进速度变化超过２０％； ７焊接电压值变化超过１０％； ８偏离垂直位置超过１０°；

q35焊接工艺课程设计

1绪论1 .1 Q235的成分及焊接性分析 Q235钢是一种普通碳素结构钢，具有冶炼容易，工艺性好，价格价廉的优点，而且在力学性能上也能满足一般工程结构及普通机器零件的要求，在世界各国得到广泛应用。碳素结构钢的牌号体现其机械性能，符号用Q+数字表示，其中“Q”为屈服点“屈”的汉语拼音，表示屈服强度的数值。Q235表示这种钢的屈服强度为235MP，Q235钢含碳量约为0.2%属于低碳钢。Q235成分:C含量0.12%-0.22%、Mn含量0.30%-0.65%、Si含量不大于0.30%、S含量不大于0.050%、P含量不大于0.045%。S、P和非金属夹杂物较多在相同含碳量及热处理条件下，低碳钢焊接材料焊后的接头塑性和冲击韧度良好，焊接时，一般不需预热、控制层间温度和后热，焊后也不必采用热处理改善组织，整个焊接过程不必采取特殊的工艺措施，焊接性优良。 Q235含有少量的合金元素，碳含量比较低，一般情况下（除环境温度很低或钢板厚度很大时）冷裂倾向不大。工件预热有防止裂纹、降低焊缝和热影响区冷却速度、减小内应力等重要作用。但是预热使劳动条件恶化，并使工艺复杂。低合金结构施焊前是否需要预热，一般应根据生产实践和焊接性试验来确定。当母材的碳当量Ceq≥0.35时应考虑预热。低合金钢淬硬倾向[1]主要取决于钢的化学成分，根据碳当量公式可知Q235的碳当量小于0.4%，在焊接过程中基本无淬硬倾向，焊前不需预热。且这类刚含碳量较低，具有较的抗热裂性能，焊接过程中热裂纹倾向较小，正常情况下不会出现热裂纹。从厚度考虑，当板厚超过25mm时应考虑100℃以上的焊前预热，试验中所用钢板的厚度为12mm，不需预热。 焊接热处理的目的是为了消除焊接内应力、提高构件尺寸的稳定性、增强抗应力腐蚀性能、提高结构长期使用的质量稳定性和工件安全性等。低合金钢焊接结构在大多数请况下不进行焊后热处理，只有在特殊要求的情况下才进行焊后热处理。此试验并无特殊要求，因此并未进行焊后热处理。 1.2 焊条 （1）焊条的熔敷金属应具有良好的力学性能

石油钻井新技术研究毕业论文

石油钻井新技术研究毕 业论文 Document serial number【KK89K-LLS98YT-SS8CB-SSUT-SST108】

中国石油大学（华东）现代远程教育毕业设计（论文） 题目：石油钻井新技术研究 年级专业层次：2013秋中原油田钻井技术高起专培训班学生姓名：xxx学号：000000 中国石油大学应用技术学院 论文完成时间：2015年3月1日

石油行业日益发展的今天，需要越来越多的专业人才来提升行业水平。并且石油工业现在是现代行业的重中之重，钻井技术以及采油方法成为了发展这个行业的关键，固井和完井技术的先进则决定着油水井的增产、增注。石油钻井是一项复杂的技艺工程，需要诸多方面的工种协调密切配合才能使钻井顺利完成。钻井主要的工种有钻井、内燃机、石油泥浆。这是紧密联系的三兄弟。有人形象比喻说：“石油内燃机犹如人的心脏、钻井液（泥浆）犹如人的血液、石油钻井犹如人的骨骼。”我认为这种比喻有一定的道理。石油钻井就是由这三种主要的工种组成的一个完整的钻井体系。钻井技术不断发展，对钻井液要求越来越高。本文从套管钻井新技术、连续油管钻井新技术等几方面对现今钻井新技术进行阐述分析。 关键词：钻井；石油钻井；钻井新技术；套管钻井；水基钻井液；无渗透钻井液

2.1.2山前高陡构造和逆掩覆体防斜问题 (2) 2.1.3钻头选型和钻井效率问题 (2) 2.1.4井漏问题 (2) 2.1.5井壁稳定和井深结构问题 (3) 2.1.6固井问题 (3) 2.1.7深井钻进中套管严重磨损问题 (3) 2.2重点研究方向 (3) 2.2.1提高钻前压力预测精度 (3) 2.2.2高陡构造防斜打快 (3) 2.2.3防漏堵漏技术 (3) 2.2.4特殊工艺井技术 (4) 2.2.5小井眼钻井配套技术 (4) 3.1.2套管钻井的优点 (5) 3.1.3套管钻井的范围 (6) 3.1.4套管钻井的准备条件 (6) 3.1.5套管钻井的参数设置 (6) 3.2水基钻井液新技术 (7) 3.2.1无渗透钻井新技术 (7) 3.2.2水基成膜钻井液技术 (7) 3.2.3纳米处理剂基础上的钻井技术 (8) 3.3应用钻井新技术控制污染 (9) 3.3.1小井眼钻井工艺 (9) 3.3.2多功能钻井液技术 (9) 3.3.3分支井钻井技术 (9) 3.3.4应用新型钻井液体及添加剂 (9)

毕业论文(石油大学)

中国石油大学（北京）现代远程教育 毕业设计（论文） 普通混凝土框架结构单位工程施工组织设计--信阳学院图书信息楼建安工程施工组织设计 姓名： 学号： 性别：男 专业: 土木工程 年级： 学习中心：北京市西城区图书馆培训学校 奥鹏学习中心 指导教师： 2019年9月25日

信阳学院图书信息楼建安工程施工组织设计 摘要 施工组织设计是建筑施工组织的核心和灵魂,是对工程建设项目全过程的构思设想和具体安排,用来指导施工项目全过程各项活动的技术,经济和组织的综合性文件。 本施工组织设计是针对信阳学院图书信息楼建安工程施工的纲领性文件。编制时对施工总体部署、施工准备、主要分部分项工程施工方法、工程质量保证措施、施工现场管理措施等诸多因素尽可能充分考虑,突出科学性、适用性及针对性,是确保优质、低耗、安全、文明、高速完成全部施工任务的重要经济技术文件。 本设计主要包括以下内容：工程施工组织设计书、施工进度计划安排、施工平面布置图、具体施工方案。为确保工期、质量及安全、文明工地,节约成本等条件,编制出针对性的施工组织设计,每个分部分项工程的特点,结构特征,施工难易程度工期和质量要求,编制出切实可行的施工方案。以指导施工顺利地完成本工程项目的建设,控制工程成本,创建合格工程。 关键词：质量；进度；组织管理；施工方案

目录 第一章工程概况 (1) 1.1工程建设概况 (1) 1.1.1工程名称 (1) 1.1.2 建设地点 (1) 1.1.3 建设规模 (1) 1.1.4 参与建设单位 (1) 1.1.5承包方式 (1) 1.1.6 承包范围 (2) 1.1.7施工合同要求 (2) 1.2 各专业设计简介 (2) 1.2.1建筑专业设计简介 (2) 1.2.2结构设计简介 (4) 1.2.3机电安装工程简介 (4) 1.3工程施工条件 (6) 1.3.1 建设地点气象状况 (6) 1.3.2 区域地形及工程地质、水文情况 (6) 1.3.3 现场施工条件 (7) 第二章施工部署 (8)

工程项目焊接工艺评定细则

版次日期章节页码修改范围及依据 Rev. C Rev.D Rev.E 1999.4.16 2001.8.3 全部 1 3 5 6.3 6.4 7.2 5.2 6.6 附录A 附录B 附录C 全部 全部 4/10 4/10 4/10 5/10 5/10 4/10 5/10 6/10 7/10 8/10 9/10 10/10 全部 根据业主监查意见和SEPC管理评审 报告对组织机构名称进行修改,并将 WP改为QWP。 对此条内容进行了补充。 增加“BSEN288”一条。 对此条内容进行了修改。 对此条内容进行了修改。 对此条内容进行了修改。 对此条内容进行了补充完善。 对此条内容进行了补充完善。 增加该条。 对此条内容进行了补充完善。 对此条内容进行了补充完善。 对此条内容进行了补充完善。 对此条内容进行了补充完善。 增加该条。 根据业主监查意见修改 SEPCO 修改记录

目录 1. 目的 2. 范围 3. 定义 4. 相关文件 5. 职责 6. 程序 6.1焊接工艺评定项目的确定 6.2 工艺评定的实施 6.3 检验和试验 6.4 焊接工艺评定的批准 7. 记录 8. 附录

1. 目的 根据常规岛安装合同的要求，SEPC应对现场使用的焊接程序进行工艺评定，对材料（母材和填充材料）和焊接方法进行验证，由于对“一核”中所做的工艺评定进行了转移，在岭澳CI安装上只需对新出现的材料和新工艺进行评定。 2. 范围 常规岛安装中的碳钢、铬钼合金钢、不锈钢及三者之间的异种钢焊接的 焊接工艺等，及常规岛中出现的新的焊接钢种和新的焊接工艺。 3. 定义 无 4. 相关文件 BSEN288 金属材料焊接工艺及评定 BS2633 碳素钢管道电弧焊焊接Ⅰ级焊缝 BS2971 碳素钢管道电弧焊焊接Ⅱ级焊缝 BS4677 不锈钢管道焊缝 BS5500 不受明火加热的熔解焊压力容器 BS2910 钢管熔化焊对接接头射线探伤 BS6072 磁粉探伤 BS6443 渗透探伤方法 BS709 金属焊缝的破坏性试验标准 5. 职责 5.1 焊接工程处负责试件的准备加工及工艺评定的实施。 5.2 QC部负责编制焊接工艺评定质量计划和检查监督以及工艺评定试件验 证。 5.3 NDE负责试件的无损检验工作 6. 程序 6.1焊接工艺评定项目的确定 由焊接工程师根据工程需要确定焊接工艺评定项目（见附录A）。根据已了解的同类型材料工艺评定的经验和有关焊接技术资料编写焊接工艺初 稿（PWPS），并负责准备焊接工艺评定记录表和试验记录表（附录B）。

焊接课程设计报告

焊接课程设计报告 姓名：高雨雨 学号：080301103

课程设计题目：氧化剂贮瓶结构及工艺设计 压力容器因运行条件复杂，对钢材的性能和工艺设计提出了更高的要求。与普通结构钢相比压力容器用的低合金钢应具有较高的高温强度常温和高温冲击性能，抗时效性，抗氢和硫化氢性等。这类钢的合金系是以提高钢材高温性能的合金元素（如Mn，Mo，Cr，V等）为基础。 一，课程设计目的： 设计是针对指定焊接产品（部件）的技术要求，制定焊接生产过程的工艺技术规程。通过设计实践，熟悉焊接生产的工艺分析，指定材料焊接性的技术规范的要领，设计必须的工艺装备及工夹具，并加以分析以及必要的计算过程和检验过程。为适应实际工作打下基础。 二，课程设计任务： 1 材料焊接性的分析过程 2 选择合适的焊接工艺装备 3 编写工艺设计说明书 4 填写焊接工艺卡 5 绘制示意图 三，课程设计的步骤及内容： 材料焊接性分析：采用常规的氩弧焊工艺对LF6焊接容易产生气孔，裂纹和变性较大等缺陷，大大限制了LF6的应用。 采用低频脉冲交流TIG焊接工艺 焊前准备：冷加工开坡口。进行焊前清理：氧化膜的存在会导致未焊透，未熔合，焊缝夹杂等缺陷，且由于氧化膜吸附大量水分课促使焊缝产生气孔，所以采用化学清洗除去试件表面的氧化膜，油脂和尘污是铝合金焊接前的必须的准备工作。此外，母材和焊丝中得固溶氢是造成氢气孔的主要原因之一，所以焊件和焊丝进行除氢处理（加热到170度，保温5h）以除去焊接材料中得固溶氢。 实验材料及设备：应选用化学成分与抗拉强度与母材相近的焊丝作为填充材料，铝镁焊丝ER5356，直径为1.6mm，选用镧钨极，焊枪喷嘴直径为9.0mm。 当焊接电流与送丝速度匹配合理时可以获得多个焊接点相互搭接的连续焊缝，外观均匀，呈鱼鳞波纹。当频率较低时容易实现。 焊接参数的选择： 基值电流：80 脉冲电流：140 焊接速度：300 送丝速度：820 钨极直径：2.5 脉冲频率：2 电弧长度：2.5 焊缝应有检验措施： 焊缝缺陷的存在将直接影响焊件结构的安全使用，为防止焊接焊件缺陷的存在，需要进行焊接检验。

焊接工艺评定规范

焊接工艺评定规范 内容来源网络，由“深圳机械展（11万㎡，1100多家展商，超10万观众）”收集整理！ 更多cnc加工中心、车铣磨钻床、线切割、数控刀具工具、工业机器人、非标自动化、数字化无人工厂、精密测量、3D打印、激光切割、钣金冲压折弯、精密零件加工等展示，就在深圳机械展. 焊接工艺评定(Welding Procedure Qualification，简称WPQ) 为验证所拟定的焊件焊接工艺的正确性而进行的试验过程及结果评价。焊接工艺评定是保证质量的重要措施，为正式制定焊接工艺指导书或焊接工艺卡提供可靠依据。 目的 1.评定施焊单位是否有能力焊出符合相关国家或行业标准、技术规范所要求的焊接接头; 2.验证施焊单位所拟订的焊接工艺规程(WPS或pWPS)是否正确。 3.为制定正式的焊接工艺指导书或焊接工艺卡提供可靠的技术依据。 意义 焊接工艺是保证焊接质量的重要措施，它能确认为各种焊接接头编制的焊接工艺指导书的正确性和合理性。通过焊接工艺评定，检验按拟订的焊接工艺指导书焊制的焊接接头的使用性能是否符合设计要求，并为正式制定焊接工艺指导书或焊接工艺卡提供可靠的依据。 焊接工艺评定应用范围： 1、适用于锅炉，压力容器，压力管道，桥梁，船舶，航空航天，核能以及承重钢结构等钢制设备的制造、安装、检修工作。 2、适用于气焊，焊条电弧焊，钨极氩弧焊，熔化极气体保护焊，埋弧焊，等离子弧焊，电渣焊等焊接方法。评定过程： 1、拟定预备焊接工艺指导书（Preliminary Welding Procedure Specification，简称PWPS) 2、施焊试件和制取试样

3、检验试件和试样 4、测定焊接接头是否满足标准所要求的使用性能 5、提出焊接工艺评定报告对拟定的焊接工艺指导书进行评定 工艺评定常规测试 >>外观检测 >>无损探伤 >>拉伸测试 >>弯曲测试 >>冲击测试 >>硬度测试 >>低倍金相测试 >>表面裂纹检测 工艺评定相关标准 评定参考标准： 工艺评定的标准国内标准 SY∕T4103－1995 （相当于API 1104) NB/T47014-2011 《承压设备用焊接工艺评定》 SY∕T0452－2002 《石油输气管道焊接工艺评定方法》（注：供石油，化工工艺评定）JGJ81－2002 《建筑钢结构焊接技术规程》（注：公路桥梁工艺评定可参照执行）GB50236－98 《现场设备，工业管道焊接工程施工及压力管道工艺评定》 《蒸汽锅炉安全技术监察规程（1996）》注：起重行业工艺评定借用此标准 欧洲标准

焊接工艺课程设计要点

焊接工艺课程设计 题目焊接工艺与控制课程设计 指导教师 姓名 学号 专业 班级 完成日期2014 年 6 月23 日

三峡大学课程设计任务书 （2014年春季学期）

焊接工艺卡

目录 1. 30CrMoV A钢的性能分析 (6) 1.1 材料： (6) 1.2 化学成分及力学性能： (6) 2. 15 30CrMoV A钢的焊接性能 (7) 2.1 碳当量分析 (7) 2.2 30CrMoV A的焊接性的主要表现 (7) 3 焊接方法的选择和分析 (8) 3.1 焊接方法选择时应考虑的因素 (8) 3.2 焊接方法的选择 (8) 3.3 焊接方法主要特点分析 (9) 4 焊接设备的选择 (9) 4.1 焊接电源的选择 (9) 4.2 焊丝及焊剂的选择....................................................................................................... (9) 4.3、焊枪及喷嘴的选择 (9) 4.4、钨极的选择 (10) 5 焊接工艺参数的选择 (10) 5.1 焊接电流与电压的选择................................................................................................错误！未定义书签。 5.2 焊接速度的选择 (10) 5.3 钨极直径与保护气体流量............................................................ 错误！未定义书签。 6 焊前预热、焊接过程及焊后处理 (11) 6.1 焊前预热 (11) 6.2 焊接过程与焊后处理 (11) 7 焊后检验 (12) 7.1 外观检验 (12) 8 总结 (13) 参考文献 (14)

石油工程毕业设计

中国石油大学（华东）现代远程教育毕业设计（论文） 题目：水平井钻井技术及其在石油开发中的应用 学习中心：河南油田学习中心 年级专业：网络08秋石油工程(钻井) 学生姓名：李明荣学号：0860363003 指导教师：徐清俭职称：讲师 导师单位：河南油田人力资源开发中心 中国石油大学（华东）远程与继续教育学院论文完成时间：2010 年07 月01 日

摘要 本文介绍了水平井的优点及应用范围，论述了水平井的施工技术，并结合钻井工程实例，详细说明了水平井钻井技术在石油开发中的应用。 关键词：水平井，钻进工艺，井眼轨迹控制，随钻测量

目录 第1章前言 (1) 第2章水平井钻进技术介绍 (2) 2.1水平井钻进技术简介 (2) 2.2 水平井的优点及应用 (2) 2.3 水平井钻进技术的发展 (3) 第3章水平井主要钻进工艺 (5) 3.1 井身轨迹控制 (5) 3.1.1 直井段 (5) 3.1.2 造斜段和水平段 (5) 3.1.3稳斜段、水平井段井眼轨迹控制技术 (5) 3.2 中井、完井 (6) 3.3 钻井液的性能要求及除屑措施 (6) 第4章应用实例 (7) 第5章结论 (9) 参考文献 (10) 致谢 (11) 附录： (12)

第1章前言 当今，随着对能源需求的日趋增加以及对环境保护意识的日益增强，如何高效、清洁、经济地开采地下能源已成为目前急需解决的问题。在此情况下，水平井钻进技术应运而生。它是起源于20世纪80年代并在石油、天然气开发中得到广泛应用的一项综合性技术。其目的主要是提高石油的产量，降低采油成本。并且随着MWD (随钻测量仪)、PDC (聚晶金刚石复合片钻头)和高效导向螺杆钻具的应用，水平井技术已日趋完善。

中国石油大学石油工程毕业论文(样版)

中国石油大学（北京）现代远程教育毕业设计（论文） 低渗透油田压裂液返排规律研究 姓名： 学号： 性别： 专业: 石油工程 批次： 学习中心： 指导教师： 年月

摘要 水力压裂是低渗透油气藏开发评价和增产增注必不可少的技术措施，而油气井压后的压裂液返排又是水力压裂作业的重要环节。目前，对压裂液返排的控制，大多采用经验方法，没有可靠的理论依据。本文对压裂液的返排过程和压后井底压力的确定进行了较为系统的研究，旨在为压裂液返排控制提供理论依据。 本文在以压裂液的滤失量计算的基础上，运用流体力学和数值模拟的相关理论以及物质平衡原理，针对返排期间裂缝闭合的过程，考虑了启动压力梯度的影响，建立了压裂液返排的数学模型，给出了压裂液返排数学模型的数值解法。研究表明，为了减少压裂液对储层的伤害，低渗透储层中的压裂井应采用停泵后立即返排的方式，使裂缝强制闭合。实测井口压降曲线与计算值的比较结果表明，建立的模型能够比较准确地预测裂缝闭合过程和压裂液返排过程。 最后，对返排的过程进行了室内模拟实验研究，通过岩心实验，发现了返排过程中的一些特定规律。然后以滤失机理研究为基础，通过了建立裂缝壁面上的渗流模型，编制了返排参数预测程序，可通过对压裂返排效果的预测来指导压裂液返排作业。 关键词：水力压裂；裂缝闭合；压裂液返排；数学模型；井底压力

目录 第1章绪论 (1) 1.1压裂液返排规律研究的目的和意义 (1) 1.2目前关于压裂液返排规律研究存在的不足 (2) 第2章低渗透油田特点及压裂液返排规律研究现状 (3) 2.1国内外低渗透油田储量分布及特点 (3) 2.1.1 国外低渗透油田储量分布 (3) 2.1.2 国外低渗透油田的主要特点 (3) 2.1.3 国内低渗透油田储量分布 (4) 2.1.4 国内低渗透油田的主要特点： (4) 2.2压裂液返排规律研究现状 (5) 2.2.1 国外压裂液返排的推荐做法 (5) 2.2.2 国内压裂液返排的研究现状 (7) 2.3裂缝形态的数学模型 (8) 第3章裂缝闭合期间压裂液返排模型 (9) 3.1裂缝闭合过程中模型的假设条件 (9) 3.2压裂液返排的二维数学模型 (9) 3.2.1 压裂液从地层返排的数学模型 (9) 3.2.2 初始条件及边界条件 (13) 3.3模型的数值解法 (14) 3.3.1 返排模型的离散 (14) 3.3.2 求解方法 (17) 3.4裂缝闭合时间及压裂液返排量的确定 (18) 3.4.1 裂缝闭合时间确定 (18) 3.4.2 压裂液返排量的计算 (18) 3.4.3 停泵后裂缝体积变化量的计算 (19) 3.5实例计算与分析 (20) 3.6室内实验模拟研究 (22) 3.6.1 实验方法 (22) 3.6.2 实验数据及处理 (23) 第4章压裂液返排的实验研究 (26) 4.1实验仪器材料 (26) 4.2实验步骤 (26) 4.3实验数据处理与结果分析 (26) 4.3.1 采用瓜胶压裂液进行压裂实验 (26) 4.3.2 采用田菁胶压裂液进行实验的结果 (29) 图4-6 累计流量与渗透率恢复值 (30) 4.4结论与建议： (30) 第5章压裂过程中的滤失与返排效果预测 (31) 5.1压裂液滤失理论 (31) (32) 5.1.1 受压裂液黏度控制的滤失系数C 1 5.1.2 受地层流体压缩性控制的滤失系数C2 (32) (34) 5.1.3 压裂液造壁性控制的滤失系数C 3

焊接工艺课程设计指导书

材料成形及控制工程专业课程设计 焊接工艺设计指导书 一、设计目的 1．通过实际产品的焊接工艺设计，使学生了解焊接结构的生产工艺过程； 2．掌握焊接工艺的设计方法及工艺文件的制定； 3．培养学生运用专业理论知识解决实际焊接生产问题的能力，锻炼查阅文献资料及工具书籍的基本技能。 二、设计内容 在规定时间内，完成由教师指定的某一个结构件的焊接工艺设计任务，主要内容包括： 1. 焊接结构件的设计简图与技术要求； 2. 产品的制造工艺性能分析； 3. 主要接头的焊接方法选择与说明，坡口型式及尺寸的设计与说明； 4. 主要部件（筒节、封头等）的加工工艺过程卡； 5. 产品的装焊工艺过程卡； 6. 壳体的焊接工艺卡。 三、设计要求 1．手绘产品的结构设计简图，标注出产品的主要结构尺寸；主要零件的名称、材质与规格；设计技术要求（包括制造技术要求与检验要求）等。 2．产品的制造工艺性能分析主要包括容器主体材料的焊接性分析与结构的装焊工艺性能分析。容器主体材料的焊接性能主要分析材质的焊接裂纹倾向及产生其它焊接缺陷的倾向，说明为保证焊接质量应采取的工艺措施，如合理选用焊接方法、焊接材料、焊前预热、焊后热处理、层间温度等；结构的装焊工艺性能分析主要针对特殊、复杂容器结构，分析需要采用的装焊顺序与方法。 2. 接头焊接方法的选择和坡口型式的设计应包括纵焊缝、环焊缝、封头拼缝、 人孔接管与筒体的焊缝等，绘制接头的局部放大图。选择与设计的依据主要从容器结构尺寸、接头位置、材质及厚度、施焊条件与可操作性、焊接变形与应力、装焊顺序等方面考虑。 3. 主要部件（筒节、封头等）的加工过程卡要求制定部件从原材料备料至组 装焊接之前的全部加工工艺过程，包括各加工工序的名称、加工内容、所用的工装设备与检验要求等，必要时绘制出加工工艺简图； 4. 壳体的装焊工艺设计包括装焊工艺顺序、工序名称与内容、各工序所涉及

石油钻采机械概论论文

采油新技术综述 姓名： 班级： 学号：

新型机采配套小工具简介 自锁式脱节器 一、工作原理 1、对接时，随抽油杆下入泵内的锁爪首先套住中心杆的缩径部分，在其导向作用下而下移，当触及中心杆的轴径部分时，在杆重作用下径向张开并继续下移，张开后的锁爪外径大于锁紧套内径，从而迫使锁紧套压缩弹簧下移，当锁爪移至中心杆的第二个缩径部分时，在其本身弹力作用下恢复原形，同时锁紧套在弹簧压缩力作用下而上移，套住锁爪，该脱接器对接过程完成，使抽油杆与活塞可靠地连接在一起。 2、正常抽油时，锁爪受锁紧套的包紧作用不能张开，能可靠地承载。 3、检泵时，只需上提抽油杆，当脱接器上提至释放接头处时，锁紧套受其阻碍下移，从而解除对锁爪的锁紧，使锁爪与中心杆脱开，并顺利起出抽油杆。 二、特点 自锁式脱接器结构简单，下井操作简便。上、下冲程双向锁紧，工作可靠，过流面积大，流阻小。 新型抽油杆扶正器 一、结构 新型抽油杆扶正器由扶正器中心杆、抽油杆尼龙扶正体、抽油杆接箍三部分组成。

二、原理 采用国内高强度耐磨单体尼龙一次成型，套在抽油杆扶正器中心杆上，在井斜部位或斜井随抽油杆配套下入该扶正器，起到抗磨扶正作用，有效保护油管、抽油杆不受磨损，延长管、杆使用寿命。 三、特点 1、中心杆采用35CRMO优质合金钢，并经调质热处理发兰，抗拉强度达到95kg/mm以上，中心杆直径32mm，抗拉强度、抗疲劳强度大于D级抽油杆。抗磨扶正体用国内最好的耐磨高强度单体尼龙一次成型，具有良好的耐油、耐盐、耐碱性，设计寿命可达1.5-2.0年，比目前所使用的扶正体材质好，更耐磨，能有效延长使用寿命。 2、中心杆可重复使用，下井使用后只需更换单体尼龙扶正器就能再次下井使用，中心杆使用寿命与D级抽油杆相同。 3、对Ф75.9mm油管和Ф62mm油管，可选用相适应的扶正体。本扶正器与抽油杆大小头组配，适应各种直径的抽油杆，使用范围广。 4、该扶正器与滚轮式扶正器相比不刮坏油管，使用寿命长；与卡辫式扶正器相比不调卡辫，内孔不磨损，使用寿命长，能长期起抗磨扶正作用。 可溶式扶正器 一、结构及特点 可溶性扶正器，是针对机械滤砂管下井中与井壁磨擦易损坏，引鞋和滤脱开等问题而研制的。可溶性扶正器的扶正体，采用高强度可溶性材料加工成型，具有较高的机械强度和耐磨性。它的使用既实现

石油化工毕业论文

石油化工毕业论文 摘要 X80管线钢是我国西气东输二线工程中应用的主要材料，但是正处于腐蚀事故多发阶段。土壤是造成管线钢腐蚀的重要因素，土壤中的SO42-是引起管线腐蚀的一个重要离子。本文以X80管线钢为研究对象，通过浸泡实验考查了SO42-在模拟高pH值强碱性土壤溶液中均匀腐蚀和点腐蚀的影响，此外，也考查了退火后的X80钢在含有SO42-离子的模拟溶液中的腐蚀行为。通过金像显微镜对X80钢试样表面显微腐蚀形貌进行了观察，并且探讨了硫酸根离子实验结果发现：在模拟强碱性溶液环境中，随溶液中硫酸根离子含量的增加，X80管线钢的腐蚀速率会加快。通过实验，X80经过650℃保温3h后的组织在硫酸根离子浓度为1.4%的高pH值强碱性溶液中的耐腐蚀性较差。探讨了碱性硫酸根离子对X80钢的原始状态的组织和经过退火后的组织耐腐蚀性能的原因以及过程。在模拟碱性溶液中硫酸根离子含量越高，X80钢试件上的蚀坑密度越大。 关键词：X80钢，NaHCO3/Na2CO3, SO42-，腐蚀，退火

Abstract X80 pipeline steel is the application of China's West-East Gas Pipeline Project in the primary material, but is in the corrosion of the accident-prone stage. Soil is an important factor causing corrosion of pipes, soil SO42-is an important cause corrosion of pipes, ion. In this paper, X80 pipeline steel for the study, was examined by immersion test in simulated high SO42- alkaline soil solution pH, corrosion and pitting corrosion effects, in addition, it examines the X80 steel after annealing in the presence of SO42 ion simulation solution corrosion. By golden statue as the microscope microscopic corrosion of X80 steel sample surface morphology were observed, and discusses the experimental results showed that sulfate ions: alkaline solution in a simulated environment, with the sulfate ion content in solution increases, X80 pipeline steel corrosion rate will accelerate. The experiment, X80 650 ℃ for 3h after the organization after the sulfate ion concentration in 1.4% of the high alkaline pH, the corrosion resistance of the solution worse. Of the alkaline sulfate on X80 steel in the original state of organization and the organization after annealing the corrosion resistance of the reasons and process.The higher sulfate ion content is in the Alkaline solution of simulation, the greater X80 steel specimen of density of pits is. Key words：X80，NaHCO3/Na2CO3，SO42-,Corrosion, Annealing

焊接工艺评定条件

５．３．１焊条手工电弧焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １焊条熔敷金属抗拉强度级别变化； ２由低氢型焊条改为非低氢型焊条； ３焊条直径增大１ｍｍ以上。 ５．３．２熔化极气体保护焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １实芯焊丝与药芯焊丝的相互变换；药芯焊丝气保护与自 保护的变换； ２单一保护气体类别的变化；混合保护气体的混合种类和 比例的变化； ３保护气体流量增加２５％以上或减少１０％以上的变化； ４焊炬手动与机械行走的变换； ５按焊丝直径规定的电流值、电压值和焊接速度的变化分 别超过评定合格值的１０％、７％和１０％。 ５．３．３非熔化极气体保护焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １保护气体种类的变换； ２保护气体流量增加２５％以上或减少１０％以上的变化； ３添加焊丝或不添加焊丝的变换；冷态送丝和热态送丝的 变换； ４焊炬手动与机械行走的变换；

５按电极直径规定的电流值、电压值和焊接速度的变化分 别超过评定合格值的２５％、７％和１０％。 ５．３．４埋弧焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １焊丝钢号变化；焊剂型号变换； ２多丝焊与单丝焊的变化； ３添加与不添加冷丝的变化； ４电流种类和极性的变换； ５按焊丝直径规定的电流值、电压值和焊接速度变化分别 超过评定合格值的１０％、７％和１５％。 ５．３．５电渣焊时，下列条件之一发生变化，应重新进行工艺评定： １板极与丝极的变换，有、无熔嘴的变换； ２熔嘴截面积变化大于３０％，熔嘴牌号的变换，焊丝直径 的变化，焊剂型号的变换； ３单侧坡口与双侧坡口焊接的变化； ４焊接电流种类和极性变换； ５焊接电源伏安特性为恒压或恒流的变换； ６焊接电流值变化超过２０％或送丝速度变化超过４０％，垂 直行进速度变化超过２０％； ７焊接电压值变化超过１０％； ８偏离垂直位置超过１０°；

焊接工艺学课程设计

课程设计论文（说明书） 课程：焊接工艺学课程设计 题目：09MnD钢焊接性试验设计 院、系：材化学院 学科专业：金属材料工程 学生： / 学号： / 校对： / 指导教师： / 2012年 11月

1．前言 09MnD属于无镍低温钢，常用于石油、化工技术和压力容器设备，用于制造使用温度在-50℃的压力容器构件、重要锻件，石油化工中的压力容器。含碳量为0.2%，硅含量在0.17%到0.35%之间，锰含量在0.95%到1.35%之间，磷含量和硫含量均小于0.25%，钒含量小于等于0.03%。其化学成分见：表1.1，其机械性能见：表1.2。 牌号化学成分（质量分数）（%） C Si Mn P S V 09MnD ≤0.12 0.17-0.35 0.95-1.35 ≤0.025 ≤0.025 ≤0.03 表1.1 09MnD的化学成分 牌号抗拉强度/MPa 屈服强度/MPa 伸长率（%）冲击功/J 09MnD 400-540 ≥240 ≥26 ≥21 表1.2 09MnD的机械性能 本实验主要通过熔化极混合气体保护焊对焊接材料为09MnD厚度为10mm 板材的焊接性及焊接特点进行探索，在制出实验试板后，根据国家的一系列标准对此次焊接工艺进行焊后组织及力学性能进行评定，进而分析09MnD的焊接性能。 2.焊接工艺 2.1 09MnD的焊接特点 焊接材料的选择应保证接头与母材有同样的低温性能，焊条、焊丝、焊剂都必须保证焊缝中的油含杂质S、P、N、O最少。焊接时需要最大限度地减小过热程度，防止出现粗大的铁素体或粗大的马氏体组织。 2.2 焊接方法及焊丝的确定 低温钢的焊接方法可选焊条电弧焊、埋弧焊及熔化极气体保护焊。采用含Ni低温焊条电弧焊，虽可保证低温韧性，但成本高、生产效率低且焊缝成形差。故选用普通的焊丝H08Mn2SiA,用混合气体保护半自动焊，其生产成本为焊条电弧焊的55%-60%，生产率高2-3倍。焊材选择见:表2.2.1。

2017年最新石油毕业论文题目参考

2017年最新石油毕业论文题目参考 石油作为一种能源物质在社会中是非常具有存在性的，它的重要性不可言喻，石油毕业论文主要包括石油工程与石油化工方向，下面是石油毕业论文题目190个，供大家做参考 石油毕业论文题目一： 1、高效石油降解菌的筛选及在石油污水处理中的应用 2、石油勘探开发管理和石油地质实验的相互关系 3、石油金融化和中国石油经济的安全对策浅谈 4、石油输出国组织石油收益分配研究 5、石油勘探开发管理和石油地质实验的相互关系 6、石油地质分析测试在我国石油勘探实验中的应用 7、俄东部地区石油污染问题及其对黑龙江省石油工业的启示 8、石油地质类型在石油勘探中的重要作用及勘探技术的发展与应用 9、延长石油人力资源建设对石油企业的启示 10、非洲石油开发新特点与拓展非洲石油市场的对策 11、微库仑法则定石油及石油产品中的硫含量 12、基于石油安全的石油工程风险管理分析 13、从延长石油的培训发展看我国石油企业培训中的难点和对策 14、石油院校《海洋石油工程概论》课程体系研究

15、石油及石油产品凝点测定法的研究 16、非石油工程专业石油工程概论课程教学改革探索及效果 17、石油行业的绩效评价指标体系研究-以我国石油行业为例 18、深化石油行业改革，构建竞争型石油行业 19、石油公司石油运输路线优化研究 20、探讨石油长输石油化工管道安装常见问题及质量控制 21、从延长石油经验分析石油企业文化建设新思路 22、大力发展石油装备制造业 23、向世界石油装备制造业基地方向迈进 24、石油运输承压石油管线的TIG焊接技术 25、中国石油科技创新基地石油工程技术研发中心一期工程给排水系统设计探讨 26、石油及石油化工装置中安全关联系统的工程设计 27、石油地质与石油的形成与开采的关系分析 28、石油地质类型对石油勘探的影响 29、中国石油企业需要应对伊朗石油投资环境的新变化 30、石油高校进行石油精神培养教育初探 31、石油资源的全球战略地位与中国石油安全问题 32、俄罗斯石油公司发展历程及其与中国石油合作 33、从国际石油竞争方面看中国石油安全 34、石油金融体系在石油市场风险规避中的运用 35、石油天然气开采准则对石油天然气企业会计的影响分析

工字梁焊接工艺课程设计

工字梁焊接工艺课程设计

《焊接工艺》课程设计 工字型梁的焊接工艺设计 班级：08焊接1 班 姓名： 学号： A0852111

目录 1 结构与母材性能分析 (6) 1.1 工字形梁结构分析及作用 (6) 1.1.1 工字梁结构特点 (6) 1.1.2 工字梁作用 (6) 1.2 母材性能分析 (6) 1.2.1 Q345-B钢简介 (6) 1.2.2 Q345B化学成分 (7) 1.2.3 Q345B机械性能 (8) 1.2.4 Q345B焊接性分析 (8) 2生产工艺流程图。 (10) 3 钢板预处理 (11) 3.1 复检 (11) 3.2 钢材的表面预处理 (11) 3.3 钢板的矫正 (11) 3.4 钢板规格选择 (11) 3.5 划线、下料 (12) 3.6 坡口形式 (13) 4.1 下料方法及设备 (15)

4.1.1 下料采用半自动火焰切割 (15) 4.1.2 CG1-30型半自动火焰切割设备 (15) 4.1.3 常用切割气体比较 (16) 5 装配与焊接 (18) 5.1 翼板与腹板的装配焊接 (18) 5.1.1 装配 (18) 5.1.2 定位焊 (19) 5.1.3 焊接工艺 (19) 6 工字梁的焊接变形及防止 (21) 6.1 焊接变形种类 (21) 6.2 工字梁焊接时变形的防止 (22) 6.2.1 预留收缩量 (22) 6.2.2 反变形 (22) 6.2.3 制定合理的焊接工艺 (22) 7 二氧化碳气体保护焊简介 (24) 7.1 简介 (24) 7.2 焊机 (24) 7.3 CO2气体保护焊特点 (24) 7.4 CO2气体保护焊工艺参数 (25)

论文格式模板-石油钻采工艺

页岩气藏产量递减预测模型（小二号黑体） 李彦尊1李相方1*徐敏1武文涛2张晓舟1（四号仿宋） 1.中国石油大学（北京）石油天然气工程学院； 2.辽河油田塔里木项目管理部（小5号楷体） 引用格式（小五号，黑体）：李彦尊，李相方，徐敏，武文涛，张晓舟.页岩气藏产量递减预测模型[J].石油钻采工艺，2018,40（1）:74-77.（小五号，楷体） 摘要（小五号，黑体）：(目的)页岩气藏普遍采用水平井体积压裂方式开发，压裂体积是影响气井产气特征的重要因素。在实际开发中，由于储层非均质性等影响，各压裂段压裂体积各不相同。为研究压裂体非均匀展布对产能递减规律的影响，(方法及内容)根据页岩气渗流特征，在水平井渗流模型的基础上，引入压裂体大小及分布等表征参数，建立了页岩气藏非均匀压裂水平井渗流模型，并绘制了产能递减曲线。同时根据典型产量递减曲线划分了流动阶段，分析评价了不同压裂体展布类型下产量递减曲线特征。(结果结论)研究表明压裂体的展布特征主要影响产气量及线性流阶段曲线特征；非均匀压裂造成水平井产气量较少、早期线性流持续时间较长。结合压裂数据，提出了气井产量预测方法并进行了实例计算。（小五号，楷体）关键词：页岩气；压裂水平井；产量递减；渗流模型；产能预测（小五号，黑体） 中图分类号：TE21 文献标识码：A（小五号，黑体） Production decline prediction modelling and application in shale gas reservoir （四号，加粗） LI Yanzun1, LI Xiangfang1, XU Min1, WU Wentao2, ZHANG Xiaozhou1（小四号，姓大写） 1.Oil and Natural Gas Engineering College，China University of Petroleum，Beijing 102249，China； 2.Liaohe Oilfield Tarim Project Management Department，Panjin 124010，China（六号斜体，官方名称） Citation（小五号加粗）: LI Yanzun, LI Xiangfang, XU Min，WU Wentao, ZHANG Xiaozhou.Production decline prediction modelling and application in shale gas reservoir [J].Oil Drilling &Production Technology,2018,40（1）:74-77. Abstract（小五号加粗）：Shale gas reservoir is developed by multi-fractured horizontal well, and stimulated reservoir volume dominates the gas rate as the main factor. For the heterogeneity of formation, both size and distribution of each fracturing area are not uniform. To investigate effect of heterogeneous fracturing on rate decline of multiple fractured horizontal well in shale gas reservoir, by introducing the parameters of different stimulated area's size and location in equations, a mathematical model based on horizontal well flow equations is established. Analytical solution and rate decline curve for model are presented then. The flow regimes are divided in gas rate decline curve, the characters of different un-uniform fracturing types are analyzed. The result shows that heterogeneity of fracturing affects production rate and linear flow stage. With more heterogenous of fracturing, the gas rate becomes fewer and duration of linear flow period is longer. Example analysis shows that the model can be used for production prediction of multiple fractured horizontal wells. This approach provides a theoretical basis on production flow decline prediction. Keywords（小五号加粗）：shale gas reservoir，multi-fracture horizontal well，production decline，flow model，production prediction 基金项目（六号，黑体）：国家自然基金“页岩油气高效开发基础研究”项目(编号：51490654)。（六号，楷体） 第一作者（六号，黑体）：李彦尊（1982-），2006年毕业于长江大学石油工程专业，现为中国石油大学（北京）油气田开发专业博士研究生，从事非常规油气渗流及产能评价研究。通讯地址：（102249）北京市昌平区府学路18号中国石油大学（北京）XXX楼XXX室。电 话：xxx-xxxxxxxx。E-mail：XXXXX（六号，楷体） 通讯作者（六号，黑体）：李相方（1955-），教授，博士生导师，从事天然气藏开发、油藏工程、井控安全方向研究和教学。通讯地址：（102249）北京市昌平区府学路18号中国石油大学（北京）中油大厦北楼XXX房间。电话：xxx-xxxxxxxx。E-mail：XXXXXX（六号， 楷体）