气流干燥器计算书

脉冲式气流干燥器的设计二、设计任务及操作条件生产能力（按进料量计）：3000Kg/h 物料形态：散粒状；圆球形物料颗粒直径：平均粒径m d p μ200=，最大粒径m d p μ500max = 物料含水量（干基）：%251=x ；%5.02=x ；临界含水量%20=x 物料进口温度：C ︒=201θ物料参数：干料的比热容C Kg KJ C s ︒⋅=/26.1；密度3/2000m Kg s =ρ 干燥介质：空气稀释重油燃烧气（其性质与空气相同） 空气性质：进口温度C t ︒=4001；初始温度绝干料Kg Kg H /025.01= 操作压强：常压三、设计内容设计方案的确定及流程说明工艺计算干燥器主体工艺尺寸计算辅助设备的选型及核算设计结果汇总工艺流程图及脉冲式气流干燥器装置图设计评述脉冲式气流干燥器的设计二、设计任务及操作条件生产能力（按进料量计）：2000Kg/h 物料形态：散粒状；圆球形物料颗粒直径：平均粒径m d p μ200=，最大粒径m d p μ500max = 物料含水量（干基）：%251=x ；%5.02=x ；临界含水量%20=x 物料进口温度：C ︒=201θ物料参数：干料的比热容C Kg KJ C s ︒⋅=/26.1；密度3/2000m Kg s =ρ 干燥介质：空气稀释重油燃烧气（其性质与空气相同） 空气性质：进口温度C t ︒=4001；初始温度绝干料Kg Kg H /025.01= 操作压强：常压三、设计内容设计方案的确定及流程说明工艺计算干燥器主体工艺尺寸计算辅助设备的选型及核算设计结果汇总工艺流程图及脉冲式气流干燥器装置图设计评述直管式气流干燥器的设计二、设计任务及操作条件生产能力（按进料量计）：3000Kg/h 物料形态：散粒状；圆球形物料颗粒直径：平均粒径m d p μ200=，最大粒径m d p μ500max = 物料含水量（干基）：%251=x ；%5.02=x ；临界含水量%20=x 物料进口温度：C ︒=201θ物料参数：干料的比热容C Kg KJ C s ︒⋅=/26.1；密度3/2000m Kg s =ρ 干燥介质：空气稀释重油燃烧气（其性质与空气相同） 空气性质：进口温度C t ︒=4001；初始温度绝干料Kg Kg H /025.01= 操作压强：常压三、设计内容设计方案的确定及流程说明工艺计算干燥器主体工艺尺寸计算辅助设备的选型及核算设计结果汇总工艺流程图及直管式气流干燥器装置图设计评述直管式气流干燥器的设计五、设计任务及操作条件生产能力（按进料量计）：2000Kg/h 物料形态：散粒状；圆球形物料颗粒直径：平均粒径m d p μ200=，最大粒径m d p μ500max = 物料含水量（干基）：%251=x ；%5.02=x ；临界含水量%20=x 物料进口温度：C ︒=201θ物料参数：干料的比热容C Kg KJ C s ︒⋅=/26.1；密度3/2000m Kg s =ρ 干燥介质：空气稀释重油燃烧气（其性质与空气相同） 空气性质：进口温度C t ︒=4001；初始温度绝干料Kg Kg H /025.01= 操作压强：常压六、设计内容设计方案的确定及流程说明工艺计算干燥器主体工艺尺寸计算辅助设备的选型及核算设计结果汇总工艺流程图及直管式气流干燥器装置图设计评述。

FLOJEL 60Basic parameter:Dry rate was 3253 kg/hr commercial production @ 12.15% moisture,Dryer air inlet temperature of 20 deg C,Starch in the mixing boxes at 25 deg C,Cake moisture was 37.92%,Dryer inlet airflow of 233 deg CDryer outlet airflow of 52.7 deg C,Finished product temp of 52.7 deg C,Air humidity:83φ＝％, and the 1.225/3kg m ρ＝(P=101300 pa, t=20oC )Therefore the thermodynamic loads can be calculated as follows:3253 kg/hr ⨯ 87.85% dry solids = 2857.8 kg/hr DS =0.794 kg/s DS3253 kg/hr ⨯12.15% = 395.2 kg/hr = 0.11 kg/s water left in the product2857.8 kg/hr DS / 62.08% solids = 4603.4 kg/hr =1.279 kg/s total feed at 37.92% moisture4603.4 kg/hr Total - 2857.8 kg/hr DS = 1745.6 kg =0.485 kg/s water/hr introduced into the dryerTOTAL EVAPORATED W = 1745.6 kg/hr - 395.2 kg/hr left = 1350.4 kg /hr =0.375 kg/s water evaporatedDry Air consumed total: Saturation steam pressure at 20 C23991.11=exp 18.5916 2.34 KN/m21520+233.84s P ⎛⎫-= ⎪⎝⎭ So the humility of the air is0.83 2.338=0.6220.6220.0121P-101.3250.83 2.338s 0s P H P φφ⨯==-⨯ And the specific heat of the air is()C =1.005+1.8840.0121=1.0278 KJ/kg.K H1⨯The specific heat of the final product is()C C C X =3.6+4.1870.1215=4.11 KJ/kg.K m2w 2s =+⨯Basing on the Heat Balance EquationH112L C (t -t )⨯ 0v 2w 1c m221loss =Wr +WC t -WC θ+G C (θ-θ)+Q[]=1.050v 2w 1m221W(r +C t -C θ)+GcC (θ-θ)Where L = dry air quantity, kg/sW = water evaporated quantity, kg/sGc = Dry starch, kg/s0r = Evaporated heat ，KG/KJv C ,w C , m2C , H1C = Specific heat, KJ/(KG.K)1θ, 2θ= Inlet & outlet temp of starch, o C[]L 1.0278(23352.7)1.050.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)+0.904 4.11(52.725)⨯-=⨯⨯⨯⨯- L=5.87 kg/s = 21132 kg/hFOR 1.225/3kg m ρ＝()()3 =21132/1.225 1-0.0121m /h air 0V =L/ρ H ∙⨯ = 17461.9 3m /hALL THE ENERGY COMES FROM LPG BURNNING, SO()()()t t 5.87 kg/s 1.0278 kJ/kg.K 23320K 1285.1 kJ/ sLPG H110Q =LC -=⨯⨯-== 4626360 Kj/h=4.63 MM Kj/hThat is to say the sum of heat load is 4.63 MM KJ/hr starch dried at 12.15% moisture.That is to say 1.42 MM KJ/ metric tonAnd the heat loads distribution is:Heat added to final product:product 0.904 4.11(52.725)=102.9 kJ/ s= 0.37 MM KJ/hQ =⨯⨯-Heat of water evaporation:0.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)=932.2 kJ/ s= 3.36 MM KJ/hrw Q =⨯⨯Heat lost by the outlet air : ()()=5.87 1.027852.7-20kJ/ s air loss Q ⨯⨯=194.73 ()kJ/ s=0.71 MM KJ/h Heat lost to the surrounding()product 5% loss w Q Q Q =⨯+=5% ⨯(3.356+0.37) MM KJ/h=0.19MM KJ/hIn other words:3.36100%72.6%4.63w LPG Q Q =⨯= product 0.37100%8.0%4.63LPG Q Q =⨯= 0.71100%15.3%4.63air loss LPG Q Q =⨯= 0.19100% 4.1%4.63loss LPG Q Q =⨯= And heat efficiency is0.37 3.36100%4.63product w heat LPGQ +Q η=Q +=⨯ = 80.6 %From the Web, I got the reference that 26000 Kcal/3m will be received from the LPG burning r m H ∆=26000 Kcal/m3 = 26000⨯4.184=108784 KJ/3mSoIf basing Bao ’s data, Total plant LPG usage in Oct is 27320.14 3m , and 3939 3m of it wasUsed for boiler, that is to say Dryer consume is/total LPG totalthroughout V V m == 23381.14 3m / 1287.867 metric ton= 18.155 3m / metric tonSo the heat from LPG burning is3LPGt r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 18.155 3m / metric ton=1.97 MM KJ/ metric ton1.42100%1.97LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=72.1% If basing Ray ’s data, the average LPG consume is 28.1 3m/ metric tonThe heat from burning is3LPG r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 28.1 3m / metric ton =3.07 MM KJ/ metric ton1.42100%3.07LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=46.3%。

利用气流干燥硫铁矿的工艺计算干燥装置生产能力G s=（10000kg/h、20000kg/h）进干燥系统的气流温度t a’=180℃出干燥管的气流温度t’’a=70℃进干燥管的物料含水量d=15%出干燥管的物料含水量d2=6%进干燥管的物料温度t’s=28℃出干燥管的物料温度t’’s=60℃干燥装置的环境温度t’e=30℃被干燥物料的平均粒径d s=1mm被干燥物料的堆积密度ρ=1.85kg/m3Ⅰ.于是，吸入的热量（以1kg物料计）：1.由热气流带入干燥管内的热量2.由漏入空气带入干燥管内的热量（漏入空气量为进入干燥管的气体量的20%-30%）3.由湿物料带入干燥管内的热量q’s =0.85×0.523×(28+273)+0.15×(28+273)×4.17=322.09 (kj/kg)Ⅱ.消耗的热量（也以1kg物料计算）：1.由气流从干燥管中带走的热量2.由漏入空气从干燥管中带走的热量4.干燥管出来的物料带走的热量q’’s=[0.94×0.523×(60+273)+0.06×4.2×(60+273)]×0.9=222.86 kj/kg 5.由干燥管中水蒸气带走的热量q H2O’’=304.06 kj/kg6.由干燥管壁散发至周围环境中的热损失，与带入干燥管内水分的含量、热气流的温度、保温的质量等因素有关，计算中，可取进入干燥管内最初热量的5%-7%，则：q’’m=(0.05-0.07)q’a约为28/μ（kj/kg）系统总的热平衡方程式有q’a+ q’e+ q’s=q’’a+q’’e+q’’s+ q H2O’’+ q’’m466.59/μ+75.75/μ+322.09=349.86/μ+87.465/μ+222.86+304.06+28/μ所以μ=0.38气体流量G m =20000/0.38=52631.58kg/h操作状态下物料的悬浮速度：当t a’时，进干燥系统的气流密度当t’’a时，出干燥管的气流密度热气流的平均密度为则，气体体积流量Q v=52631.58/0.916=57458.06 m3/hw t=5.48m/s操作状态下气流速度W进口速度=（2-4）w tW出口速度= W进口速度×（273+ t a’）/（273+t’’a）代入数据，可算出W平均速度=19.08m/s气流干燥管的直径D=1.03m干燥管长度干燥所需要的时间△Q=20000×1675.62=33512400kj/h其中，△t为传热平均温差，按对数平均值计算，△t=52.24℃；F=6×52631.58÷0.916÷0.001=344748340.61m2/h余热装置供给干燥系统的热量△Q’△Q’=G m.q’a(热气流带入热量) kj/h△Q’=52631.58×466.59/0.38=6.46×107 kj/h管径圆整后的计算干燥管内径D=1.03m,圆整后，取内径D=1m根据管径可推出气体体积流量Q v=53920.08 m3/h根据Q v可推出气体质量流量G m=49390.79kg/h根据气体质量流量G m可推算出生产能力G s=18768.5kg/h注：以上结果是以装置生产能力G s=20t/h计算得出。

气流干燥器计算一、基本计算1. 汽化水份量W ；G C=G 1（1-W 1) X1=11(1)w w -X2=22(1)w w -=0.04(10.04)-=0.04167W=GC(12()X X -2. 绝干空气消耗量L ① 物料出口温度2θ（湿球温度w t ）：s p =2153991.11exp(18.5916)20233.84-+=2.3382kNm0H ；1H c ；1()w w W Hr t t H H c =-- (1)2491.27 2.3w wr t =- (2)0.622w W wp H P p =- (3)23991.11exp(18.5916)15233.84w w p t =-+ (4)联立以上四个方程，采用试差法可以求得湿球温度② 绝干空气消耗量L假设出口温度 2t →L ，H 2； 3. 干燥管直径D 的计算；假设气体进干燥器的速度… 4.沉降速度t u 的计算 8.0211=--t t t t t →t t →t q →t W →t H →Ht v →tg ρ→t Jt u A → mpgtgt Jt dA ρμρ6.16.04.0875.13= 4.11)81.9(Jtt A u =5. 确定加速度Nu 和R e r 间的关系 n rn A Nu Re = 设400Re <r ，则65.000Re 76.0r Nu =（加速区始点） 5.0Re54.02rttNu+=（加速区终点）0R e r=0g g g p u d μρ tg gtgt p rt u d μρ=Re)Re/ln(Re)/ln(00rtr t Nu Nu n =n r n Nu A 00Re=6. q A 的计算l m q t A A A ∆=λ1其中，4.013089.0-=n pc nd G A A6.04.0+-=n gn g g A μρλλ（后面每段分别计算）g λ膜平均温度4t θθ+i-1i i-1i膜t +t +=下的值g μ算术平均温度t m 下的值gm g ρρ=（在此只求1A ）7. 固体颗粒的初速0m u2)4(6Dd G A p m ca πρ=06.00p a m d A u =00g H Hm gm u V V u =8. 计算J A :在加速段的平均值mpg g J dA ρμρ⨯⨯⨯=6.16.004.000875.1320JtJ J A A A +=二、加速段的计算 第一段： 预热段 ㈠ 热量衡算：)()(1111θθ-=-=∆i m c i H i c G t t Lc q→i t →m t →m H →Hm vHmm gm v H +=1ρ 0H m H g gm v v u u =00m gm r u u u -=㈡传热计算：1. l m t ∆的计算2. q A 的计算3. ri u 的试差计算01m gm ri u u u -=-设3.11-=ri ri u u)(214.04.01---+=n rin ri u u u B81.94.111-=--ri J i u A J4.111)]81.9exp(1[+∆=-uq i i Jri B A q J A u4.校核： >tri u u 1.5，<-riri u u 1 2 知分段合理。

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊第一章干燥技术的概述1 干燥技术的发展及趋势1.1干燥技术的发展干燥通常是指利用热能使物料中的湿分汽化，并将产生的蒸汽排出的过程，其本质为除去固相湿分，固相为被干燥的物料,气相为干燥介质。

干燥是最古老的单元操作之一，广泛地运用于各行各业中，几乎涉及国民经济的每个部门。

同时干燥过程亦十分复杂，因为它同时涉及到热量、质量和动量传递过程，用数学描述常存有困难和无效性。

在干燥技术的许多方面还存在“知其然而不知其所以然”，的状况。

对这一过程研究尚不成熟，正如A.S.Mujumdar在他的著作前言中所说的那样:干燥是科学、技术和艺术的一种混合物，至少在可以预见的将来，干燥大概仍然如此。

干燥技术的运用具有悠久的历史，闻名于世的造纸术就显示出了干燥技术的应用。

在现代的工业生产中，尤其是在化工生产过程中，干燥是最常见和耗能最大的单元操作之一。

但是在过去相当长时间里，人们对于这项技术一直没有给予足够的重视，干燥技术发展相当缓慢。

经过近30年的发展,一些新的干燥技术已展露头脚,其中有些已付诸工业应用,有些还处于不同的研究和开发阶段，但己显示出巨大的应用潜力。

预计在今后相当长的时间内，该过程仍为化学、食品、医药、农业工程专业的研究热点之一，更新的干燥技术还会不断涌现，并不断付诸应用。

1.2干燥技术的发展趋势目前的研究和开发工作主要集中在以下几个方向:(1)提高能量利用效率；(2)提高干燥速度，使干燥机紧凑；(3)改善产品质量，提高产量；(4)安全操作，消除燃烧和爆炸危险；(5)开发可在不同能力下干燥多种物料的弹性系统；(6)多功能化，即开发干燥与化学反应、附聚、冷却或加热、混合、分级脉冲式气流干燥过程的实验和模拟研究等作用相结合的装置；(7)多能源化等。

1.3气流干燥技术的发展趋势我国气流干燥是使热空气与被干燥物料直接接触，短时间达到干燥目的的一种干┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊燥方法。

ZLPG系列喷雾干燥器设计计算书一、设计参数的确定1、喷雾干燥成套设备设计计算基本型的确定考虑到我国现阶段工厂企业的规模，规定以ZLPG32型喷雾干燥机组为设计计算的基本型比较合适。

以下ZLPG32型为例计算。

干燥除去的水分量W=50kg/h换算成标准单位为1.39x10-2kg/s2、设计计算的基本参数的确定假设物料的初含水分ω1＝80％物料终含水分ω2＝3％湿物料的平均比热C m=3.28KJ/(kg绝干物料℃)干物料温度θ1＝60℃气体初始温度t0=20℃气体进风温度t1=200℃气体出风温度t2=90℃3、进入干燥器原料液体重量G1的计算G1=W(100-ω2)/(ω1-ω2)=50(100-3)/(80-3)=63kg/h4、绝对干物料G2的计算G2＝G1-W＝63-50＝13kg/h5、空气消耗量L的计算L＝W/(X2-X1)式中X2、X1分别为进出干燥器的空气湿含量，kg水汽/kg绝干空气。

根据t0=20℃φ=80% 在I-X焓湿图上查得：X0＝0.0118kg水蒸汽/kg干空气I0=11.76Kcal/kg干空气当t1=200℃,t2=90℃时，在I-X焓湿图上查得：I1=I2=59 Kcal/kg干空气X2=0.0525 kg水蒸汽/kg干空气则L=W/ (X2- X0)＝50/(0.525-0.0118)=1244kg绝干空气/h 假设设备漏气8％则实际空气消耗量L=1244/0.92=1352kg绝干空气/h6、进风风量Q1的计算空气在20℃时的空气比容为V0=0.862m3/kg干空气则进风量Q1＝L V0=1352X0.862=1166m3/h7、排风量Q2的计算当尾气为90℃排出的含湿空气比容V2=1.11m3/ kg干空气则排风量Q2=L V2=1352x1.11=1501 m3/h8、冷风风量Q3的确定按截面风速0.5m/s计算，则冷风风量Q3=0.785x(3.352-3.22)x3600/0.5=1300m3/h 9、预热器中消耗的热量Q P的计算Q P=L（I1-I0）=1352(59-11.76)=63868.48KJ/ｈ140℃蒸汽的汽化潜热为2148.7KJ/kg假设预热器的热损失为10％则Q P’= Q P/0.9=70965KJ/h10、干燥系统消耗的总热量Q的计算Q＝1.01L（t2-t0）+W(2490+1.88t2)+GxC m(θ1- t0)=1.01x1352x(90-20)+50(2490+1.88x90)+13x3.28x40 =95586.4+132960+1705.6=230252KJ/h11、向干燥器补充的热量Q D的计算Q D=Q- Q P’=230252-70965=159287KJ/h=44.2kw取电加热补偿为45KW12、空气散热器的面积F的计算假设蒸汽压力为0.6Mpa,则蒸汽温度为T=158℃，其比热焓为I01=659.4Ikcal/kg 冷凝水比热焓为I11=160.38 kcal/kg对数平均温度“Δt=[(T-t0)-(T-t1)]/ln[(T-t0)/(T-t1)]=[(158-20)-(158-140)]/ln[(158-20)/(158-140)]=58.91℃散热器面积F= Q P’/20Δt=70965/20x58.91=60.3m2二、干燥塔以及辅助设备的确定1、干燥塔直径D的确定D=2（R99）2.04（R99）2.04为圆盘下面2米出的喷距半径（R99）2.04＝4.33D20.2G0.25N-0.16式中D2-圆盘直径mG-供料速度（kg/h）N-圆盘转速（kg/h）（R99）2.04＝4.33x0.120.2x630.2518000-0.16=4.33x0.65x2.81x0.2=1.58mD=2x（R99）2.04=1.58x2=3.16m取D=3.2m2、干燥塔有效高度H1离心喷雾H/D=0.5-1,取H1=D=3.2m3、旋风分离器直径D1确定按进口风速18m/s计算，则D1＝0.43实际取D1=0.45m4、脉冲除尘器的确定按气体处理为1500m3/h 取MC-24型脉冲除尘器5、空气过滤器的选择取高效空气过滤器的迎风风速为1.1m/s则高效空气过滤器为630x630x220取中效空气过滤器的迎风风速为2m/s则中效空气过滤器为630x630x600取初效空气过滤器的迎风风速为1.5m/s则初效空气过滤器为595x595x406、风机功率的计算取各部分的压力损失为：空气过滤器ΔP1＝338.44pa空气热交换器ΔP2＝220pa电加热ΔP3＝196.13pa管道ΔP4＝1200pa旋风分离器ΔP5＝1450pa布袋除尘器ΔP6＝1200pa干燥塔ΔP7＝200pa其它ΔP8＝198.13pa冷风风道ΔP9＝392pa冷风管道ΔP10＝310.62pa则送风风机压强P1=ΔP1+ΔP2+ΔP3＝338.44+220+196.13=754.57pa则引风风机压强P2=ΔP5+ΔP6+ΔP7+ΔP8＝1200+1450+1200+200+196.13 =4246.13pa则冷风风机压强P2=ΔP9+ΔP10＝392+310.62＝702.62 pa符号说明。

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设备名称：非标QG-2500脉冲气流干燥机一、已知条件（物料：煤灰，日处理量700吨）1、初水分X1（湿基）：9 （%）2、终水分X2（湿基）： 1 （%）3、处理量Gz：31767 （kg/h)产品产量G229200 （kg/h)4、物料比热C：0.2 (kc/kg.℃)5、进风温度T1：580 （℃）6、出风温度T2：150 （℃）7、环境温度T0：20 （℃）湿度H0=0.01 （kg/kg)8、出料温度Tc：100 （℃）二、计算蒸发量和干料产量1、蒸发水分量W=(X1-X2)/(100-X2)*Gz=2567 (kg/h)2、绝干物料量Gc=（1-X1)*Gz=28908 (kg/h)3、湿料处理量Gz=G2*(100-X2)/(100- X1)=31767 (kg/h)三、计算风量L及总热能Q总Q总=蒸发水分能量Q1+物料吸热Q2+空气带出热量Q3+设备热损耗Q4Q1=W×630= 1617229 (kc/h)即6760018 (kJ/h)Q2=G2×C×(Tc-T0)= 462528 (kc/h)即1933365 (kJ/h)Q3=L×0.24×(T2-T0)= 31.2 L设Q4= 0.05 Q总Q总=Q1+Q2+Q3+Q4-------------（1）Q总=L×0.24×(T1-T0)-------------（2）由（1）、（2）得L=21556Q总= 2897173 安全系数取 1.1 乘安全系数后得L=23712 (kg/h)Q总= 3186891 (kc/h)即13321203 (kJ/h)废气湿含量H2=H1+W/L=0.1183 (kg/kg) 0.51四、选择风机1、计算各阶段空气的湿比容P，冷风湿比容P0=0.842 (m3/kg )热风湿比容P1= 2.452 (m3/kg )排风湿比容P2= 1.425 (m3/kg )2、计算各阶段空气体积流量V冷风流量V0=L×P0=19974 (m3/h)热风流量V1=L×/P1=58149 (m3/h)排风流量V2=L×/P2=33786 (m3/h)3、选择风机型号非标引风机选9-26-11.2D 型，风量：30157-36189m³/h，风压：7464-7009Pa，功率：110kw，共1台。

每小时产量2.5T硫酸钠气流干燥系统方案及预算一，气流干燥机设计计算1，原始条件：物料名称：硫酸钠初始含水量X1=11%最终含水量X2=0.1%绝干物料Gc=2500Kg物料初始温度：t1=80℃物料干燥后温度t2=90℃空气进换热器前温度T1=20℃热空气进干燥器温度T2=140℃尾气出干燥器温度T3=100℃0.6MPa蒸汽温度为164.7℃空气的热容：Cn=1.01KJ\(Kg*℃)物料的热容：Cc=1.0KJ\(Kg*℃)水的热容：Co=4.18KJ\(Kg*℃)水的汽化潜热：δw=2353KJ\Kg水汽的热容：Cv=1.88KJ\(Kg*℃)空气比容：1.29Kg\m3空气进干燥器时湿含水量：y1=0.02KgH2O\Kg干空气2，设计计算：（1）蒸发水分量：W=275Kg\h(2)所用空气量：L=19643Kg\h取空比容为1.29Kg\m3则L=15227Nm3\h取干燥器内风速为25m\s（3）则干燥器直径D取0.6M.（4）蒸汽换热器选型：取漏风系数1.05则通过蒸汽换热器的空气流量为20625Kg\h则换热面积为：353m2选SRZ-20*10D，AS=81.27则353\81.27=4.33圆整取5台串用。

（5）鼓风机选型：选用9-26-9D型，37KW-4电机。

变频调速。

（5）旋风收料器选型：选CLT\A4-6.5型,壹台（6）脉冲袋式除尘器选型：选定型MC240-Ⅱ产品。

Φ320气流干燥机分项报价，接触物料为304不锈钢。

气流干燥机处理量计算公式气流干燥机是一种常用的工业设备，用于将湿润的物料通过热风干燥，以达到降低湿度的目的。

在工业生产中，计算气流干燥机的处理量是非常重要的，可以帮助工程师和操作人员合理安排生产计划，提高生产效率。

处理量是指气流干燥机在一定时间内处理的物料数量，通常以单位时间内处理的物料重量或体积来表示。

处理量的计算需要考虑多个因素，包括物料的性质、湿度、干燥温度、气流速度等。

在实际应用中，可以通过以下公式来计算气流干燥机的处理量：处理量 = 干燥器截面积×干燥器有效高度×干燥器产能系数。

其中，干燥器截面积指的是气流干燥机的横截面积，通常以平方米或平方英尺来表示。

干燥器有效高度是指物料在气流干燥机中暴露在热风中的有效高度，通常以米或英尺来表示。

干燥器产能系数是考虑了物料性质、湿度、干燥温度、气流速度等因素后的修正系数，通常是一个小于1的数值。

在实际应用中，可以根据物料的具体情况和气流干燥机的参数来确定干燥器截面积、干燥器有效高度和干燥器产能系数的数值，从而计算出气流干燥机的处理量。

下面将分别介绍这三个参数的确定方法。

首先是干燥器截面积的确定。

干燥器截面积通常可以通过气流干燥机的设计图纸或者实际测量来确定。

在设计阶段，工程师会根据物料的处理量需求和干燥器的设计参数来确定干燥器截面积。

在实际应用中，可以通过测量气流干燥机的横截面尺寸来确定干燥器截面积。

其次是干燥器有效高度的确定。

干燥器有效高度通常是根据物料的性质和处理要求来确定的。

在设计阶段，工程师会根据物料的干燥特性和需求来确定干燥器的有效高度。

在实际应用中，可以通过测量气流干燥机中物料的有效高度来确定干燥器有效高度。

最后是干燥器产能系数的确定。

干燥器产能系数是考虑了多种因素后的修正系数，通常需要根据实际情况来确定。

在实际应用中，可以通过试验或者根据经验来确定干燥器产能系数的数值。

通过以上三个参数的确定，就可以计算出气流干燥机的处理量。

⽓流式⼲燥器设计计算⽓流式⼲燥器设计计算设计计算⽅法及步骤：（1）基本数据包括设计条件、设计者⾃⾏确定、⾃⾏查询的数据。

（2）进⾏⼲燥管的物料衡算和热量衡算，确定⼲燥除⽔量及⼲燥⽤热空⽓量L（kg/h）。

（3）⼲燥管直径D的计算①湿空⽓在⼲燥管中的流速从⽓流输送⾓度来看，只要⽓流速度⼤于最⼤颗粒的沉降速度，则全部物料便可被夹带出，但为操作安全起见，通常取出⼝⽓速为最⼤颗粒沉降速度的2倍，或取出⼝⽓速⽐最⼤颗粒沉降速度⼤3m/s。

⾄于⼲燥管的⼊⼝⽓速，⼀般取20～30m/s。

②⼲燥管直径D ⼲燥管直径⽤下式计算：（4）⽓流⼲燥管的⾼度计算根据空⽓⾄固体颗粒的传热速率⽅程式，整理得：●空⽓传给物料的热量Q由两部分组成，即：—恒速⼲燥阶段传热量（包括物料预热），其值可⽤下式计算：kW—降速⼲燥阶段的传热量，其值可⽤下式计算：kW●⼲燥管内的传热系数α的计算：颗粒在⽓流⼲燥器中的传热系数的研究⼯作尚不充分。

对于空⽓-⽔系统，颗粒在等速运动段，可⽤下式估算。

●单位⼲燥管体积内的⼲燥表⾯积a，可⽤下式简化计算：（5）⽓流⼲燥系统的压⼒损失⽓流⼲燥各部分的压⼒损失可按下述数值估算：加热器 190～290 Pa 旋风分离器 790～1200 Pa ⼲燥管 1200～2500 Pa 总压⼒降 2500～4500 Pa粉碎机 290～490设计⽰例：[例]现有含⽔W1=2%的某晶体物料，物料平均颗粒直径dp=0.6mm，颗粒最⼤直径dp max=1mm，密度ρs=2490kg/，经实验测定其临界含⽔量Wc=1%，⼲物料的定压⽐热c m=1.005kJ/kgo℃，要求产品量为730kg/h，⼲燥后产品含⽔W2=0.03%（均为湿基）。

已知物料进⼊⼲燥器的温度为15℃，离开⼲燥器的温度为60℃（实测值），使⽤空⽓作⼲燥介质，空⽓进⼊预热器的温度为15℃，相对湿度φ=80%，进⼊⼲燥器的温度为146℃，离开⼲燥器的温度为64℃。

转筒干燥机计算说明书转筒干燥机计算说明书1. 应知参数① 原料情况状态：形状、颗粒大小；初水份：干基水份=物料重量水份重量湿基水份=水份物料水份重量+ 一般情况下初水份是指湿基水份。

② 烘干系统气流干燥系统：颗粒较小或水份较小；回转滚筒干燥系统：颗粒较大或水份较大（30%以上）；③ 成品要求终水份要求；④ 进风温度情况气流干燥：木屑类的进风温度控制在180℃-200℃，以180℃为基准，水份在30%-40%或以上，温度可以控制在180℃以上；回转滚筒干燥：水份较高时（30%-40%或以上）温度可控制在200℃以上（木屑类）；低水份类温度可控制在160℃以下；注意：设计时，气流干燥和回转滚筒干燥系统在干燥木屑类物料时进风温度可控制在200℃，木塑行业中的木粉不得超过180℃。

⑤ 出风温度终水份在10%以上，回转滚筒干燥系统控制在60℃，气流干燥系统控制在80℃；终水份在5%下，回转滚筒干燥系统控制在70℃，气流干燥系统控制在90℃；2. 计算① 蒸发量计算（单位：kg/h ）型号按蒸发量选蒸发量=初水份终水份）（产量--11*-产量产量单位：kg/h ② 系统风量系统风量=出风温度进风温度蒸发量-3000* 选用鼓风机；③ 回转滚筒干燥系统直径=风速引风机风量*14.3*3600*2 风速为1.5m/s 左右，一般取中间值；按引风机风量计算。

长度=直径*(6-10)倍气流干燥系统直径=风速系统风量*14.3*3600*2 风速为16-20m/s ，一般取中间值；长度=直径*(60-100)倍④ 热源计算（单位：kCa ）热量=系统风量*0.25*（进风温度-20℃）0.25——空气热焓20℃——常年平均温度配套热风炉可选用型号（单位：万kCa ）：10、15、20、30、40、60、80、90、120、240；煤耗（单位：kg ）：%70*5500热风炉发热量 70%——效率油耗（单位：kg ）：%90*9500热风炉发热量 90%——效率电耗：功率=9.0*860热量生物质燃料：%70*4500热风炉发热量 3. 工艺流程鼓风机热风炉干燥机旋风分离器布袋除尘器引风机4. 风机选用根据系统风量、系统阻力；① 风量鼓风机：间接式加热烘干，鼓风机风量等于系统风量（最小应达80%系统风量）；直接加热烘干，鼓风机风量等于系统风量的1/3（即为助燃风机）全压在1000-2000。

干燥气液分离器计算说明书干燥气液分离器计算说明书1. 主要计算参数：设计图号：21S542工作介质：洗涤液液面高度：2800mm (从最底部算起工作压力： 1100 Pa工作温度： 56℃风压：800Pa强度安全系数= 8容许最大应变: [ε]=0.1%稳定安全系数=32、设计依据JC/T 587-1995 纤维缠绕增强塑料贮罐JC 658.2-1997 玻璃纤维增强塑料水箱GB 7190.1-1997 玻璃纤维增强塑料冷却塔ASTM D2996 纤维缠绕增强热固性树脂管标准规范ASTM D3299-81 玻璃纤维缠绕热固性树脂耐化学性贮罐标准规格3、材料参数1）强度材料参数σh=V0*σ0c +Vc*σch +Vh*σHh+Vz*σbhσx=V0*σ0c +Vc*σcx+Vh*σHx+Vz*σbx式中：V0、σ0分别为内衬层的体积比率和抗拉强度；Vc、Vh为缠绕层和环向层的体积比率；σch、σcx分别为缠绕层环向抗拉强度和轴向抗拉强度；Vz、σbh、σbx分别为增强层的体积比率、环向抗拉强度、强度沿高度分布表：坐标高度范围(m环向强度（Mpa轴向强度（Mpa）0-2600 93 932600-5870 168 605870-7600 93 932）弹性材料参数Eh=V0*E0c +Vc*Ech +Vh*EHh+Vz*EbhEx=V0*E0c +Vc*Ecx+Vh*EHx+Vz*Ebx式中：V0、E0分别为内衬层的体积比率和弹性模量；Vc、Vh为缠绕层和环向层的体积比率；Ech、Ecx分别为缠绕层环向弹性模量和轴向弹性模量；Vz、Ebh、Ebx分别为增强层的体积比率、环向弹性模量、弹性模量沿高度分布表：坐标高度范围(m环向弹性模量（Gpa轴向弹性模量（Gpa）0-2600 10102600-5870 16.88.45870 10104、强度分析1）环向应力分析：考虑工作压力时的最大环向应力：σ =0.3 Mpa见图1与图2考虑静水压力时的最大环向应力：σ =3.9 Mpa见图3与图4综合考虑工作压力和静水压力时的最大值：工作压力出现最大值的点的总环向应力：σ = 3.4Mpa静水压力出现最大值的点的总环向应力：σ = 4.1Mpa 所以可取总环向应力最大值为：σ = 4.1Mpa安全系数 = 93/4.1=22.68图1 考虑工作压力时的环向应力整体图（Pa）图2 考虑工作压力时的环向应力剖面图（Pa）图3考虑静水压力时的环向应力整体图图4考虑静水压力时的环向应力整体图2）轴向应力分析：考虑工作压力时的最大轴向应力：σhmax = 0.37MPa见图5与图6考虑静水压力时的最大轴向应力：σhmax = 3.5MPa见图7与图8综合考虑工作压力和静水压力时的最大值：工作压力出现最大值的点的总环向应力：σhmax = 3.67MPa静水压力出现最大值的点的总环向应力：σhmax = 3.8MPa所以可取总环向应力最大值为：σhmax = 3.8MPa安全系数 = 93/3.8=24.47图5 考虑工作压力时的轴向应力整体图图6 考虑工作压力时的轴向应力图（Pa）图7 考虑静水压力时的轴向应力图图8 考虑静水压力时轴向应力4、刚度分析考虑工作压力时的形变分析如图9和图10所示，最大位移=0.079mm 考虑静水压力时的形变分析如图11和图12所示，最大位移=0.81mm 所以总的最大位移应取为0.889mmεmax=0.889/2600=0.0342% < [ε]图9 工作压力时最大位移整体图（m）图9 工作压力时最大位移剖面图（m）图11 静水压力时最大位移整体图（m）图12 静水压力时最大位移剖面图（m）5、稳定性分析考虑在风载的作用下的稳定性，如图13所示。