荷载计算表格

17.05
2
梁体自重
742.1
7421
8.0
11.0
84.33
3
底模板自重
10.0
100
4
横向分配梁自重（I14）
7.37
74
5
贝雷梁自重
49.36
494
6
下横梁自重（I36a）
5.56
56
7
施工荷载
15
150
8
振捣砼时产生的荷载
30
300
合计
8.0
11.0
1.14
8.0
11.0
0.84
8.0
6.00
60
20.0
7
下横梁自重（I36a）
5.56
56
20.0
砼顶荷载（KN） 75.00 371.05 5.00 3.68 24.68 3.00 2.78
8
钢管自重(直径660, 壁厚10)
64.12
641
9
施工荷载
15
150
10
振捣砼时产生的荷载
30
300
合计
20.0 20.0 20.0
7.37
74
20.0
4
贝雷梁自重
49.36
494
20.0
5
卸落装置
6.00
60
20.0
6
下横梁自重（I36a）
5.56
56
20.0
7
施工荷载
15
150
20.0
8
振捣砼时产生的荷载
30
合计
300
20.0
柱顶荷载（KN） 75.00 371.05 5.00 3.68 24.68 3.00 2.78 7.50 15.00 507.69

地基承载力计算公式表格

基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6 (KN·m)
基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0) (mm2)
基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2 (m)
基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6 (KN·m)
基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0) (mm2)
数据输入
地基承载力标准值fk (KN/m2) 基础宽度修正系数η b 基础深度修正系数η d
基础底面以下土的重度γ (KN/m3) 基础底面以上土的重度γ 0 (KN/m3)
基础底面宽度b (m)
基础埋置深度d (m)
承载力修正用基础埋置深度d' (m)
基础高度h (mm) 基础边缘高度h1 (mm)
1.00
混凝土强度等级
C25
受力钢筋强度设计值fy (N/mm2)
300
深度修正系数η dZ 地基压力扩散角θ 1 (°)
深度修正系数η dZ 地基压力扩散角θ 2 (°)
深度修正系数η dZ 地基压力扩散角θ 3 (°)
数据输出
一、常规数据
混凝土抗拉设计值ft (N/mm2)
1.27 混凝土轴心抗压设计值fc (N/mm2)
地基承载力设计值f0=fk+η bγ (b-3)+η dγ 0(d'-0.5) (KN/m2)
地基承载力设计值取值f=MAX(f0，1.1fk) (KN/m2)
11.9 195.05 220.00
二、基础面积计算
基础顶面荷载设计值F=N+Nq (KN) ####### 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d) (m2)
三、抗冲切验算

栈桥风荷载计算表格

2
11.0
18.15
16.50
3
16.5
18.15
16.50
4
22.0
18.15
16.50
5
27.5
18.15
16.50
6
33.0
18.15
16.50
7
38.5
20.19
18.36
8
46.7
11.12
10.11
挡风系数 φ
0.287
灯笼架节点风荷载PWK=φ*S*Wk
纵向风荷(KN) 横向风荷（KN)
结构离地总高度＝50.7－4.0＝ 46.7 W0＝ 0.5
地面粗糙度： A类灯笼架的体型系数μs＝ 2.3
T1＝ 1.13
沿高度分段数
各段离地高度z（m)
风压高度变化系数μz
z/H
（表7.2.1）
1
5.5
1.191
2
11.0
1.408
3
16.5
1.553
4
22.0
1.664
5
27.5
1.758
m
W0＝ 0.5
（KN/m2)
地面粗糙度： A类
框架构件的体型系数μs＝ 1.3
7～10轴线钢桁架的体型系数Ustw ＝
0.607
沿高度分段数
各段离地高度z（m)
风压高度变化系数μz （表7.2.1）
Wk=βzμsμzW0 （KN/m2) 灯笼架的Wk 钢桁架Wk
1
5.0
1.170
0.76
2
10.0
16.50
3
16.5
18.15
16.50

风荷载计算(Excel表格)

0.35 0.3 0.55 0.4 0.45 0.4 0.4 0.4 0.55 0.4 0.4 0.4 0.55 0.55 0.55 0.6 0.55 0.6 0.5 0.55 0.45 0.6 0.55 0.65 0.55 0.65 0.5 0.5 0.45 0.4 0.55 0.65 0.55 0.5 0.45 0.55 0.65
1.54
1.64 1.83
40
1.52
1.60 1.77
50
1.51
1.58 1.73
60
1.49
1.56 1.69
70
1.48
1.54 1.66
80
1.47
1.53 1.64
90
1.47
1.52 1.62
100
1.46
1.51 1.60
150
1.43
1.47 1.54
200
1.42
1.44 1.50
广州汕头深圳湛江桂林柳州梧州南宁北海海口三亚绵阳成都内江涪陵遵义贵阳大理昆明丽江 118
0.5 0.8 0.75 0.8 0.3 0.3 0.3 0.35 0.7 0.75 0.85 0.3 0.3 0.4 0.3 0.3 0.3 0.65 0.3 0.3
6.0 m
(KN/m2),按 1.67 1.674
>
(KN/m 2)
1.0 0(K
对于平坦或地稍面有粗起糙度可分为
A
B
C
D
2 B
石邢张承秦唐保沧大太阳临包呼通阜朝锦鞍沈本营丹大四长吉通齐鹤绥佳哈牡德烟威

楼面等效均布活荷载计算表格

几何信息楼板跨度bx 楼板宽度by 面层厚度S 楼板厚度h 荷载作用面尺寸btx 荷载作用面尺寸bty 附图：
单位 mm mm mm mm mm mm
信息输入
数值
荷载信息
4200
集中力F
8700
动力系数R
50
荷载作用位置dx1
120
荷载作用位置dy1
600
800
单位 KN
mm mm
数值 35 1.35 2100 4350
KN/m2
注：已考虑局部荷载作用在非支承边附近时有效分布宽度折减
计算过程
荷载作用面平行和垂直于板跨的计算宽度：
板的跨度L和宽度W：
bcx=btx+2*s+h=
820
mm
L=bx=
4200
mm
bcy=bty+2*s+h=
1020
mm
W=by=
8700
mm
当局部荷载作用面的长边平行于板跨时，简支板上荷载的有效分布宽度b为：
当bcx≥ bcy，bcy≤0.6L，bcx≤L 时：
mm
简支单向板的绝对最大弯矩为：
当bcx< bcy，bcy>2.2L，bcx≤L 时：
b=bcy=
1020
mm
有效分布宽度b取值判断：
Mmax=F*R*dx1*dx2/L=
49.6125
KN*m
b=
计算结果
3746
mm
单向板上局部荷载的等效均布活荷载为：
qe=8*Mmax/(b*L^2)= 6.01
当bcx≥ bcy，0.6l<bcy≤l，bcx≤l 时：
b=bcy+0.7*l=

荷载统计电子表格excel表格自动计算

本表格已经设计好所有函数公式，只需在表格中填入相关的数据即可自动进行计算2022/1/7 6:58 PM1（不上人屋面)p30.140.1570 1.126200.471502.16.12活载g 0.70设计值q 8.9511002.52建筑做法 3.876.37活载g 0.70设计值q9.29112032建筑做法 3.876.87活载g 0.70设计值q9.961150 3.752建筑做法 3.877.62活载g 0.70设计值q 10.97120052建筑做法 3.878.87活载g 0.70设计值q12.66踏步b=270踏步h=166.70.5531梯间宽:12001 1.2502300.973100 5.024200.477.71活载g 2.00设计值q12.05111.92 6.537.84 6.55767.871089.29 2.510 4.5119.11281315.616x(5x0.02/2+0.02)=14x0.15=页岩保护层20x0.02=标准层卫生间隔墙（120厚) 2.7(19x0.12+0.8+0.3)x2.7=标准层外墙1阳台花池外伸0.6m 窗套参考B9栋参考B9栋标准层外墙2（带0.9m 宽空调板) 2.7屋面梯间墙（3.7米高200厚墙).3.7q=1.2x7.71+1.4x2=现浇板厚度（mm):25x(0.1/cos(a)+0.1667/2)=合计:25x0.12=合计:q=1.35x6.87+1.4x0.7x0.7=现浇板厚度（mm):25x0.15=水磨石面层(mm):20x0.03x(0.27+0.1667)/0.27=栏杆及侧边粉刷： 1.5x1/1.2=现浇板厚度（mm):25x0.1=合计:楼梯入户墙(2.7高200厚墙+栏杆) 2.7露台墙+栏杆0.4女儿墙1（0.7高180厚蒸养粉煤灰砖墙＋栏杆)女儿墙2(1.8高180厚墙+栏杆)0.71.8 2.4x2.7=（8x0.2+0.8+0.5)x2.7=(8x0.2+0.8)x2.7=2.4x2.7+1.5=(19x0.18+0.8)x0.7+1.5=(19x0.18+0.8)x1.8+1.5=2.4x0.4+1.5=2.4x2.7+0.5(空调板)=2.7标准层外墙1(2.6米高200厚贴瓷砖) 2.7 墙体荷载统计2022/1/7 6:58 PM楼梯板梯板尺寸屋面4合计:q=1.35x6.12+1.4x0.7x0.7=二层3厚橡胶卷材屋面1（不上人屋面)恒载p屋面5(不上人屋面)恒载p屋面2恒载p恒载pq=1.35x7.62+1.4x0.7x0.7=合计:屋面3恒载p25x0.2=墙体恒载p荷载值(kN/m)板底粉刷（mm):20x0.02/cos(a)=合计:(19x0.18+0.8)x3.7=2.7干铺150厚加气混凝土砌块20厚1：8水泥珍珠岩2％找坡标准层内隔墙20厚1：2.5水泥砂浆找平现浇板厚度（mm):q=1.35x8.87+1.4x0.7x0.7=层高2.2一层挡土墙体1（2.2m 高200厚墙)a=arctg(h/b)=(25x0.2+0.4)x2.2=q=1.35x6.37+1.4x0.7x0.7=现浇板厚度（mm):。

关于消防车荷载的简化计算

关于消防车荷载的简化计算规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表（此为博主正在编辑整理的书稿内容），供设计者选择使用。

1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。

表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。

表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。

表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)表4 消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)4. 等效均布荷载属于结构估算的范畴，追求过高的计算精度对工程设计而言没有必要。

实际工程中应注意效应的统一性，即注意在不同效应时，等效荷载不可通用。

自从我的《建筑结构设计规范应用图解手册》出版以来，常有读者就第13页表4.1.1-3的“覆土厚度足够”提出量化要求，今补充说明如下：表4.1.1-3 覆土厚度足够时消防车的荷载足够的覆土厚度指：汽车轮压通过土层的扩散、交替和重叠，达到在某一平面近似均匀分布时的覆土层厚度。

足够的覆土厚度数值应根据工程经验确定，当无可靠设计经验时，可按后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车投影面积确定（如：300kN级汽车，汽车的合理投影面积为（8+0.6）×（2.5+0.6）=26.66m2，后轴轮压占全车重量的比例为240/300=0.8，取后轴轮压的扩散面积为0.8×26.66=21.33m2，相应的覆土厚度为hmin，当实际覆土厚度h≥hmin时，可认为覆土厚度足够）取表中hmin 数值。

框架结构的计算用表(6X4)

5．有防震减灾要求的任何梁，截面的最小尺寸为：200×300mm。
6．梁的截面尺寸应其符合模数的要求。
表中的荷载数值是指沿梁的跨度方向每延米的自重标准值。
(3)框架（在计算单元宽度范围内）墙体自重标准值的计算:
墙体基本情况下荷载的标准值计算表（表1.3-1）
计算内容
建筑的构造做法
特征值
计算表达式
符号
3.表中的的内力数值计算方法如下:
a.当梁上无集中荷载F时: 。
b.当梁上只有一个集中荷载F时: 。
当梁上有两个集中荷载F时: 。
当梁上有两个以上集中荷载F时,应折算成均布荷载参加计算，即。
3.梁的截面设计：(本设计只于顶、底两层各计算一根单跨梁、一根两跨梁和一根两跨以上的梁,一部楼梯中的平台梁及梁式楼梯的斜梁)
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
M（KNm）
0
V（KN）
————
————
楼梯梁的危险截面内力设计值计算表（表2.2.2-2）
层
名
梁的
编号
计算
简图
支座长方向的配筋计算
L1
L2
M1
As1
实际配设
M2
AS2
实际配设
MⅠ
ASⅠ
实际配设
MⅡ
ASⅡ
实际配设
顶
层

面粉厂荷载计算表2014.2)

常用钢筋计算截面面积不同根数钢筋的计算截面 3 4 5 6 85 113 142 170 100 133 166 199 151 201 252 302 158 211 264 317 236 314 393 471 339 452 566 679 462 616 770 923 603 804 1006 1207 764 1018 1273 1527 943 1257 1571 1885 1140 1520 1901 2281 1473 1964 2455 2945 1847 2463 3079 3695 2413 3217 4021 4825
弯矩M' N*mm 935,196,000 箍筋面积/间距 Asv/s -0.39
系数uks/p 含e公式系数1-e^ -3.8039 0.0223 0.9777
系数uks/p 含e公式系数1-e^ -0.558 0.5724 0.4276
C35 d≤25 22d 27d 34d 33d 41d
面粉筒仓计算表格
边长(A) 边长(B) 水力半径p 侧压系数k 摩擦系数u 重力密度r 深度S 修正系Ch 修正系Cv 3.5 3.5 0.875 0.217 0.3 7 7.5 2 1 水平力Ph 竖摩力Pf 竖压力Pv 验正确性 17.46 10.74 40.23 -0.0525
钢筋种类
20 4488 4189 3927 3696 3491 3307 3142 2856 2618 2513 2417 2244 2094 1963 1848 1745 1653 1571 1428 1309 1257 1208 1122 1047 898
400
71
126

水平(风+地震)荷载计算表格

安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽安徽福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建福建江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西江西山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东山东河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南河南湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖北湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南湖南广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广东广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自广西自海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南海南四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川四川贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州贵州云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南云南西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自西藏自陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西陕西甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃甘肃宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自宁夏自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自新疆自。

塔架风荷载计算表格

1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.766 0.766 0.766 0.766 0.766 0.766 0.766 0.766
61.873 61.873 61.873 61.873 61.873 61.873 61.873 61.873
0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010 0.010
4、风振系数 βz 计算 (B 类)
求g
求I10
求x1
求R
塔段编号
峰值因子g
湍流强度I10
结构第一自振频率
粗糙度修正系数kw
基本风压w0
x1
阻尼比（钢结构）
1
2.5
2
2.5
3
2.5
4
2.5
5
2.5
6
2.5
7
2.5
8
2.5
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1.805
1
0.14
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
70
0.765
1
计算点高度z
68.500 63.875 58.325 50.750 42.150 34.650 20.900 5.600

人防荷载与地震荷载计算表

8 0.7
形式：均布荷载（kPa）/ 集中力（kN/m）
2.45
39.2
0.49 0.245 0.55125 0.42875 0.0735 3.482670064 13.1388183
7.84 3.92 8.82
人防等级
地面超压ΔPm （MPa）
5
6
0.1
0.05
隧道常用砼弹性模量
混凝土强度等级
弹性模量E （107kPa）
梁的频率系数砼弹性模量E
Ω
（107kPa）
梁的抗弯刚度B
梁的单位长度质量 m
自振圆频率 ω
ω*t0h
22.4
3.00
1312200
2.295918367
264.6 3.3075
息”中填表，后者需要结合地据；红色为需要用户利用前一饱和土，请直接查阅表1与表5
据；红色为需要用户利用前一饱和土，请直接查阅表1与表5
基本信息
断面尺寸（m）顶板覆土厚度顶板厚度中板厚度底板厚度
地面超压ΔPm（MPa）
5
站厅层净高度
6
0.8
站台层净高度
7
0.4
断面单跨长度L
8
0.9
地下水位至地面距离
20
0.05
计算位置顶板
站厅层侧墙
计算方法有实测资料
饱和度Sv
孔隙比e
饱和土的含气量α 1
结论
0.98 1.07
0.010338164
x1x212y1y21525并已知x所求y1419梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h22430092160020408163272352294梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h1542300115200102040816314392316624梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h1542300115200102040816310573714294150183梁的频率系数砼弹性模量e107kpa梁的抗弯刚度b梁的单位长度质量m自振圆频率t0h22430013122002295918367264633075信息中填表后者需要结合数据

荷载计算

第3章荷载计算3.1竖向荷载标准值计算3.1.1板竖向恒荷载计算 1、屋面荷载的标准值：（1）不上人屋面面砖（7~8mm ） 2/2.02001.0m kN =⨯ 轻质隔热板 2/6.0m kN 40mm 厚C20级细石混凝土防水层 0.04 2.5 1.00/kN m ⨯= 10mm 厚纸筋灰隔离层（纸筋石灰泥） 2/16.01601.0m kN =⨯ 20mm 厚1:3水泥石浆找平 2/40.02002.0m kN =⨯ 120mm 厚钢筋混凝土板 2/00.32512.0m kN =⨯ 15mm 厚混合粉刷 20.015170.26/kN m ⨯= 恒荷载合计 2/62.5m kN （2）上人屋面30 厚配筋C25 细石混凝土保护层 0.03×25=0.75kN/m 2 面砖（7~8mm ） 2/2.02001.0m kN =⨯ 轻质隔热板 2/6.0m kN 40mm 厚C20级细石混凝土防水层 0.04 2.5 1.00/kN m ⨯= 10mm 厚纸筋灰隔离层（纸筋石灰泥） 2/16.01601.0m kN =⨯ 20mm 厚1:3水泥石浆找平 2/40.02002.0m kN =⨯ 120mm 厚钢筋混凝土板 2/00.32512.0m kN =⨯15mm 厚混合粉刷 20.015170.26/k N m ⨯=恒荷载合计 2/37.6m k 2、楼面荷载的标准值：面砖（7~8mm ） 20mm 厚水泥沙浆找平素水泥浆结合层一道 2/60.020030.0m kN =⨯ 100mm 现浇混凝土楼板 2/5.22510.0m kN =⨯15mm白灰砂浆天花抹灰2kN=⨯17m.0/26.0015恒载合计：2kN/4.3m 3、电梯机房地面：20mm厚水泥沙浆找平2⨯=k N m0.02200.4/恒载：120mm混凝土板2kN.0m=⨯123/25恒载合计：2k N m3.4/4、厕所活载： 2.5kN/m2恒载：铺地砖0.4kN/m2 20厚1:3水泥砂浆找平0.02×14=0.28kN/m2 100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m2 15厚板底水泥砂浆抹面0.015×20=0.3kN/m2 恒载合计 3.88kN/m2 5、楼梯间（1）与楼板相连的板活载： 3.5kN/m2恒载：水磨石面层（包括水泥砂浆打底）0.65kN/m2 100厚现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m2 15厚板底水泥砂浆抹面0.015×20=0.3kN/m2 恒载合计 3.45kN/m2（2）梯段板活载： 3.5kN/m2恒载：水磨石面层（包括水泥砂浆打底）(0.26+0.15)×0.65/0.26=1.025kN/m2三角形踏步0.5×0.26×0.15×25/0.26=1.875kN/m2 120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12×25/0.859=3.4924kN/m2 15厚板底水泥砂浆抹面0.015×20/0.859=0.4657kN/m2 恒载合计 6.5577kN/m2（3）平台板活载： 3.5kN/m 2 恒载：水磨石面层（包括水泥砂浆打底） 0.65kN/m 2 80厚现浇钢筋混凝土楼板 0.08×25=2.00kN/m 2 15厚板底水泥砂浆抹面 0.015×20=0.3kN/m 2 恒载合计 2.95kN/m 2 6、雨篷20厚1:3水泥砂浆找平 0.02×14=0.28kN/m 2 100厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.1×25=2.5kN/m 2 15厚板底水泥砂浆抹面 0.015×20=0.3kN/m 2 40mm 厚C20级细石混凝土防水层 0.04 2.51.00k N m⨯=恒载合计 4.08 kN/m 2 3.1.2梁、柱的自重 1、梁的自重：梁的自重由构件的几何尺寸和材料单位体积的自重计算。

消防车荷载取值技术表

关于消防车荷载的简化计算
规范明确规定了等效均布荷载的计算原则，但由于消防车轮压位置的不确定性，实际计算复杂且计算结果有时与规范数值出入很大，对双向板问题更加突出.为方便设计，并应网友的要求，此处提供满足工程设计要求的等效荷载计算表，供设计者选择使用。

1．不同板跨时，双向板等效均布荷载的简化计算表格
表1中列出了在消防车（300kN级）轮压直接作用下，不同板跨的双向板其等效均布荷载简化计算数值，供读者参考。

表1 消防车轮压直接作用下双向板的等效均布荷载
2. 不同覆土厚度时，消防车轮压等效均布荷载的简化计算
不同覆土厚度时，对消防车轮压等效均布荷载数值的计算可采取简化方法，考虑不同覆土厚度对消防车轮压等效均布荷载数值的影响，近似可按线性关系按表2确定。

表2 消防车轮压作用下，不同覆土厚度时的等效均布荷载调整系数
3. 综合考虑板跨和不同覆土层厚度时，消防车轮压等效均布荷载的确定
考虑板跨和不同覆土层厚度确定消防车轮压作用下的等效均布荷载数值时，可采用简化计算方法，参考表-3，表-4确定不同板跨、不同覆土层厚度时的等效均布荷载数值。

表3 消防车轮压作用下单向板的等效均布荷载值(kN/m2)
表4 消防车轮压作用下双向板的等效均布荷载值(kN/m2)
4. 等效均布荷载属于结构估算的范畴，追求过高的计算精度对工程设计而言没有必要。

实际工程中应注意效应的统一性，即注意在不同效应时，等效荷载不可通用。

ASCE7-05风荷载计算EXCEL表格

"ASCE705W.xls" Program Version 1.1
WIND LOADING ANALYSIS - Open Structures without Roofs
Per ASCE 7-05 Code Using Method 2: Analytical Procedure (Section 6.5) for Other Structures of Any Height Job Name: Subject: Job Number: Originator: Checker: Input Data: Resulting Parameters and Coefficients: Wind Speed, V = Class., Occ. Category = Exposure Category = Topo. Factor, Kzt = Height of Structure, h = Structure Width, B = Structure Length, L = Damping Ratio, b = Period Coefficient, Ct = Direct. Factor, Kd = Hurricane Region? 120 III C 1.00 40.00 50.00 20.00 0.010 0.0200 0.85 Y
mph (Table 1-1) (Sect. 6.5.6) (Sect. 6.5.7) ft. ft. (normal to wind) ft. (parallel to wind) (0.010 to 0.070) (0.020 to 0.035) (Table 6-4)
If z < 15 then: Kz = 2.01*(15/zg)^(2/a) If z >= 15 then: Kz = 2.01*(z/zg)^(2/a) a= 9.50 (Table 6-2) zg = 900 (Table 6-2) I= 1.15 (Table 6-1) freq., f = 3.144 Hz. (f >=1) Rigid G = 0.850 (Gust Factor, Sect. 6.5.8) Velocity Pressure (Sect. 6.5.10, Eq. 6-15): qz = 0.00256*Kz*Kzt*Kd*V^2*I Net Design Wind Pressures (Sect. 6.5.15): p = qz*G*Cf (psf), where 'qz' is evaluated at height 'z' of the centroid of projected area.

墙体荷载计算(结构计算表格)

7.37 7.71 7.87
3.95 4.29 4.45 一眠一斗，粉刷同上
3.76 4.10 4.26 一眠二斗，粉刷同上
3.68 4.02 4.18 一眠三斗，粉刷同上
3.46 3.80 3.96 全斗，粉刷同上
2.18 3.78
2.52 4.12
2.68 4.28
粉刷同上
1.66 2.00 2.16 根据本地调查结果计算，砖的孔洞
外贴瓷面砖0.50kn/m2
3.07 3.41 3.57 24型，粉刷同上
3.49 3.83 3.99 24A型，粉刷同上
2.78 3.12 3.28 19B型，粉刷同上
2.36 2.70 2.86 14B型，粉刷同上
2.22 2.56 2.72 12型，粉刷同上
1.92 2.26 2.42 9型，粉刷同上
砌体类别
机制粘土砖实心墙
机制粘土砖空斗墙 KP1多孔砖墙体大孔砖墙
体
蒸压加气混凝土砌
块墙
煤渣混凝土空心砌
块墙
厚度
mm
60 120 180 240 370 240 240 240 240 120 240 120 240 80
100
150 200 250 240 190 140 115 90
砌体类别
砼空心砌块承重墙
非承重砼空心砌块
墙川SGJ
861
石膏砌块隔墙
厚度
mm
190
240 240 190 140 120 90 100 120 100 120
清水墙
1.14 2.28 3.42 4.56 7.03 3.61 3.42 3.34 3.12 1.84 3.44 1.32 2.76 0.52

荷载计算表格

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