(实用标准)架空输电线路电气全参数计算

架空输电线路电气参数计算精彩文档一、提资参数表格式精彩文档二、线路参数的计算：1.3倍。

导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。

当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。

多分裂导线以此类推。

X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779r精彩文档r－导线的半径，（m）。

2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。

精彩文档3）双回路线路的正序电抗：X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。

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d ab d bc ……分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。

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R e－相分裂导线的有效半径，（m）;R e＝6√（r e3 d aa′d bb′d cc′）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18～P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。

输电线路参数电气测量报告模板（工频法）------------测试基本信息------------- 1 -备注：Ug为对侧A,B,C三相短路接地,本侧三相短路,测量点对地的干扰电压无特别说明，报告中“(*)”表示根据不同测量方法和各单位运行要求的选填项，没有“(*)”都是必填项。

- 2 -------------正序阻抗------------测试数据参数测试结果备注：采用常规伏安表法进行测量，报告中必须给出各相或相间电压、电流、各相或相间功率值测量值；采用同步向量法测量，报告必须给出电压、电流测量值、相角及测试源频率，正序阻抗和零序阻抗测量时需同时提供电压的波动情况。

- 3 -------------零序阻抗------------测试数据参数测试结果备注：采用常规伏安表法进行测量，报告中必须给出正反极性加入的电压、电流、功率值测量值及相角；采用同步向量法测量，报告必须给出电压、电流测量值、相角及测试源频率，正序阻抗和零序阻抗测量时需同时提供电压的波动情况。

- 4 -------------正序电容------------测试数据参数测试结果备注：采用常规伏安表法进行测量，报告中必须给出各相或相间电压、电流测量值；采用同步向量法测量，报告必须给出电压、电流测量值、相角及测试源频率，正序阻抗和零序阻抗测量时需同时提供电压的波动情况。

- 5 -------------零序电容------------测试数据参数测试结果备注：采用常规伏安表法进行测量，报告中必须给出电压、电流测量值；采用同步向量法测量，报告必须给出电压、电流测量值、相角及测试源频率，正序阻抗和零序阻抗测量时需同时提供电压的波动情况。

- 6 -------------线间互阻抗------------测试数据参数测试结果备注：采用常规伏安表法进行测量，报告中必须给出相邻线路零序感应电压、本线电流测量值；采用同步向量法测量，报告必须给出相邻线路零序感应电压、本线电流测量值相角及系统频率。

架空输电线路电气设计规程 5582引言：架空输电线路是电力系统中常见的一种输电方式，其电气设计规程对于确保输电线路的安全稳定运行起着重要作用。

本文将介绍架空输电线路电气设计规程5582的要点和内容。

一、设计原则1. 安全性原则：在设计过程中，必须确保线路的电气安全，避免发生电弧灾害和其他安全事故。

2. 经济性原则：设计过程中应选择合适的设备和材料，以降低成本并提高线路的运行效率。

3. 可靠性原则：设计应考虑线路的可靠性和抗干扰能力，以确保线路在各种恶劣环境下都能正常运行。

二、设计参数1. 电气参数：包括线路的电压等级、频率、额定电流、短路电流等，这些参数是确定线路设计的基础。

2. 线路结构参数：包括线路的跨越距离、导线间距、杆塔高度等，这些参数决定了线路的电气性能和结构强度。

3. 线路环境参数：包括气候条件、地形地貌、环境温度等因素，这些参数对线路的绝缘性能和输电能力有重要影响。

三、线路设计要求1. 线路结构设计：根据线路的电气参数和环境参数，确定合适的线路结构，包括杆塔类型、导线规格、绝缘子选择等。

2. 导线选择：选择合适的导线，应考虑导线的导电能力、机械强度、耐腐蚀性和耐风振能力等。

3. 绝缘设计：根据环境参数和导线电压等级，选择适当的绝缘子，并保证绝缘子的绝缘性能满足要求。

4. 接地设计：合理设计接地装置，确保线路的接地电阻符合规定，提高线路的抗雷击和抗干扰能力。

5. 线路保护设计：根据线路的电气参数和故障类型，设计合适的保护装置，以提高线路的安全性和可靠性。

6. 出线设计：合理安排线路的出线点和出线方式，确保线路的供电可靠性和灵活性。

四、设计流程1. 确定设计任务和要求；2. 收集和分析线路的基础数据，包括电气参数、环境参数等；3. 根据设计要求和线路数据，进行线路结构设计和导线选择；4. 进行绝缘、接地和保护等设计；5. 进行线路的出线设计；6. 编制设计报告和施工图纸；7. 审查设计报告和施工图纸；8. 施工和验收。

架空线常用计算公式和应用举例前言在基层电力部门从事输电线路专业工作的技术人员，需要掌握导线的基本的计算方法。

这些方法可以从教材或手册中找到。

但是，教材一般从原理开始叙述，用于实际计算的公式夹在大量的文字和推导公式中，手册的计算实例较少，给应用带来一些不便。

本书根据个人在实际工作中的经验，摘取了一些常用公式，并主要应用Excel工作表编制了一些例子，以供相关人员参考。

本书的基本内容主要取材于参考文献，部分取材于网络。

所用参考文献如下：1. GB50545 -2010 《110～750kV架空输电线路设计规程》。

2. GB50061-97 《66kV及以下架空电力线路设计规范》。

3. DL/T5220-2005 《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》。

4. 邵天晓著，架空送电线路的电线力学计算，中国电力出版社，2003。

5. 刘增良、杨泽江主编，输配电线路设计, 中国水利水电出版社，2004。

6.李瑞祥编，高压输电线路设计基础，水利电力出版社，1994。

7.电机工程手册编辑委员会，电机工程手册，机械工业出版社，1982。

8.张殿生主编，电力工程高压送电线路设计手册，中国电力出版社，2003。

9.浙西电力技工学校主编，输电线路设计基础，水利电力出版社，1988。

10.建筑电气设计手册编写组，建筑电气设计手册，中国建筑工业出版社，1998。

11.许建安主编，35-110kV输电线路设计,中国水利水电出版社，2003。

由于个人水平所限，书中难免出现错误，请识者不吝指正。

四川安岳供电公司李荣久 2015-9-16目录第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式二、导线截面选择与校验的方法三、地线的选择第二节架空电力线路的设计气象条件一、设计气象条件的选用二、气象条件的换算第二章导线（地线）张力(应力)弧垂计算第一节导线和地线的机械物理特性与单位荷载一、导线的机械物理特性二、导线的单位荷载第二节导线的最大使用张力和平均运行张力一、导线的最大使用张力二、导线的平均运行张力第三节导线张力弧垂的精确计算一、导线的悬链线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长三、导线的允许档距和允许高差四、导线悬挂点等高时的张力弧垂计算五、架空线的等效张力（平均张力）第四节导线张力弧垂的近似计算一、导线的抛物线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长第五节水平档距和垂直档距一、水平档距和水平荷载二、垂直档距和垂直荷载第六节导线的状态方程式一、孤立档的状态方程式二、连续档的状态方程式和代表档距第七节临界档距一、用斜抛物线状态方程式求临界档二、用临界档距判别控制条件所控制的档距范围第八节导线张力弧垂计算步骤第九节导线应力弧垂分析一、导线和地线的破坏应力与比载二、导线的悬链线公式三、导线应力弧垂的近似计算四、水平档距和垂直档距五、导线的斜抛物线状态方程式六、临界档距第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节档距中有一个集中荷载时导线张力弧垂的计算一、档距中有一个集中荷载的弧垂和张力二、导线强度及对地或交叉跨越物距离的校验第二节孤立档导线的计算一、耐张绝缘子串的单位荷载二、孤立档导线的张力和弧垂三、孤立档的临界档距第三节导线紧线时的过牵引计算一、紧线施工方法与过牵引长度二、过牵引引起的伸长和变形三、不考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算四、孤立档考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算第四节连续倾斜档的安装计算一、连续倾斜档导线安装时的受力分析二、连续倾斜档观测弧垂的确定三、悬垂线夹安装位置的调整四、地线的安装第五节耐张绝缘子串倒挂的校验第六节悬垂线夹悬垂角的计算第四章导线和地线的防振计算第一节防振锤和阻尼线一、防振锤的安装二、阻尼线的安装第二节分裂导线的防振第五章架空线的不平衡张力计算第一节刚性杆塔固定横担线路不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时的不平衡张力求解方法三、断线张力求解方法四、导线从悬垂线夹松落时的不平衡张力第二节固定横担线路考虑杆塔挠度时不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时考虑杆塔挠度的不平衡张力求解方法三、考虑杆塔挠度时的断线张力求解方法第三节转动型横担线路断线张力的计算一、断线张力的求解方程二、断线张力的计算机试凑求解方法第四节相分裂导线不平衡张力的计算一、计算分裂导线的不平衡张力的公式二、计算公式中几个参数的取值与计算三、不平衡张力的求解方法四、用Excel工作表进行计算的方法第五节地线支持力的计算一、电杆的刚度和刚度系数二、电杆的挠度三、地线支持力的计算四、地线支持力的计算机试凑求解方法第六章架空线弧垂观测计算第一节弧垂观测概述一、观测档的选择二、导线初伸长的处理三、弧垂的观测方法四、弧垂的调整与检查五、观测弧垂时应该注意的问题第二节均布荷载下的弧垂的观测参数计算一、用悬链线法求弧垂观测参数二、弧垂观测角的近似计算公式三、用异长法和等长法观测弧垂时a、b与弧垂f的关系第三节观测档内联有耐张绝缘子串时弧垂的观测参数计算一、观测档弧垂的计算公式二、用等长法和异长法观测弧垂三、用角度法观测弧垂架空线常用计算公式和应用举例 安岳供电公司 李荣久第一章 电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式常用导线的型号和名称如表1-1-1。

架空输电线路电气参数计算一、提资参数表格式二、线路参数的计算：1.3倍。

导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。

当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。

多分裂导线以此类推。

1）单回路单导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779rr－导线的半径，（m）。

2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。

3）双回路线路的正序电抗：X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。

c′。

dm＝12√（d ab d ac d a b′d ac′‵d ba d bc d ba′d bc′d ca d cb d ca′d cb′） b 。

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d ab d bc ……分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m）； c 。

a′。

R e－相分裂导线的有效半径，（m）;R e＝6√（r e3 d aa′d bb′d cc′）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18～P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线路的几何均距。

第二章电网元件的等值电路和参数计算2-1 架空输电线路的参数2.1.0 概述•电阻：反映线路有功功率损失；•电感：反映载流导线产生磁场效应；•电导：反映泄漏电流及空气游离产生的有功损失；•电容：反映带电导线周围电场效应。

2.1.3 架空输电线路的电导在一般的电力系统计算中可忽略电晕损耗，即认为。

这是由于在设计时，通常按照避免电晕损耗的条件来选择导线的半径。

0g ≈2-2 架空输电线的等值电路2.2.0 概述电力线路按长度可分为：–短线路——L<100km的架空线或不长的电缆；–中长线路——L<100~300km的架空线或L<100km的电缆；–长线路——L>300km的架空线或L>100km的电缆；2.2.2 中长架空线路的等值电路电压在110~330kV的中长线路，电纳的影响不能忽略，等值电路一般有两种表示方法：П型和T型。

Note:П型和T型相互间不等值，不能用Δ—Y 变换。

2-3 变压器的等值电路和参数2.3.1 双绕组变压器等值电路将励磁支路移至电源测：由短路试验得到：由空载试验得到：%S S P V ∆短路损耗：短路电压：00%P I ∆空载损耗：空载电流：T T R X ⇒⇒T TG B ⇒⇒2.3.2 双绕组变压器的短路试验短路实验：将变压器的一绕组短路，另一绕组加电压，使短路绕组中的电流达到额定值，测绕组上的有功损耗ΔP S及短路电压ΔV S%。

2.3.2 双绕组变压器的空载试验空载实验：将变压器一绕组开路，另一绕组加上额定电压，测绕组中的空载损耗ΔP0和空载电流ΔI0%。

2.3.3三绕组变压器等值电路将励磁支路移至电源测：由短路试验得到：由空载试验得到：(12)(23)(13)(12)(23)(13)%%%S S S S S S P P P V V V −−−−−−∆∆∆短路损耗：、、短路电压：、、00%P I ∆空载损耗：空载电流：%Si Si P V ⇒∆⇒Ti Ti R X ⇒⇒13i =∼TTG B ⇒⇒2.3.3 三绕组变压器短路试验短路实验：将三绕组变压器任一绕组(如j)短路,在另一绕组) ，使短路绕组j中电流达其额定电(如i)加电压(Ui流(I)，测i,j绕组间的短路损耗(∆P S(i-j))和短路jN电压降(ΔV S(i-j)%)。

架空输电线路电气参数计算文案大全一、提资参数表格式文案大全二、线路参数的计算：1.3倍。

导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。

当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。

多分裂导线以此类推。

X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779r文案大全r－导线的半径，（m）。

2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。

文案大全3）双回路线路的正序电抗：X1＝0.0029f lg (d m/R e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）； a 。

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架空输电线路电气参数计算一、提资参数表格式二、线路参数的计算：1.3倍。

导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。

当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以2。

多分裂导线以此类推。

1）单回路单导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/r e) Ω/km式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；r e－导线的有效半径，（m）；r e≈0.779rr－导线的半径，（m）。

2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1＝0.0029f lg(d m/R e) Ω/km 式中f－频率（Hz）;d m－相导线间的几何均距，（m）；dm＝3√（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca －分别为三相导线间的距离，（m）；R e－相分裂导线的有效半径，（m）;n＝2 R e＝（r e S）1/2n＝4 R e＝1.091（r e S3）1/4n＝6 R e＝1.349（r e S5）1/6S－分裂间距，（m）。

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GB 50545-2010 110KV ~ 750KV 架空输电线路设计规范强制性条文1. 第5.0.4 条：5.0.4 海拔不超过1000m 时，距输电线路边相导线投影外20m处且离地2m高且频率为0.5MHz 时的无线电干扰限值应符合表 5.0.4 的规定。

表5.0.4 无线电干扰限值标称电压（kV) 110 220～330 500 750限值dB(μv/m) 46 53 55 582. 第5.0.5 条：5.0.5 海拔不超过1000m 时，距输电线路边相导线投影外20m处，湿导线条件下的可听噪声值应符合表5.0.5 的规定。

表5.0.5 可听噪声限值标称电压（kV) 110～750限值dB(A) 553. 第5.0.7 条：5.0.7 导、地线在弧垂最低点的设计安全系数不应小于 2.5 ，悬挂点的设计安全系数不应小于 2.25 。

地线的设计安全系数不应小于导线的设计安全系数。

4. 第6.0.3 条：6.0.3 金具强度的安全系数应符合下列规定：1 最大使用荷载情况不应小于 2.5 。

2 断线、断联、验算情况不应小于 1.5 。

5. 第7.0.2 条：7.0.2 在海拔高度1000m以下地区，操作过电压及雷电过电压要求的悬垂绝缘子串的绝缘子最少片数，应符合表7.0.2 的规定。

耐张绝缘子串的绝缘子片数应在表7.0.2 的基础上增加，对110～330kV 输电线路应增加 1 片，对500kV 输电线路应增加 2 片，对750kV 输电线路不需增加片数。

表7.0.2 操作过电压及雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少绝缘子片数标称电压(kV) 110 220 330 500 750单片绝缘子的高度(mm) 146 146 146 155 1701 ...绝缘子片数( 片) 7 13 17 25 326. 第7.0.9 条：5.0.6 在海拔不超过1000m的地区，在相应风偏条件下，带电部分与杆塔构件( 包括拉线、脚钉等) 的间隙，应符合表7.0.9-1 和表7.0.9-2 的规定。

500kV架空输电线路线路参数的测量及分析2003年第1期河南电力5500kV架空输电线路线路参数的测量及分析卢明,马林2,张科,闫东,王伟(1.河南电力试验研究所,河南郑州450052;2.郑州市电业局,河南郑州450006)摘要:测量了四条500kV架空输电线路线路参数,结合测量结果进行了理论分析计算,得出了一些有益的结论,并提出了在实际测量中应注意的问题.关键词:线路参数输电线路分析中图分类号:TM726,3文献标识码:B文章编号:x(2oo3)m一005—04 1引言新建高压输电线路在投运前,除了检查线路绝缘,核对相序外,还应测量各种工频参数,作为计算系统短路电流,继电保护整定,推算潮流分布和选择合理运行方式的实际依据.笔者根据对最近新建的4条500kV输电线路的工频参数的测量结果进行了理论分析,得到一些有意义的结论.2测量方法及结果输电线路工频参数的测量是依据&lt;高压电气设备试验方法&gt;中介绍的传统试验方法进行的,主要测量设备是A VO公司生产的PMM—l型多功能测试仪(该仪器可同时测量单相或三相的电压,电流,功率,相位等参数并可以存储).表1为被测试的线路简况及当时的试验条件.表1测试线路简况及试验条件线路名称线路长度(km)测试时气温测试时湿度获仓线l6o.383l6℃67%白郑线202.3042O℃40%嵩获线58.123℃59%郑开线71.1330℃5O%2.1直流电阻测量试验前线路末端三相均应彻底放电.线路始端开路,末端三相短路,拆开两端所有接地线.使用仪器设备:24V直流电源,直流毫伏电压表.A,B相加直流电压UAB20cI二时导体单位长度的电阻,12/km电阻的温度系数1/cI=,对于铝导线为0.O036c《=测量结果见表2.由表可知,实际测量的线路的正序电阻比直流电阻大.表2直流电阻测■对比表直阻实测rl换算为正序电阻线路名称(n)(fkm)(n/km)(n/km)获仓线4.35O.027l2O.0275lO.24白郑线5.39O.0:1664O.0:1664O.o27.牾嵩获线1.70O.0:6O.0289O.03528郑开线2.5oO.035l0.03390.03792.2正序阻抗测量测量方法:末端三相短路,如图1示,在6河南电力2003年第1期始端施加三相工频电压,测量电流及功率,即可计算出正序阻抗.正序阻抗:zl=U平均/√3I平均.正序电阻:Rl=P/3璋均正序电抗:Xl=√Z}一正序电感:Ll=Xl/2.图1正序阻抗测量接图在工程计算中,考虑到三相导线排列对称,或虽然不对称,但经过完全换位后,各相单位长度的一相等值电抗为xo=coL=(0.1445tgLip+O.0157u)D,/km式中一导线半径,m一导体的相对磁导率,对于铝绞线等,u=l角频率,当频率f=50Hz时,60=314(rad/s)Di三相导线间的几何均距(m)对于超高压输电线路,为了减小线路电抗和降低导线表面电场强度以达到减低电晕损耗和抑制电晕干扰的目的,多采用分裂导线,分裂导线的一相等值电抗为xo=coL=(0.1Or-7+u)D,/km式中rD一导线的等值半径,mrD=,其中:A=为间隔环半径,n为分裂导线的根数,d为分裂导线的间距(m).计算得单导线每km的电抗值约为0.40左右,而分裂的根数为2,3,4时,每km电抗分基本别降低到0.33,0.30,0.28Q左右.表3为正序阻抗测量结果,由表3可知,测量结果基本符合理论计算值.表3正序阻抗测量结果表正序阻抗(km)线路名称ZXR获仓线0.279210.277650.02924白郑线0.20.286150.嵩获线0.280o30.Z800.03528郑开线0.2970.29450.03792.3零序阻抗测量2.3.1测量原理原理图如图2所示.图2零序阻抗测量接线图2.3.2测量方法试验接线如图3示,末端三相短路接地,在始端施加单相工频电压,测量电压,电流即可计算出零序阻抗.图3零序阻抗测量接线图如测得电压电流及功率分别为Uo,Io, Po,则零序阻抗:Zo=3uo/Io零序电阻:Ro=3eo/g零序电抗:Xo=~/一瑶零序电感:to=Xo/22003年第1期河南电7表4为零序阻抗测量结果表,由表4可知,测量结果基本接近,符合理论计算.表4零序阻抗测量对比表正序阻抗()线路名称ZXR获仓线O.768l6O.75l26O.16030白郑线0.50.81412O.23203嵩获线O.80.79552O.21824郑开线O.8296O.8034O.2062.4正序电容测量测量方法:线路两侧均开路,在始端加三相工频电压,测量电压,电流及功率,可计算出线路正序电容.如测的电压电流及功率分别为U,I,P (电压及电流为三相平均值)则:正序导纳:Y1=√31/U正序电导:G=P/U正序电纳:B,=√一G}正序电容:Cl=B】/27rf线路的电容大小与相间距离,导线截面,杆塔结构尺寸等因素有关,是由导线与导线之间,导线与大地之间的电容所决定的,每相导线单位长度的等值电容为Co=0.024×10lg(Dip/]’)F/kmb0==2~fCo式中广导线半径,mD;厂三相导线的几何均距,m经计算得:C0为0.01256×10I¨F/km,与实测结果(见表5)非常接近.表5正序电容测量值线路名称正序电容(uF)正序电容(uF/)获仓线2.19O.O1365白郑线2.765O.O1367嵩获线O.795O.O1368郑开线1.0470.O1472.5零序电容测量测量方法:线路末端开路,始端三相短路,在始端加单相工频电压,图4为接线示意图,测量电压,电流及功率U,I,P,结果见表6.可计算出每相线路零序电容如下.零序导纳:Y o=I/3U零序电导:c,o=P/3U零序电纳:B0=√一零序电容:Co=B0/2兀f图4零序电容测量接线图表6零序电容测量对比表线路名称零序电容(Q)零序电容()获仓线1.40O.00873白郑线1.744O.00862嵩获线O.458O.0O788郑开线O.68O.0o963测量中的注意事项(1)由于我们采用PMM一1型多功能测试仪,测试时不必接许多表计,但要注意由于仪器测量的三相电压为相电压,而不是原理图中的线电压,所以下面两式:正序阻抗:zl=U平均/√3I平均正序导纳:Y1=√31/U中的√3在计算中去掉,变为:正序阻抗:zl=U平均/I平均正序导纳:Y1=I/,U(2)为了减少干扰,采用经隔离变压器加正向电源与反向电源的方法来测量.原理为:设不加电源时的干扰为Un,正向电源电压f下转第32页)32河南电力2003年第1期图寻找超高频局部放电信号与脉冲放电电流间的对应关系,或两种信号问对应的变化趋势.该项实验充分考虑了传统局部放电研究中的应用成果,对于研究变压器危险性放电的基本判据是十分有利的.二是现场变压器实验.该项研究力图解决危险性放电的判据问题,以满足现场的需要.实验针对现场运行的变压器进行实测,以期发现超高频放电的放电量与C2H2间的对应关系.现场实验以l10kV及以上电压等级变压器为主,对已含有微量C2H2的变压器进行重点监测.同时,通过现场变压器的实际应用,实验研究UHF探头及UHF放大器的性能和抗干扰能力等.3.3软件设计在上述实验的基础上,设计表征变压器局部放电各种特征的放电指纹(放电谱图);采用神经元网络分析以及小波理论,分形理论现代数学工具等识别变压器各种放电类型,设计有关的处理软件.3.4现场试运行在完成上述研究工作的基础上,将测量系统安装在变电站,对被测变压器进行长期在线实时监测.测量装置拟工作65”Yl以上,以考核测量装置的运行性能.4结论UHF法应用于变压器的局部放电在线监测,比之传统的脉冲电流法,超声波法,油中气体分析法,红外检测法等,可以克服,抑制电晕和瞬态脉冲干扰信号,具有抗干扰能力强,检出信号可信度高的优点,提供了一种全新的检测手段.参考文献1500千伏变压器质量汇编[M],中国电能成套设备总公司,1997年,pp.81～1202王昌长,李福祺.电力设备的在线监测与故樟诊断[M],清华大学电机工程与应用电子技术系, 1996年5月3凌憋,王圣.IlOkV变压器故障统计及短路故障分析[J],变压器,1995年,第12期,pp.33～364邱昌容等.电工设备局部放电及其测试技术[M],机械工业出版杜,1994年9月5葛景滂等.局部放电测量[M],机械工业出版社, 1984年9月收稿日期”2002—08—14(上接第7页)为U,正向电源测量值为U1,反向电源电压为U,反向电源测量值为U2,假设U:U,则有U}=u+一2IuIU啾(1)=U+一2IuIUcosf3(2)因为c0+c0sp=0,则u=~/(u;+U;一2U2.)/2(3)式(3)为考虑干扰电压后的实际电源电压.4结论质是分布参数的测量问题,最终测量结果的计算是采用两端口网络方程式进行的.测量的参数与线路长度相关.根据对4条设计施工基本相同的50okV输电线路的工频参数测量结果分析,可得如下结论:(1)实测线路的正序电阻比直流电阻大,但非常接近,大约为0.03O,/krn.(2)50okv输电线路为4分裂时,每公里正序电抗,正序电容,零序电抗,零序电容分别为0.2,0.013uF,0.8Q,0.008uF左右.电力输电线路的工频参数的测量问题实收稿日期:2002—06—1O;修改稿日期:2002—09—19。

110kV输电线路工程中导线选型及参数计算摘要：导线选型是输电线路工程规划中的一个重要环节，关系到输电线路工程的施工质量及成本造价。

本文对110kV输电线路工程中的导线选型及参数计算展开了探讨，分析了几种节能导线材料和特性，并结合工程实例，对110kV输电线路工程中的导线选型及参数计算进行了详细的介绍。

关键词：输电线路；导线选型；参数计算0 引言随着我国国民经济的快速发展，我国电力行业得到了迅速的发展，110kV输电线路工程的施工也日益增加。

在110kV输电线路工程中，导线作为电力传输的主要载体，对输电线路的安全性、可靠性及经济性具有十分重要的影响。

如何在保证系统安全及输电质量的前提下，做好导线选型工作，减少输电线路的损耗，降低输电成本，已成为当前电力领域备受关注的问题。

1 节能导线材料和特性1.1 钢芯高导电铝型线绞线钢芯高导电铝型线绞线，采用导电率63%IACS的硬铝型线作导体层，高强度钢线作为承力构件的型线同心绞架空导线。

它具有结构相近、电阻损耗小、输送容量大、机械负荷荷载小、年费用低，以及施工、运行要求相似等优点。

目前，在用的架空导线的导体材料都采用电工铝。

在输电工程中，国际上普遍采用钢芯铝绞线作为架空输电导线的主要产品，已有百余年历史。

现在架空导线衍生出许多品种：钢芯铝合金绞线、铝包钢芯铝绞线、铝合金绞线、耐热铝合金绞线、钢芯型线绞线等。

2000年，日本首先开发了复合材料芯软铝绞线，2004年开发出殷钢钢芯软铝绞线。

由于不同导线品种的铝导体材料性能不同，其导电率亦有所不同，从56%IACS至63%IACS不等（见表1）。

由于复合材料导线采用的铝导体是经高温韧炼加工的软铝，其抗拉强度低于95MPa，表面强度下降，其使用性和可靠性方面存在的本质缺陷逐步显现。

目前，导电率达到63%IACS的高导电硬铝导线产品已通过相关产品技术鉴定，并已形成专业化的生产工厂。

钢芯高导电铝型线绞线是采用导电率63%IACS的硬铝型线作导体层，高强度钢线作为承力构件的型线同心绞架空导线。

浅析架空输电线路电气参数摘要：为满足国民经济快速发展的需要，以特高压交、直流输电为代表的电网建设正在如火如荼地展开。

输电线路参数是电力系统分析所必需的一项基本数据，高压输电线路的设计尤其电气参数是电力系统建模的重要组成部分，该参数的准确性对于电网的运行、调度、规划部门都有着重要的意义。

本文在参考相关设计手册和文献的基础上，总结线路参数的阻抗计算过程，用于线路参数实测过程中的理论分析。

关键词：输电线路；电气参数；参数计算1.1 需求背景输电线路是电力输送的载体，是电力系统的主要组成部分之一，对电力系统起着极其重要的作用。

输电线路的参数主要是指其工频参数，它包括正序阻抗、正序电容、零序阻抗、零序电容以及多回互感线路之间的耦合电容等，这些参数是电力系统进行潮流计算、短路电流计算、继电保护整定计算以及选择电力系统运行方式等工作的必要参数，其准确性直接关系到这些计算结果的准确性。

通常线路参数的获得有两种方法：一是通过实际测量获得，二是根据线路的排列方式和物理参数进行理论计算获得。

实际中的输电线路工频电气参数的理论计算往往比较复杂且受很多不确定因素的影响，两种方法都有各自不同的优缺点。

工程上，对110kV及以上的线路要求进行实际测量，并以实测的结果为准，对110kV以下的线路一般不进行实测，而以理论计算的结果为准，对系统安全要求较高的线路必须要进行实测，对新建线路和改建线路也要进行实测。

实测和理论计算两种方法在实际中是相辅应用的。

对于要求进行实测的线路，实测结果以不偏离理论计算值过多为原则。

1.2 三相线路的阻抗1.2.1 三相线路的阻抗对于三相线路，在进行参数计算时，可以用三个平行的“导线—地”回路来代替。

根据卡尔逊的基本思想，所有地中电流的返回路径仍可用一根虚设的导线来表示，如图1-1所示。

这一三相架空线路的等值模型对于各序参数的计算都适用。

这将是分析计算线路参数的一个基本出发点。

图1-1 三相导线-地回路等效回路1.2.2 分裂导线的合并方法为了减少电晕干扰，超高压线路大多采用分裂导线。

架空输电线路电气参数计算一、提资参数表格式二、线路参数的计算：1.正序电阻：I即导线的交流电阻。

交流电阻大于直流电阻，一般为直流电阻的导线的直流电阻可在导线产品样本中查到。

当线路的相导线为两分裂导线时，相当于两根导线并联，则其电阻应除以1）单回路单导线的正序电抗：X1 = 0.0029f lg（d m/r e）Q /km式中 f —频率（Hz）;d m —相导线间的几何均距，（m）;dm = 3"（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca —分别为三相导线间的距离，（m）;r e—导线的有效半径，（m）;1.3 倍。

2。

多分裂导线以此类推~ 0.779r rer —导线的半径，（m2）单回路相分裂导线的正序电抗：X1 = 0.0029f lg（d m/R e）Q /km 式中 f —频率（Hz）;d m —相导线间的几何均距，（m）;dm = 3"（d ab d bc d ca）d ab d bc d ca —分别为三相导线间的距离，（m）;R e—相分裂导线的有效半径，（m）;n = 2 R e=（r e S）1/2n = 4 R e= 1.091 （r e S3）1/4n = 6 R e= 1.349 （匚S5）1/6S—分裂间距，（m）。

3）双回路线路的正序电抗:X1 = 0.0029f lg (d m /R e )式中 f —频率(Hz );d m —相导线间的几何均距，（m ）;a 。

c '。

dm =12"（ d ab d ac d a b d ac ' d ba d bc d ba d bc d ca d cb d ca d eb ）b 。

b 。

d ab d bc ....... 分别为三相双回路导线间的轮换距离，（m ）; c 。

a '。

R e —相分裂导线的有效半径，（m ）;R e = 6V （ r e 3d aa d bb ' d cc '）国内常用导线的线路正序电抗查《电力工程高压送电线路设计手册》第二版 P18〜P19查表时注意：1）弄清计算线路有代表性的塔型（用得多的塔型），或有两种塔型时，用加权平均计算出线Q /km2零序电阻即为正序电阻。

架空输电线路电气参数计算
架空输电线路是一种常见的电力输送方式，通过悬挂在电力杆上的导
线将电能从发电厂输送到用户。

架空输电线路的电气参数计算是为了保证
线路的安全、稳定运行，以及合理优化线路电气参数，从而提高输电效率
和系统可靠性。

架空输电线路的电气参数主要包括线路电阻、电感和电容。

电阻是导
线电流通过导线时消耗的能量，是由导线材料的电阻率和导线长度决定的。

电感是导线所产生的自感电压，是由导线所形成的线圈的线圈数和电流变
化速度所决定的。

电容是导线所产生的电容电压，是由导线和大地之间的
电容耦合形成的。

在架空输电线路的电气参数计算中，还需要考虑周围环境的影响。

例如，导线周围的温度和湿度会影响导线的电阻和电容特性。

此外，导线的
挂高和距离也会影响导线的电感和电容特性。

适当考虑这些因素并进行合
理的修正，可以更准确地计算架空输电线路的电气参数。

在实际的架空输电线路设计中，需要根据具体的工程要求和现场条件，综合考虑安全、经济和可靠性等因素，选择合适的导线截面积、悬挂高度
以及导线间距等参数。

通过电气参数计算，可以为线路设计和施工提供科
学依据，确保线路能够正常运行，并实现电力输送的效果。

总之，架空输电线路的电气参数计算是保证线路安全、稳定运行的重
要环节。

通过计算电阻、电感和电容等参数，可以为线路设计和施工提供
科学依据，优化线路参数，提高电力输送效率和系统可靠性。

同时，还需
要考虑周围环境的影响，综合考虑安全、经济和可靠性等因素，选择合适
的线路参数。

架空输电线路工程电气总的部分设计强制性条文线路电气总的部分设计强制性条文图文请点击放大阅读序号强制性条文内容一《66kV 及以下架空电力线路设计规范》（GB 50061—2010）（序号1～4强制性条文内容引自该标准）1 6.0.9海拔高度为1000m以下的地区，35kV和66kV架空电力线路带电部分与杆塔构件、拉线、脚钉的最小间隙，应符合表6.0.9的规定。

2 6.0.10海拔高度为1000m及以上的地区，海拔高度每增高100m，内部过电压和运行电压的最小间隙应按表6.0.9所列数值增加1%。

3 6.0.13 带电作业杆塔的最小间隙应符合下列要求：1在海拔高度1000m以下的地区，带电部分与接地部分的最小间隙应符合表6.0.13的规定；2 对操作人员需要停留工作的部位应增加0.3m~0.5m。

4 7.0.7 66kV与10kV同杆塔共架的线路，不同电压等级导线间的垂直距离不应小于3.5m；35kV与10kV同杆塔共架的线路，不同电压等级导线间的垂直距离不应小于2m。

二《民用爆破器材工程设计安全规范》（GB50089—2007）（序号5～11 强制性条文内容引自该标准）5 4.2.2危险品生产区内，1.1级或1.1*级建筑物的外部距离不应小于表4.2.2的规定。

6 4.2.3危险品生产区内，1.2级建筑物的外部距离不应小于表4.2.2的规定。

7 4.2.4 危险品生产区内，1.4 级建筑物的外部距离不应小于50m。

硝酸铵仓库的外部距离不应小于200m。

8 4.3.2 危险品总仓库区内，1.1 级建筑物的外部距离不应小于表4.3.2的规定。

9 4.3.3 危险品总仓库区内，1.4 级建筑物的外部距离不应小于100m；硝酸铵仓库的外部距离不应小于200m。

10 12.6.3 危险性建筑物区设置的各级架空线路不应跨越危险性建筑物。

11 12.6.5当在危险性建筑物区架设1kV以下的架空线路时，不应跨越危险性建筑物。