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连续梁计算书：LXL-1============================================1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数: 1.20__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 单筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 16500mm B × H = 600mm × 400mm左中右弯矩(+) : 0.001 245.025 0.001弯矩(-) : 0.000 0.000 -0.001剪力: 59.400 0.000 -59.400上部纵筋: 480 480 480下部纵筋: 480 2124 480箍筋: 981 981 981上纵实配: 4E14(616) 4E14(616) 4E14(616)下纵实配: 7E20(2199) 7E20(2199) 7E20(2199)箍筋实配: 4d8@200(1005) 4d8@200(1005) 4d8@200(1005)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.000 0.354 0.000挠度: 0.000 155.172 0.000最大裂缝:0.354mm<0.400mm最大挠度:155.172mm>82.500mm(16500/200) 超限----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
0.4m×1.0m梁模板计算书一、工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×1=24 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m ；三、 梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm 3； 截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =24kN/m 2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×24+1.4×2)×1=31.6KN/mq2=(1.35×24+1.4×0.7×2)×1=34.36KN/m取较大值q=34.36KN/m作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×34.36×0.202=0.14kN·m面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；σ= Mmax=0.14×106=5.83N/mm2 < f=15N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×24=24kN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 7000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×24.000×2004=0.26mm < 0.5mm 100EI 100×7000×144000满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×90mm(宽度×高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩W =40×90×90/6=54000mm3；截面惯性矩I =40×90×90×90/12=2430000mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
新浇混凝土梁计算跨度计算书一、工程属性承04k c4k ×[1.35×0.9×24+1.4×0.9×2]＝31.68kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×142/6＝32666.667mm3，I ＝bh3/12=1000×143/12＝228666.667mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×31.68＝31.68kN/mq1静＝γ×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×24×1＝29.16kN/mq1活＝γ×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMmax ＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×29.16×0.2332+0.117×2.52×0.2332＝0.175kN·mσ＝Mmax/W＝0.175×106/32666.667＝5.351N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×24×233.3334/(100×9000×228666.667)＝0.234mm≤233.333/400=0.583mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max ＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×29.16×0.233+1.2×2.52×0.233＝8.19kN正常使用极限状态R'下挂max ＝1.1×l左×q＝1.1×0.233×24＝6.16kN五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图 1、抗弯验算q＝8.19kN/mMmax ＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.19×0.62，0.5×8.19×0.32]=0.369kN·mσ＝Mmax/W＝0.369×106/54000＝6.825N/mm2≤[f]＝13N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.19×0.6，8.19×0.3]=2.948kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×2.948×1000/(2×40×90)＝1.228N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝6.16kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.16×6004/(100×9000×2430000)＝0.247mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=6.16×3004/(8×9000×2430000)=0.285mm≤300/400=0.75mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×8.19×0.6，0.4×8.19×0.6+8.19×0.3]＝5.405kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×6.16×0.6，0.4×6.16×0.6+6.16×0.3]＝4.066kN 六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
梁强度校核计算书1. 引言本文档旨在对梁结构的强度进行校核计算，以确保梁的承载能力满足设计要求。
校核计算将涉及梁的几何参数、材料特性以及加载条件等因素，并以此为基础进行强度校核计算。
2. 强度校核计算2.1 梁的几何参数梁的几何参数包括梁的长度、高度、宽度等。
根据实际设计要求，确定梁的几何参数数值，并记录在计算书中。
2.2 材料特性2.2.1 混凝土特性混凝土的特性参数包括抗压强度、抗拉强度等。
根据规范要求和设计要求，确定混凝土的特性参数，并记录在计算书中。
2.2.2 钢筋特性钢筋的特性参数包括强度、屈服强度等。
根据实际材料测试结果以及规范要求，确定钢筋的特性参数，并记录在计算书中。
2.3 加载条件加载条件包括荷载类型、荷载大小和荷载位置等。
根据设计要求和规范要求，确定加载条件，并记录在计算书中。
2.4 强度校核计算根据梁的几何参数、材料特性以及加载条件，进行梁的强度校核计算。
计算过程中，可以采用理论计算方法或软件辅助计算方法，确保计算结果准确可靠。
3. 结果与讨论根据强度校核计算的结果，进行结果分析与讨论。
分析与讨论部分可以包括以下内容：- 梁的承载能力是否满足设计要求；- 强度校核计算中可能存在的误差或不确定性；- 可能的优化方案或设计改进建议。
4. 结论根据强度校核计算和结果分析，得出校核梁结构的结论。
结论应明确指出梁的强度是否满足设计要求，并提出相应的评价和建议。
5. 参考文献在文档的最后，列出参考文献来支持校核计算的依据，提供引用和进一步阅读的资源。
以上为《梁强度校核计算书》的主要内容，通过详细记录梁的几何参数、材料特性、加载条件和校核计算过程，可以保证计算结果的准确性和可靠性。
根据计算结果进行结果分析与讨论，并得出明确的结论和建议，以指导梁结构的设计与施工。
项目名称_____________ 日期_____________设计者_____________校对者_____________ 一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：材料弹性模量(N/mm2) ：E = 206000.0二、荷载数据1．工况1(恒载)三、内力计算结果1．弯矩包络图2．剪力包络图跨序号跨度(mm) 截面惯性矩(×106mm4)第1 跨3671.0 16.7第2 跨3671.0 16.7第3 跨3160.0 16.7第4 跨3671.0 16.7第5 跨3671.0 16.73．截面内力正弯矩最大值(kN-m)： 负弯矩最大值(kN-m)： 剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)： 11.82 - 14.39- 18.88 2.62位置(m)：1.358 位置(m)：3.671 位置(m)：3.273 位置(m)：1.597正弯矩最大值(kN-m)： 负弯矩最大值(kN-m)： 剪力最大值(kN)： 挠度最大值(mm)：6.20 - 14.39 - 16.95 1.07 位置(m)：2.313位置(m)：0.000 位置(m)：3.273 位置(m)：1.848正弯矩最大值(kN-m)： 负弯矩最大值(kN-m)： 剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)： 4.71 -8.9214.77 0.56位置(m)：1.580位置(m)：0.000位置(m)：0.000 位置(m)：1.580第四跨 1 2 345 6 7 正弯矩(kN-m) 0.000.005.04 5.26 2.62 0.00 0.00 负弯矩(kN-m) -8.92 -0.29 0.00 0.00 0.00 -5. 13 - 14.39 正剪力(kN) 16.95 8.72 8.72 0.00 0.00 0.00 0.00 负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 - 1.98 - 12.67 - 12.67 - 16.45挠度(mm) 0.000.400.85 1.070.830.310.00第三跨 1 2 345 6 7 正弯矩(kN-m) 0.000.001.27 4.71 1.27 0.000.00负弯矩(kN-m) -8.92 -2. 18 0.00 0.00 0.00 -2. 18 -8.92 正剪力(kN) 14.77 6.54 6.54 0.000.000.00 0.00负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 -6.54 -6.54 -6.54 - 14.77 挠度(mm) 0.000.160.42 0.56 0.42 0.16 0.00第二跨 1 2 3 456 7 正弯矩(kN-m) 0.00 0.002.625.26 5.04 0.000.00负弯矩(kN-m) - 14.39 -5. 13 0.000.00 0.00-0.29 -8.92 正剪力(kN) 16.45 12.67 12.67 1.98 0.000.00 0.00负剪力(kN) 0.000.00 0.00 0.00 -8.72 -8.72 - 16.95 挠度(mm) 0.000.310.831.07 0.85 0.40 0.00第一跨 1 234 5 6 7 正弯矩(kN-m) 0.00 7.14 10.99 9.72 5.60 0.00 0.00 负弯矩(kN-m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -3.64 - 14.39 正剪力(kN) 14.52 6.29 6.290.00 0.00 0.00 0.00 负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 -4.41 - 15. 10 - 15. 10 - 18.88挠度(mm) 0.001.502.452.551.870.790.00正弯矩最大值(kN-m)：负弯矩最大值(kN-m)：剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)：6.20- 14.3916.951.07位置(m)：1.358位置(m)：3.671位置(m)：0.000位置(m)：1.823正弯矩最大值(kN-m)：负弯矩最大值(kN-m)：剪力最大值(kN)：挠度最大值(mm)：11.82- 14.3918.882.62位置(m)：2.313位置(m)：0.000位置(m)：0.000位置(m)：2.074第五跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 0.00 0.00 5.60 9.72 10.99 7.14 0.00 负弯矩(kN-m) - 14.39 -3.64 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 正剪力(kN) 18.88 15.10 15.10 4.41 0.00 0.00 0.00 负剪力(kN) 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.29 -6.29 - 14.52 挠度(mm) 0.00 0.79 1.87 2.55 2.45 1.50 0.00。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.45；梁截面高度D(m):0.95；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m):0.90；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):22.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：225.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
梁（截面0.24m2）模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=300mm ×800mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方50×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
梁底支撑木方长度 0.60m 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7700×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×0.300+0.500×0.300=6.270kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.300=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.270+0.98×1.350)×0.200×0.200=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/16200=2.417N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.270+1.0×1.350)×0.200=1.175kN截面抗剪强度计算值 T=3×1175.0/(2×300.000×18.000)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.270×2004/(100×6000×145800)=0.078mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
扣件式梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-20031、计算参数2、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可变荷载控制的组合：q1= 1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=22.345kN/m 由永久荷载控制的组合：q2= 1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=23.547kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(22.345,23.547)=23.547kN/m（图3）面板强度简图1、强度验算（图4）面板弯矩图M max=0.066kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.066×106/37500=1.766N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×600/1000)×1=15.5kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm)ν=0.032mm≤[ν]=300/((3-1)×400)=0.375mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1= 1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×(Q k+κQ DK)×a=1.2×(0.2+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000/(3-1)=3.352kN/m由永久荷载控制的组合：q2= 1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h) ×a+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×a=1.35×(0.2+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(3-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000/(3-1) =3.532kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(3.352,3.532)=3.532kN/m（图7）面板强度计算简图1、强度验算（图8）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.247kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.247×106/(24×1000)=10.302N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次楞剪力图(kN)V max=1.589kNτmax=Υ0×V max S/(Ib)=1×1.589×103×18×103/(72×104×4×10)=0.993N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)=(0.2+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(3-1)=2.325kN/m（图10）挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)νmax=1.737mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：R max=2.472kNR kmax= 1.627kN四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。
根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主楞的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。
这样简化符合工况，且能保证计算的安全。
等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.35主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为g k=32.65/1000=0.033kN/m自重设计值为：g=1.2g k=1.2×32.65/1000=0.039kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图12）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图13）主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图14）主楞弯矩图(kN·m)M max=0.167kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.167×106/(4.493×1000)=37.193N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图15）主楞剪力图(kN)V max= 1.897kNτmax=Υ0×Q max S/(Ib)=1×1.897×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=8.92N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图16）主楞挠度图(mm)νmax=0.026mm≤[ν]=0.7×1000/(1+1)/400=0.875mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.589kN非端支座最大支座反力为：R2=6.267kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.589kN≤[N]=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=6.267kN≤[N]=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.217×(1.8+2×400/1000)=3.163ml02=kμ2h=1×1.697×1.8=3.055m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.163,3.055)=3.163mλ=l0/i=3.163×1000/(1.59×10)=198.952≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.163×1000/(1.59×10)=198.952根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.182根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.4(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.2×(0.2+(24+1.5)×600×0.001)×0.9×0.35+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.35=7.039kN 由永久荷载控制的组合：N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.35×(0.2+(24+1.5)×600×0.001)×0.9×0.35+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.35=7.41 7kNN=max（N1，N2）=max(7.039,7.417)=7.417kNΥ0×N/(φA)=1×7.417×1000/(0.182×4.24×100)=96.066N/mm2≤f=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=3.055×1000/(1.59×10)=192.113根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.195此处还应考虑架体的自重产生的荷载由可变控制的组合：N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.2×H×g k +1.4(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.2×(0.2+(24+1.5)×600×0.001)×0.9×0.35+1.2×4.1×0.12+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0 .35=7.629kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×l a×l b+1.35×H×g k +1.4×0.7×(Q k+κQ DK)×l a×l b=1.35×(0.2+(24+1.5)×600×0.001)×0.9×0.35+1.35×4.1×0.12+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.35=8.081kNN=max（N3，N4）=max(7.629,8.081)=8.081kNΥ0×N/(φA)=1×8.081×1000/(0.195×(4.24×100))=97.856N/mm2≤f=205N/mm2满足要求。
