满堂红支架计算过程

满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书满堂红扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为6.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.900+0.350×0.900=5.940kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.098kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.098×1000×1000/48600=2.020N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.940+1.4×2.700)×0.300=1.963kN截面抗剪强度计算值 T=3×1963.0/(2×900.000×18.000)=0.182N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.640×3004/(100×6000×437400)=0.181mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

第二节、五II区计算书一、500*1200梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003（一）、工程属性（二）、荷载设计（三）、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图（四）、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/54000＝1.22N/mm2≤[f]＝25N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×8000×486000)＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.93kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.6kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.58kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.12＝1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.12＝4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.12＝3.56kN（五）、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.93+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.6+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=5.63kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(1.2-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，4.39+(0.3-0.1)×0.5/4]＝4.41kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.63×0.82，0.5×5.63×0.152]＝0.39kN·mσ＝Mmax/W＝0.39×106/83330＝4.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.63×0.8，5.63×0.15]＝2.734kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×2.734×1000/(2×50×100)＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.41×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.41×1504/(8×9350×4166700)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.63×0.8，0.393×5.63×0.8+5.63×0.15]＝5.15kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.35kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.41×0.8，0.393×4.41×0.8+4.41×0.15]＝4.03kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.96kN，R'2＝R'4＝4.03kN，R'3＝3.28kN（六）、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.374×106/4490＝83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.735kNτmax ＝2Vmax/A=2×7.735×1000/424＝36.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm 满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！（七）、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m2)小梁验算q1＝max{1.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.08+(0.3-0.1)×0.5/4}=5.11kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.72kN，R2＝9.06kN，R3＝9.06kN，R4＝0.72kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mmλ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.19×424)+0.08×106/4490＝132.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132立柱最大受力Nw ＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+0.6-0.5/2)/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.8+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9184.33/(0.13×424)+0.08×106/4490＝181.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（八）、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.84kN≤[N]＝30kN满足要求！二、600*1000梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载设计(三)、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图(四)、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.1kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax ＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·mσ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.48N/mm2≤[f]＝25N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×1504/(100×8000×486000)＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kNR2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kNR3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kNR3'=0.928 q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN(五)、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max[1.95+0.9×1.35×((0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1)，5.66+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.6/4]＝5.69kN/mq2＝max[1.51+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×1，4.39+(0.3-0.1)×0.6/4]＝4.42kN/m1、抗弯验算Mmax ＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.82，0.5×5.69×0.382]＝0.4kN·mσ＝Mmax/W＝0.4×106/83330＝4.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax ＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.8，5.69×0.38]＝2.764kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×2.764×1000/(2×50×100)＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.42×8004/(100×9350×4166700)＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.42×3754/(8×9350×4166700)＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax ＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.8，0.393×5.69×0.8+5.69×0.38]＝5.21kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.37kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.26kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.8，0.393×4.42×0.8+4.42×0.38]＝4.04kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.97kN，R'2＝R'4＝4.04kN，R'3＝3.29kN(六)、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝Mmax/W＝0.265×106/4490＝59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.433kNτmax ＝2Vmax/A=2×6.433×1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！(七)、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210 长细比满足要求！1、风荷载计算Mw ＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+0.9×1.4×2]×1＝29.92kN/m2)小梁验算q1＝max{1.78+(0.3-0.1)×0.6/4，5.16+(0.3-0.1)×0.6/4}=5.19kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝1.07kN，R2＝7.84kN，R3＝7.84kN，R4＝1.07kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，φ1＝0.179立柱最大受力Nw ＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.18×424)+0.08×106/4490＝121.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1800=3844.503mmλ2＝l02/i＝3844.503/15.9＝241.793，查表得，φ2＝0.126立柱最大受力Nw ＝max[R1，R2，R3，R4]+Mw/lb＝max[1.07，7.84，7.84，1.07]+0.08/1＝7.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7918.81/(0.13×424)+0.08×106/4490＝165.25N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！(八)、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]×1＝8.56kN≤[N]＝30kN满足要求！三、500*1200梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20014、《钢结构设计规范》GB 50017-2003(一)、工程属性(二)、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k ＝min[0.22γctβ1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×2.51/2，24×1.2]＝min[46.08，28.8]＝28.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×28.8+1.4×4，1.35×28.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.16，42.8]＝0.9×42.8＝38.52kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8 kN/m2（三）、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。

满堂红脚手架计算方法
满堂红脚手架是一种常见的建筑脚手架，它的计算方法主要包括以下几个步骤：
1. 确定脚手架高度和长度。

根据实际需要确定脚手架的高度和
长度，以便计算所需材料数量和工程成本。

2. 计算立杆和横杆的数量。

根据脚手架的高度和长度，计算需
要多少根立杆和横杆。

一般来说，每隔1.5米设置一根立杆，每隔
2.5米设置一根横杆。

3. 计算脚手架的基础支撑。

为确保脚手架的稳定性和安全性，
需要计算脚手架的基础支撑，包括基础底座和地脚螺栓。

4. 计算横杆和竖杆的长度。

根据立杆和横杆的数量，计算需要
多长的横杆和竖杆，以便选购合适的材料。

5. 计算脚手架的重量和承载力。

根据所选材料的重量和承载力，计算脚手架的总重量和承载能力。

6. 安装脚手架。

根据脚手架的设计图纸和计算结果，按照正确
的安装方法进行脚手架的组装和安装，确保脚手架的稳定性和安全性。

综上所述，满堂红脚手架的计算方法需要考虑多个因素，包括脚手架的高度、长度、材料、重量、承载能力等，只有合理计算和正确安装，才能保证脚手架的稳定性和安全性。

- 1 -。

满堂支架施工、预压计算二、满堂支架施工计算1、计算依据：a 、支架钢管： 4.8 3.5cm mm φ⨯，截面积24.893A cm =，截面惯性矩 412.188I cm =,35.078W cm =，回转半径: 1.578i cm =。

b 、方木采用红松：单重3650/kg m ，顺纹压应力[]12y MPa σ=，顺 纹弯应力[]12w MPa σ=，横纹弯应力[] 1.8y MPa σ=，顺纹剪应力[] 1.3j MPa τ=，弯曲剪应力[] 1.9MPa τ=，弹性模量3910E MPa =⨯。

c 、型钢采用235Q 钢，轴向应力[]140MPa σ=，弯曲应力[]145MPa σ=， 剪应力[]85MPa τ=。

2、现浇混凝土箱梁支架及模板计算:计算分两部分:一为箱梁中横隔板实体部分，木横梁间距20cm ，立杆布置间距为60cm ×60cm ；二为箱梁中腹板实体部分，木横梁间距20cm ，立杆布置间距为90cm ×90cm.①竹胶板底模计算底模采用1.5cm 竹胶板，设计强度取E=9200MPa ，[]13MPa σ=。

木横梁采用1010cm cm ⨯方木，跨间宽度020L cm =，净距10L cm =。

按箱梁纵向置于中腹板处的最不利位置计算，取1m 为计算长度，按单向板计算：底模板 q1=97.5N/m2×1m=0.0975KN/m砼重 q2=26N/m3×1.5m×1m=39KN/m砼重1.2倍冲击系数：q2=39N/m×1.2=46.8KN/m振捣砼 q3=2kpa×1m=2KN/m施工人群 q4=1.5kpa×1m=1.5KN/m总计荷载∑q= q1+ q2+ q3++ q4=50.3975 KN/m强度: ql2/10=［σ］×bh2/6h=√（ql2×6/（10×［σ］×b））=0.004823m=4.823mm刚度: ql4/128EI= l/400I=bh3/12h=3√（ql3×400×12/（E×128×l））=5.88mm在箱梁实体段位置，横梁间距10cm，1.5cm厚竹胶板可满足,按照横梁间距20cm, 竹胶板在其余部位也可满足要求。

混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。

二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。

2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。

三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。

2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。

3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。

四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。

2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。

3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。

五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。

2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。

3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。

六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。

以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。

满堂脚手架计算单位(满堂脚手架计算公式)范本1（正式商务风格）：本文档旨在详细介绍满堂脚手架计算单位，包括满堂脚手架计算公式及相关细节。

请在使用时仔细阅读本文，并根据实际情况进行操作。

1. 总览满堂脚手架是建筑施工中常用的一种支撑结构，主要用于支撑工人和材料，保证施工安全。

在使用满堂脚手架时，需要计算合适的支撑单位，以确保脚手架的稳定性和安全性。

2. 满堂脚手架计算公式满堂脚手架的计算单位可以使用以下公式进行计算：单位 = (负荷1 + 负荷2 + … + 负荷n) / (支撑1 + 支撑2 + … + 支撑n)3. 计算细节3.1 负荷在计算单位时，需要考虑脚手架上的所有负荷，包括工人、材料及设备的重量。

根据实际情况，确定每个负荷的具体数值。

3.2 支撑支撑是指满堂脚手架中的支撑杆件，通过支撑杆件将脚手架牢固地固定在地面上。

支撑的数量和类型可以根据满堂脚手架的高度和长度进行确定。

4. 示例计算以下是一个示例计算，以您更好地理解满堂脚手架计算单位的过程：负荷：工人(10人 × 70kg) + 材料(500kg) + 设备(200kg) = 900kg支撑：根据满堂脚手架的高度和长度，确定需要的支撑数量和类型。

计算单位：单位 = 900kg / (支撑1 + 支撑2 + … + 支撑n)根据实际情况进行具体计算。

5. 附件附件1：满堂脚手架计算单位示例表格6. 法律名词及注释6.1 脚手架：建筑施工中用于支撑工作人员和材料的结构。

6.2 支撑：脚手架中用于固定和支撑结构的杆件。

范本2（活泼时尚风格）：本文档旨在为您提供满堂脚手架计算单位的相关信息，包括满堂脚手架计算公式和详细细节。

请您参考本文档，并根据实际需要进行操作。

1. 总览满堂脚手架是建筑施工中常用的一种支撑结构，用于支撑工人和材料，确保施工安全。

在使用满堂脚手架时，需要计算适当的支撑单位，以保证脚手架的稳定和安全。

2. 满堂脚手架计算公式满堂脚手架的计算单位可以使用以下公式进行计算：单位 = (负荷1 + 负荷2 + … + 负荷n) / (支撑1 + 支撑2 + … + 支撑n)3. 计算细节3.1 负荷计算单位时，需要考虑脚手架上的所有负荷，包括工人、材料和设备的重量。

一、横杆和钢管架受力计算1、标准截面处受力计算（90c m ×60cm 间距处）1）荷载箱梁自重：q=ρgh=2.6×10×0.5＝13.0KN/㎡(钢筋砼密度按ρ=2.6*103kg/m 3，g=10N/KG,h 为砼厚度)施工荷载和风载：10KN/㎡总荷载：Q=13.0+10=23.0KN/㎡2）顺向条木受力计算（10cm ×10cm ）大横杆间距为90cm ，顺向条木间距为30cm ，故单根单跨顺向条木受力23.0×0.3＝6.9KN/m按最不利因素计算即顺向条木（10cm ×10cm ）以简支计算最大弯矩为：m KN ql M ⋅==69.0812max 弯曲强度：Mpa Mpa bh M W M 1114.41.069.06max 632max <=⨯===σ（落叶松木容许弯应力） 最大挠度：mm EI ql f 8.01.0)12/1(1090003849.0109.65384546434max=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==<900/400＝2.2mm3）横向10cm*10cm 条木计算横向条木以5跨连续计算，即每根条木至少长3.0米，小横杆间距0.6m 。

横向条木受到集中荷载为：P=0.6×23.0×0.3＝4.14KN/m最大弯矩为：弯曲强度： Mpa Mpa W M 1126.41.071.063max <=⨯==σ 最大挠度：mm EI Pl f 1.01.0)12/1(1090001006.01014.4764.1100764.146433max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=<600/400=1.54) 支架受力模板自重：0.43KN /㎡支架顶承受重力为：23.0KN/㎡+0.43KN/㎡=23.43KN/㎡N1＝0.9×0.6×23.43＝12.65KN支架高度以7米计算：则支架自重：P=7×0.0384+6×0.9×0.0384=0.48KN支架最大荷载为N=12.65+0.48=13.13立杆长细比7678.151200==λ，查表得φ＝0.676 [N]=KN N A 1.7171071215489676.0][==⨯⨯=σφ>N 查表得外径48mm 壁厚3.5mm 钢管在步距120mm 时，容许荷载[N]=33.1KN>N 。

满堂脚手架计算公式满堂脚手架是一种搭建临时支架的工程施工设备，广泛应用于建筑工程、桥梁施工等领域。

它的主要功能是提供施工人员和材料的支撑，以确保施工过程中的安全性和稳定性。

满堂脚手架的设计和计算是确保其安全正常使用的重要环节，下面将介绍满堂脚手架的计算公式。

首先，计算满堂脚手架的安全荷载。

根据施工工艺和要搭建的高度，可以确定满堂脚手架所需的负荷。

一般来说，满堂脚手架的安全荷载可以按照每平方米1000公斤进行设计。

具体的计算公式为：安全荷载（KN）=（脚手架高度（m）×横截面面积（m2））×每平方米荷载（KN/m2）安全荷载计算完成后，需要进一步计算满堂脚手架的结构稳定性。

满堂脚手架的结构要能够承受水平荷载和垂直荷载的作用，以保证整体的稳定。

结构稳定性的计算一般分为静力分析和动力分析两种方法。

静力分析是通过考虑满堂脚手架结构各部件的内力平衡关系来计算的。

具体的计算步骤包括：确定满堂脚手架的杆件长度、截面形状和材料力学性能；根据杆件连接方式和施工工艺，确定杆件受力方向和受力位置；根据力学平衡条件，计算各杆件的内力。

动力分析是通过对满堂脚手架进行振动分析，预测和评估其结构对振动荷载的响应情况。

动力分析的计算一般采用有限元方法，由专业软件进行模拟和计算。

最后，根据满堂脚手架的设计要求和计算结果，选择合适的材料和尺寸进行搭建。

材料的选择应考虑其强度、刚度、耐久性等因素。

满堂脚手架的尺寸设计要满足结构强度和稳定性的要求，充分考虑施工现场的实际情况，以确保施工安全和施工质量。

综上所述，满堂脚手架的计算公式涉及到安全荷载的计算和结构稳定性的分析。

通过合理的计算和设计，可以确保满堂脚手架的安全使用和施工质量。

当然，在实际设计和施工中，还需要根据具体情况进行详细的计算和评估，以最大限度地保证脚手架的使用安全和施工效率。

满堂红支架受力计算一、设计依据及构造要求1、施工中不预选超过设计苛载2、立杆是传递竖向苛载的主要杆件，纵向水平拉杆主要保证脚手架整体刚度和稳定性。

并且加强抵抗垂直和水平作用的能力，连墙件则承受全部的风苛载，扣件则是架子组成整体的连接件和传力件。

3、搭设要求：主体高度4.5m，加上顶层护栏杆高度1.2m，架体高度5.7m。

4采用DN48*3.5满堂红钢管脚手架搭设，脚手架按高度4.5m处满铺模板。

二、钢管截面特征壁厚t=3.5mm，截面积A=489mm2，惯性矩I=489mm4；截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。

钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa；受压构件容许长细比：【λ】=200三、钢管的布置、受力计算拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。

通过计算，上部结构核载按4.162t/ m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t四、荷载标准值(1)永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.078kN/m；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；(2)施工均布活荷载标准值结构脚手架3kN/m2。

(3)作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架搭设高度为5.7m 地面粗糙度按B类；=1；风压高度变化系数μz挡风系数 =0.868基本风压ω=0.5kN/m2，(按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB5009-2006）的规定采用)水平风荷载标准值 ωk =0.7×1×1.1284×0.5=0.395kN/m 2五、纵横向水平杆验算1、横向杆的计算:按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向杆的最大弯矩和变形。

满堂红支架受力计算满堂支架受力计算柏公坑分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。

一. 上部结构核载1. 新浇砼的重量:2.804t/m22. 模板.支架重量: 0.06t/m23. 钢筋的重量: 0.381t/m24. 施工荷载: 0.35t/m25. 振捣时的核载: 0.28t/m26. 倾倒砼时的荷载: 0.35t/m2则: 1+2+3+4}+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力: 【σ】=140Mpa受压构件容许长细比：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算柏公坑分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。

通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×0.65/140=4.64mm根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则d=4.64/0.35=13.2mm,则选Φ42mm钢管可。

Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（42/2）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8×106/210×109=1.94×10-4长度改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。

L —-长杆总长度（m）；N2 --直角扣件数(个)；N3 ——对接扣件数(个)；N4 ——旋转扣件数(个)；S --脚手板面积(m2)；n --立杆总数(根） n=121；H --搭设高度(m） H=18；n1 -—纵向跨度 n1=10；n2 -—横向跨度 n2=10;h ——步距(m) h=1。

5；la--立杆纵距(m） la=1。

2；lb ——立杆横距（m） lb=1。

2；长杆总长度（m） L =1.2×18×(121+1。

2×121/1.5-10×1。

2/1.51。

2×121/1.5-10×1。

2/1。

5）=6449.76直角扣件数(个) N2=2.4×18/1。

5×121=3485对接扣件数(个) N3=6449。

76/6=1075旋转扣件数（个） N4=0。

3×6449.76/6=322脚手板面积（m2） S=1。

1×10×10×1。

2×1。

2=158。

40根据以上公式计算得长杆总长6449。

76米；直角扣件3485个；对接扣件1075个;旋转扣件322个；脚手板158。

40m2.九、脚手架的搭设要求：1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内，否则须经验算后制定加固方案;2、立杆搭设应符合下列规定:（1）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm，如下图所示:(2)立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；（3）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1ｍ，高出檐口上皮1。

5ｍ；3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示:(1)纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨；(2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；（3)横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm;(4)主节点处必须设置横向水平杆；（5）杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3;(6）搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定; 4、扫地杆设置应符合下列要求：（1）纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm;（2）脚手架底部主节点处应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方; 5、扣件安装应符合下列规定:(1)螺栓拧紧力矩应控制在40～65N。

黎明山路K2+010.6涵洞现浇支架计算（满堂脚手架） “三横一纵”道路工程黎明山路K2+010.6盖板涵为2孔4米现浇盖板涵，涵洞宽55.14米，每孔盖板混凝土方量为68.4方，钢筋总量10吨。

拟采用满堂红支架，采用竹胶板制作底模和侧模。

墩身净距为3.4米，墩身高2.02米。

支架计算如下：一、荷载计算：混凝土荷载：混凝土密度取25KN/m 3，KN Q 1710254.68=⨯=钢筋荷载：KN Q G 1001010=⨯=施工荷载(施工人员、设备及模板)按0.3KN/m 2计算，KN Q S 5614.554.33.0=⨯⨯=总荷载为：KN 1866561001710=++ 计算每平米荷载集度2/46.814.5541866m KN =⨯=二、支架设计：根据施工设计图纸及现浇荷载情况，立杆间距假定设置为120（横向）×90（纵向）cm 。

横向布置为4列，纵向布置每节墩身间布置6排。

现浇支架立杆设置可调顶托和底托。

丝杆上顶托内顺桥向设置10×10cm 木方，木方上横向摆放10×10cm 方木，方木中心间距为30cm ，在方木上钉15mm 厚的竹胶板作为现浇箱梁底模。

三、支架计算：1、底模竹胶板计算：竹胶板模板计算取20×120cm 计算，其上作用荷载为:m KN q /15.102.146.8=⨯=，计算模板沿横桥向计算，计算跨径为20cm ， 弯矩为m N ql M ∙=⨯==7.5082.015.10822 4333375001215120012mm bh I =⨯== 4224500061512006mm bh W =⨯== 挠度：mm mm EI ql f 5.040020006.0337500900038420015.105384544=<=⨯⨯⨯⨯== Mp MPa m m m N W M 1213.1450007.503<=∙==σ 经计算竹胶板强度、挠度满足结构要求。

满堂红支架临时结构计算摘要：改革开放以来，我国桥梁建设取得了前所未有的发展，随着技术的进步，新技术、新工艺层出不穷，极大的提高了工程建设整体水平。

对于从事工程施工的技术人员，为确保工程质量和施工安全，需要在工程施工过程中对各种临时结构进行必要的计算，通过这种计算，来验算临时结构的各项指标是否满足相应规范要求。

本文根据适用、安全、经济、美观的原则，结合现场实际的地质、水文及现场材料等情况，查阅和运用相关的设计规范、设计手册、施工技术规范和设计资料,采取容许应力法对施工现场的部分临时结构进行设计计算关键词：临时结构容许应力结构计算一、工程概况哈尔滨市道外松花江大桥引桥PM31-PM32孔箱梁跨径56m，采用整体现浇方法施工，此孔位于江滩上。

根据现场材料情况临时支架采用满堂红基础。

现浇梁底模板采用红松木模板，木模板放在的方木上，方木下面是的方木。

方木通过可调节牛腿直接作用在钢管立柱上。

二、设计依据1、设计所依据的规范现行国家规范2、作用集度组合在设计计算中，根据可能同时出现的作用集度选择三种最不利组合：按承载能力极限状态设计的基本组合、按正常使用极限状态设计的短期集度组合、按正常使用极限状态设计的长期集度组合。

根据《桥规》4.1.6条和4.1.7条规定，三种组合具体内容如下：（1）基本组合式中：——结构重要性系数；——承载能力极限状态下作用基本组合的集度组合设计值；——第个永久作用集度的分项系数，本设计永久作用仅是混凝土重力，；——第个永久作用集度的标准值；——汽车荷载集度（含汽车冲击力、离心力）的分项系数，；——汽车荷载集度（含汽车冲击力、离心力）的标准值；——在作用集度组合中除汽车荷载集度（含汽车冲击力、离心力）外的其他可变作用集度的组合系数，本设计永久作用与汽车荷载和人群荷载组合，人群荷载的组合系数取；——在作用集度组合中除汽车荷载集度（含汽车冲击力、离心力）、风荷载外的其他第个可变集度的分项系数，；——在作用集度组合中除汽车荷载集度（含汽车冲击力、离心力）外的其他第个可变作用集度的标准值和设计值。

一、计算依据1、设计图纸；2、《客货共线铁路混凝土工程施工技术指南》3、《铁路桥涵施工验收标准》4、《建筑施工手册》5、《路桥工程施工常用数据资料与计算手册》6、《钢结构设计规范》二、工程概况1、基本情况我部48m现浇梁满堂红支架法施工位于大潘泾河特大桥跨越泾河6-48m 简支箱梁处。

2、地质情况（1）、黏质黄土：分部于阶地地表，土层厚约为0.5～12m，河床附近缺失。

浅黄色，具有孔隙及水平层理，土质疏松，硬塑，Ⅱ级普通土，б0=120KPa。

具湿陷性。

（2）、细圆砾土：分布于全新统黄土层下部及泾河河床，厚3～7米，灰黄色，浑圆状，成分以砂岩为主，粒径2～20mm约占50%，大于20mm的约占10%，余为砂土充填，Ⅱ级普通土，б0＝350KPa。

（3）、粗圆砾土：局部地段分布，厚度3～7m，灰黄色，浑圆状，成分以砂岩为主，粒径2～20mm约占18%，大于20～60mm的约占50%，60mm以上的约占10%，余为砂土充填，Ⅲ级硬土，б0＝450KPa。

3、桥梁结构形式桥梁结构形式为48m预应力混凝土单线箱梁，跨度为6×48m，截面类型为单箱单室等高度截面，桥面板宽4.9m，底板宽3m，梁高3.7m，跨中顶板厚27.3cm、底板厚25cm、腹板厚28cm，分别在距支座中心线4m位置处向内侧加厚至45cm、65cm、110cm。

箱梁混凝土标号为C55，混凝土238.13 m3，钢筋46 吨。

三、方案简述1、基础换填卵石填料，并碾压至中密，在浇筑C20砼15cm。

立杆横桥向为90cm×2+60cm×10+90cm×2按照线路中线两侧布置，顺桥向立杆间距60cm，平杆间距60cm。

2、底模采用14mm厚竹胶板。

3、顶托上采用2[10槽钢作为横向分配梁，其上采用10×12cm大方木作为纵向向分配梁间距39cm，纵向大方木上横向铺设4×7cm小方木，间距15cm。

板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):30.90；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):30.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.25；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 120×1.52/6 = 45 cm3；I = 120×1.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

水利满堂红脚手架计算规则
水利满堂红脚手架的计算规则包括以下步骤：
1. 确定脚手架的层数和每层的高度。

满堂红脚手架的层数是指脚手架的层数，每层高度为米。

立杆的高度是脚手架的主要参数之一，它的计算方法为立杆高度=(层数-1)×米+米，其中米是指脚手架的基础高度。

2. 计算横杆和斜杆的数量和位置。

横杆和斜杆的数量和位置对脚手架的稳定性和承载能力有着重要的影响，因此需要进行精确的计算。

3. 计算脚手架的水平防护架和垂直防护架的面积。

水平防护架按实际铺板的水平投影面积计算，垂直防护架按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度，乘以实际搭设长度，以平方米计算。

4. 根据具体的水利工程需求，计算砌筑贮仓脚手架、贮水（抽）池脚手架、大型设备基础脚手架、架空运输脚手架、烟囱、水塔脚手架等的面积或周长，以及电梯井脚手架和斜道的数量。

5. 按照室内净面积计算满堂红脚手架的费用。

在搭设满堂红脚手架之前，需要对杆配件进行检查，规格和质量不合格的干配件一律不得使用。

遵循这些规则可以确保脚手架的安全性和稳定性，从而保障水利工程的安全进行。

满堂支架的计算算例满堂支架是一种常见于建筑工程中的结构支撑形式，用于提供支撑和稳定的功能，以防止结构失稳或倒塌。

下面是一个关于满堂支架的计算算例，详细介绍了它的设计和计算过程。

1.引言满堂支架是建筑工程中常用的支撑结构，用于提供临时支撑和稳定性。

它一般由水平和竖直杆件组成，可以根据需要进行调整和安装。

本文将以一座三层建筑为例，计算满堂支架的设计和安装。

2.建筑结构参数建筑结构参数如下：-建筑高度：12米-楼层数：3层-楼板宽度：5米-楼板厚度：0.2米-楼板自重：2.5kN/m²-混凝土强度等级：C25-支撑点间距：3米3.设计计算3.1楼板荷载计算首先，计算楼板的总荷载。

根据楼板宽度和自重，得到每平米楼板的自重荷载为：自重荷载=楼板宽度×楼板厚度×楼板自重=5m×0.2m×2.5kN/m²=2.5kN总荷载=自重荷载×楼层数=2.5kN×3=7.5kN3.2满堂支架荷载计算接下来，计算满堂支架的荷载。

满堂支架承受的荷载包括楼板荷载和自重荷载。

楼板荷载=楼板宽度×楼板自重=5m×2.5kN/m²=12.5kN/m满堂支架荷载=楼板荷载×支撑点间距=12.5kN/m×3m=37.5kN3.3杆件计算根据支架荷载和结构参数，计算满堂支架杆件的尺寸和数量。

首先，计算竖直杆件的数量。

每层楼需要一根竖直杆件，所以总杆件数量为楼层数。

总竖直杆件数量=楼层数=3根其次，计算水平杆件的数量。

每层楼需要两根水平杆件，所以总杆件数量为楼层数的两倍。

总水平杆件数量=楼层数×2=3根×2=6根然后，计算杆件截面面积。

假设杆件材料为Q235钢，使用方管作为杆件。

方管的截面面积可根据设计要求和安全系数确定。

最后，根据杆件截面面积和长度计算杆件的弯曲强度。

通常，设计时需要考虑杆件的弯曲强度和稳定性。

满堂支架设计计算满堂支架是建筑工程中常用的一种结构支撑系统，主要用于支持和传递上部结构荷载至地基上。

在满堂支架设计计算中，需要考虑荷载引起的结构变形和应力，以确保支架的安全可靠性。

本文将从满堂支架设计的基本原理、结构计算的方法和步骤、以及设计中需要考虑的因素等方面进行介绍。

一、满堂支架设计的基本原理满堂支架是由梁和柱组成的结构体系，通过梁和柱之间的连接实现力的传递和平衡。

其基本原理包括静力学平衡原理和材料力学原理。

静力学平衡原理是指满堂支架内力之间的平衡关系，即各个构件之间的力相互平衡。

材料力学原理是指满堂支架结构各个构件所受内力不超过其承载力。

在满堂支架设计中，需要满足平衡和强度两个基本原则。

二、满堂支架设计计算的方法和步骤1.确定设计荷载：根据建筑结构的使用性质和荷载标准，确定满堂支架所需承受的荷载类型和大小，包括常驻荷载、活荷载和风荷载等。

2.确定支架结构形式：根据设计要求和实际情况，选择合适的满堂支架结构形式，包括选择梁柱的间距、跨度和高度等参数。

3.计算支架内力：利用静力学原理计算支架内力，包括柱内力、梁内力和节点反力等。

可以通过手算或者使用计算软件进行计算。

4.校核构件强度：根据设计荷载和内力计算结果，进行构件截面尺寸的校核，确保构件的承载力满足设计要求。

5.设计连接节点：满堂支架的连接节点是其重要组成部分，需要设计合适的节点连接方式和尺寸，确保节点的刚度和强度。

6.检查变形限值：满堂支架在荷载作用下会发生一定的变形，需要根据建筑工程的要求检查满堂支架的变形限值，确保其满足设计要求。

7.进行验算和优化设计：根据计算结果进行满堂支架的验算，对设计进行优化，提高其经济性和安全性。

三、设计中需要考虑的因素在满堂支架设计计算中1.荷载：满堂支架所承受的荷载包括常驻荷载、活荷载和风荷载等。

设计中需要根据建筑工程的使用性质和荷载标准确定荷载类型和大小。

2.结构形式：满堂支架的结构形式包括梁的间距、跨度和高度等参数的选择。