檩条设计计算书

连续屋檩计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件MTSTool v2.5.0.0计算时间：2013年12月19日10:16:49====================================================================一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》连续檩条的跨数为3跨，檩条间距为1.3m；各跨的参数如下：第1跨~第3跨：跨度7300mm，左右搭接长度分别为350mm和350mm，拉条2根采用截面Z-160*60*2*20-Q345，截面基本参数如下：A(cm2)=6.192I x(cm4)=283.68 i x(cm)=6.768W x1(cm3)=40.271 W x2(cm3)=29.603I y(cm4)=23.422 i y(cm)=1.945W y1(cm3)=8.018 W y2(cm3)=9.554I t(cm4)=0.0826 I w(cm6)=2559.036各跨的参数列表如下：跨序号跨度左搭接长度右搭接长度截面类型第1跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345第2跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345第3跨7300 350 350 Z-160*60*2*20-Q345支座处双檩条的刚度折减系数为：0.5；支座处双檩条的弯矩调幅系数：0.9；屋面的坡度角为2.862度；净截面折减系数为0.98；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；不能构造保证檩条下翼缘在风吸力下的稳定性；不考虑活荷载不利布置；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、活载工况(L)、风载工况(W)；强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4L1.2D+1.4L+0.84W1.2D+0.98L+1.4W1.35D+0.98LD+1.4W挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+1.4W恒载：面板自重: 0.3kN/m2自动考虑檩条自重；活载：屋面活载: 0.5kN/m2雪荷载: 0.35kN/m左边缘的宽度为：7300mm右边缘的宽度为：7300mm风载：基本风压: 0.45kN/m2体型系数-1.7，风压高度变化系数1.056风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.7×1.056×1×1.05×0.45=-0.8482kN/m2；三. 验算结果一览整体验算结果输出验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4L 260.584 300 通过整稳D+1.4W 267.82 300 通过挠度D+L 41.3592 48.6667 通过2轴长细比- 126.528 200 通过3轴长细比- 109.323 200 通过按跨验算结果输出跨序号强度整稳挠度第1跨260.58(300) 267.81(300) 41.35(48.66)第2跨208.97(300) 91.41(315.03) 5.13(48.66)第3跨253.12(300) 257.34(300) 39.01(48.66)四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4L最不利截面位于第1跨，离开跨端2433.33mm绕x轴弯矩：M3= 6.345kN·m绕y轴弯矩：M2= 0.267kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=6.345/40.271×1000-(0.267)/8.018×1000=124.259N/mm2（上翼缘支承边）σ2=6.345/29.603×1000+(0.267)/9.554×1000=242.279N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(6.345)/40.271×1000+(0.267)/8.018×1000=-124.259N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(6.345)/29.603×1000-(0.267)/9.554×1000=-242.279N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=124.259N/mm2非支承边应力：σ2=242.279N/mm2较大的应力：σmax=242.279N/mm2较小的应力：σmin=124.259N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=124.259/242.279=0.5129部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.5129+0.045×0.51292=1.049计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-124.259N/mm2非支承边应力：σ2=-242.279N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-124.259N/mm2第二点应力：σ2=124.259N/mm2较大的应力：σmax=124.259N/mm2较小的应力：σmin=-124.259N/mm2压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-124.259/124.259=-1加劲板件，0≥ψ≥-1时，k=7.8-6.29ψ+9.78ψ2=7.8-6.29×-1+9.78×-12=23.87 计算σ1构件受弯上翼缘σ1=242.279N/mm2下翼缘σ1=-124.259N/mm2腹板σ1=124.259N/mm2计算上翼缘板件有效宽度ξ=160/60×(1.049/23.87)0.5=0.559ξ≦1.1，故k1=1/(0.559)0.5=1.337ψ=0.5129>0，故α=1.15-0.15×0.5129=1.073B c=60ρ=(205×1.337×1.049/242.279)0.5=1.09B/t=60/2=30αρ=1.073×1.09=1.16918αρ < B/t < 38αρ，有效宽度B e=[(21.8×1.169/30)0.5-0.1]×60=49.304故扣除宽度为B d=60-49.304=10.696对部分加劲板件，ψ≧0同时较大压应力位于非支承边，故扣除板件的中心位于0.6*49.304+10.696/2=34.93mm处计算下翼缘板件有效宽度全部受拉，全部板件有效。

----- 设计信息-----钢材：Q235檩条间距(m)：0.717连续檩条跨数：4 跨边跨跨度(m)：3.600中间跨跨度(m)：3.560设置拉条数：1拉条作用：约束上翼缘屋面倾角(度)：5.711屋面材料：压型钢板屋面(无吊顶)验算规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)容许挠度限值[υ]: l/200边跨挠度限值: 18.000 (mm)中跨挠度限值: 17.800 (mm)屋面板能否阻止檩条上翼缘受压侧向失稳：能是否采用构造保证檩条风吸力下翼缘受压侧向失稳：不采用计算檩条截面自重作用: 计算活荷作用方式: 考虑最不利布置强度计算净截面系数：1.000搭接双檩刚度折减系数：0.500支座负弯矩调幅系数：0.900檩条截面：C100X50X15X2.5边跨支座搭接长度：0.720 (边跨端：0.360；中间跨端：0.360)中间跨支座搭接长度：0.720 (支座两边均分)----- 设计依据-----《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)----- 檩条作用与验算-----1、截面特性计算檩条截面：C100X50X15X2.5b = 50.00; h = 100.00;c = 15.00; t = 2.50;A =5.2300e-004; Ix =8.1340e-007; Iy =1.7190e-007;Wx1=1.6270e-005; Wx2=1.6270e-005; Wy1=1.0080e-005; Wy2=5.2200e-006;2、檩条上荷载作用△恒荷载屋面自重(KN/m2) ：0.2000;檩条自重作用折算均布线荷(KN/m): 0.0411;檩条计算恒荷线荷标准值(KN/m): 0.1845;△活荷载(包括雪荷与施工荷载)屋面活载(KN/m2) ：0.500;屋面雪载(KN/m2) ：0.000;施工荷载(KN) ：1.000;施工荷载起到控制作用;△风荷载建筑形式：封闭式;风压高度变化系数μz ：1.000;基本风压W0(kN/m2) ：0.700;边跨檩条作用风载分区：中间区;边跨檩条作用风载体型系数μs1：-1.150;中间跨檩条作用风载分区：中间区;中间跨檩条作用风载体型系数μs2：-1.150;边跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;中间跨檩条作用风荷载线荷标准值(KN/m): -0.5772;说明: 作用分析采用檩条截面主惯性轴面计算，荷载作用也按主惯性轴分解;檩条截面主惯性轴面与竖直面的夹角为：5.711 (单位：度，向檐口方向偏为正);3、荷载效应组合△基本组合△组合1：1.2恒+ 1.4活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合2：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 1.4积灰+ 0.6*1.4*风压△组合3：1.2恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 1.4风压△组合4：1.35恒+ 0.7*1.4*活+ 0.9*1.4*积灰+ 0.6*1.4*风压△组合5：1.0恒+ 1.4风吸△标准组合△组合6：1.0恒+ 1.0活+ 0.9*1.0*积灰+ 0.6*1.0*风压4、边跨跨中单檩强度、稳定验算强度计算控制截面：跨中截面强度验算控制内力(kN.m)：Mx=0.943 ;My=-0.028(组合：1)有效截面计算结果：全截面有效。

檩条计算书墙梁一：双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0=====设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):2.800设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0钢材钢号：q345钢拉条设置:设置四道拉条拉条作用:约束墙梁外翼缘天量横截面系数:1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板无法制止墙梁侧向失速构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性墙梁提振墙板重量单侧摆墙板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200迎风风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kn/m2):0.888背风风荷载标准值(kn/m2):-0.977=====横截面及材料特性======墙梁形式:[]双卷边槽形口对口c250x75x20x3.0b=75.000h=250.000c=20.000t=3.000a=0.2568e-02ix=0.2362e-04iy=0.1003e-04it=0.2109e-04iw=0.7031e-07wx1=0.1889e-03wx2=0.1889e-03wy1=0.1337e-03wy2=0.1337e-03钢材钢号：q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=308.159=====设计内力======-------------------------|1.2恒有载+1.4风压力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx=40.940绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my=0.226水平剪力设计值(kn):vx=16.883横向剪力设计值(kn):vy=0.849-------------------------|1.35恒有载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my1=0.255水平剪力设计值(kn):vx1=0.000横向剪力设计值(kn):vy1=0.955-------------------------|1.2恒有载+1.4风吸力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx2=-45.034绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my2=0.226水平剪力设计值(kn):vxw=18.571竖向剪力设计值(kn):vyw=0.849-----------------------------------------------------------------------------=====风压力作用验算======PR320掌控女团：1.2恒有载+1.4风压力女团有效截面特性计算结果:ae=0.2456e-02θe=0.0000e+00iex=0.2233e-04iey=0.9666e-05wex1=0.1722e-03wex2=0.1722e-03wex3=0.1856e-03wex4=0.1856e-03wey1=0.1293e-03wey2=0.1284e-03wey3=0.1293e-03wey4=0.1284e-03截面强度(n/mm2):σmax=239.499<=300.000整体平衡系数:faib=1.000整体稳定应力(n/mm2):fstab=239.499<=300.000=====风吸力促进作用求函数======组合:1.2恒载+1.4风吸力有效率横截面特性计算结果:ae=0.2427e-02θe=0.0000e+00iex=0.2205e-04iey=0.9553e-05wex1=0.1850e-03wex2=0.1850e-03wex3=0.1686e-03wex4=0.1686e-03wey1=0.1279e-03wey2=0.1269e-03wey3=0.1279e-03wey4=0.1269e-03横截面强度(n/mm2):σmaxw=268.876<=300.000内翼缘受压稳定性验算：整体平衡系数:faib=1.000整体稳定应力(n/mm2):fstabw=268.876<=300.000=====荷载标准值促进作用下，挠度求函数======竖向挠度(mm):fy=0.027<=10.000水平挠度(mm):fx=58.913<=64.667-----------------------------------------------------------------------------=====排序满足用户======-----------------------------------------------------------------------------=====排序完结======墙梁二：双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0=====设计依据======建筑结构荷载规范(gb50009--2021)冷弯薄壁型钢结构技术规范(gb50018-2002)=====设计数据======墙梁跨度(m):9.700墙梁间距(m):3.100设计规范:冷弯薄壁型钢规范gb50018-2002檩条形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0钢材钢号：q345钢扎条设置:设置四道拉条拉条促进作用:约束墙梁外翼缘净截面系数:1.000墙梁车轴压型钢板墙,水平挠度限值为1/150墙板不能阻止墙梁侧向失稳结构无法确保风吸力促进作用墙梁内翼缘承压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重(kn/m):0.400建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.740风荷载高度变化系数:1.200波浪风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:-1.100迎风风荷载标准值(kn/m2):0.888背风风荷载标准值(kn/m2):-0.977=====横截面及材料特性======墙梁形式:[]双卷边槽形口对口c280x80x20x3.0b=80.000h=280.000c=20.000t=3.000a=0.2666e-02ix=0.2982e-04iy=0.1196e-04it=0.2737e-04iw=0.1104e-06wx1=0.2130e-03wx2=0.2130e-03wy1=0.1495e-03钢材钢号：q345钢屈服强度fy=345.000强度设计值f=300.000考虑冷弯效应强度f'=307.859=====设计内力======-------------------------|1.2恒有载+1.4风压力女团|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx=45.327绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my=0.229水平剪力设计值(kn):vx=18.692横向剪力设计值(kn):vy=0.860-------------------------|1.35恒有载|-------------------------绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kn.m):mx1=0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kn.m):my1=0.258水平剪力设计值(kn):vx1=0.000横向剪力设计值(kn):vy1=0.967-------------------------|1.2恒有载+1.4风吸力女团|-------------------------wy2=0.1495e-03。

2 网架屋面主檩条计算采用140x80x4钢通檩条，按3.6m跨度的连续梁计算，檩距3.7m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A=16.96cm²Ix=449.35cm4Iy=186.76cm4Wx=64.19cm³Wy=46.696cm³g=13.32kg/m倾角取最大处倾角 a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。

(1) 荷载计算1) 恒荷载屋面系统自重0.5kN/m²小计0.5kN/m²×3.7m = 1.85kN/m配件0.1kN/m檩条自重0.1332kN/m合计 2.0832kN/m2) 活荷载0.5Kpa×3.7m = 1.85kN/m3) 风荷载基本风压：0.7kN/m²体型系数：-1.2负风压标准值wk1=-2.0827kN/m²正风压标准值wk2=0.5kN/m²负风压-2.0827× 3.7=-7.706kN/m正风压0.5× 3.7= 1.85kN/m4).雪荷载雪压标准值 sk=0Kpa雪压0× 3.7=0kN/m(2) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+0×1.4= 4.053kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 6.643kN/m 向下最不利标准值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.0＋1.85×1.0×0.6+0×1.0= 3.193kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 5.043kN/m向上最不利组合值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.4=-8.705kN/m 向上最不利标准值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.0=-5.622kN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值Wf= 6.643kN/m最不利荷载标准值Wk= 5.043kN/m向上:最不利荷载设计值Wf=-8.705kN/m最不利荷载标准值Wk=-5.622kN/m(3) 内力计算（按多跨连续梁计算）M xmax=0.105×Wf×L²=0.105×8.705×3.6×3.6=11.85kN.m(4) 强度计算σ=Mxmax/W=11.85×1000000/64.19/1000=184.61N/mm²< f=215 N/mm²强度满足要求(5) 挠度计算（按多跨连续梁计算）v max=0.644×Wk×L^4/100EI=0.644×5.622×3600^4/100/206000/449.35/1000= 6.56mm< [v] =L/250=3600/250=14.4mm 刚度满足要求3 网架屋面次檩条计算采用C120x60x20x2.0冷弯薄壁檩条，按4m跨度的连续梁计算，檩距1m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A= 5.44cm²Ix=127.04cm4Iy=28.81cm4Wx=21.17cm³Wy=13.42cm³g= 4.28kg/m倾角取最大处倾角 a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。

C型檩条计算书2 网架屋面主檩条计算采用140x80x4钢通檩条，按3.6m跨度的连续梁计算，檩距3.7m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A=16.96cm2Ix=449.35cm4Iy=186.76cm4Wx=64.19cm3Wy=46.696cm3g=13.32kg/m倾角取最大处倾角a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。

(1) 荷载计算1) 恒荷载屋面系统自重0.5kN/m2小计0.5kN/m2×3.7m = 1.85kN/m配件0.1kN/m檩条自重0.1332kN/m合计 2.0832kN/m2) 活荷载0.5Kpa×3.7m = 1.85kN/m3) 风荷载基本风压：0.7kN/m2体型系数：-1.2负风压标准值wk1=-2.0827kN/m2正风压标准值wk2=0.5kN/m2负风压-2.0827× 3.7=-7.706kN/m正风压0.5× 3.7= 1.85kN/m4).雪荷载雪压标准值 sk=0Kpa雪压0× 3.7=0kN/m(2) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+0×1.4= 4.053kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 6.643kN/m 向下最不利标准值：恒＋风＋雪= 2.0832×1.0＋1.85×1.0×0.6+0×1.0= 3.193kN/m 恒＋风＋活= 2.0832×1.2＋1.85×1.4×0.6+1.85×1.4= 5.043kN/m 向上最不利组合值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.4=-8.705kN/m 向上最不利标准值：恒＋风= 2.0832×1.0-7.706×1.0=-5.622kN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值Wf= 6.643kN/m最不利荷载标准值Wk= 5.043kN/m向上:最不利荷载设计值Wf=-8.705kN/m最不利荷载标准值Wk=-5.622kN/m(3) 内力计算（按多跨连续梁计算）M xmax=0.105×Wf×L2=0.105×8.705×3.6×3.6=11.85kN.m(4) 强度计算σ=Mxmax/W=11.85×1000000/64.19/1000=184.61N/mm2< f=215 N/mm2强度满足要求(5) 挠度计算（按多跨连续梁计算）v max=0.644×Wk×L^4/100EI=0.644×5.622×3600^4/100/206000/449.35/1000= 6.56mm< [v] =L/250=3600/250=14.4mm 刚度满足要求3 网架屋面次檩条计算采用C120x60x20x2.0冷弯薄壁檩条，按4m跨度的连续梁计算，檩距1m，檩条材料的屈服强度为215MPa，其毛截面特性为：A= 5.44cm2Ix=127.04cm4Iy=28.81cm4Wx=21.17cm3Wy=13.42cm3g= 4.28kg/m倾角取最大处倾角a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。

檩条设计计算书-----------------------------------------------------------------------------| 冷弯薄壁型钢檩条设计输出文件| | 输入数据文件: LT | | 输出结果文件: LT.OUT | | 设计时间: 4/ 4/2019 | -----------------------------------------------------------------------------===== 设计依据======建筑结构荷载规范(GB 50009--2012)冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)门式刚架轻型房屋钢结构技术规范(GB51022-2015)===== 设计数据======屋面坡度(度): 5.711檩条跨度(m): 5.000檩条间距(m): 1.050设计规范: 门式刚架规范GB51022-2015风吸力下翼缘受压稳定验算：按式(9.1.5-3)验算:檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C180X70X20X2.2钢材钢号：Q235钢拉条设置: 设置一道拉条拉条作用: 约束檩条上翼缘净截面系数: 1.000檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型: 封闭式建筑分区: 中间区基本风压: 0.450风压调整系数: 1.500风荷载高度变化系数: 1.000风荷载系数(风吸力): -1.280风荷载系数(风压力): 0.410风荷载标准值(风吸力)(kN/m2): -0.864风荷载标准值(风压力)(kN/m2): 0.277屋面自重标准值(kN/m2): 0.250活荷载标准值(kN/m2): 0.500雪荷载标准值(kN/m2): 0.300积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值(kN): 1.000===== 截面及材料特性======檩条形式: 卷边槽形冷弯型钢C180X70X20X2.2b = 70.000 h = 180.000c = 20.000 t = 2.200A = 0.7520E-03 Ix = 0.3749E-05 Iy = 0.4897E-06It = 0.1213E-08 Iw = 0.3166E-08Wx1 = 0.4166E-04 Wx2 = 0.4166E-04 Wy1 = 0.2319E-04 Wy2 = 0.1002E-04卷边的宽厚比C/T = 9.091 <= 13.000 卷边宽度与翼缘宽度之比C/T = 0.286 >= 0.250钢材钢号：Q235钢屈服强度fy= 235.000强度设计值f= 215.000-----------------------------------------------------------------------------===== 截面验算======-----------------------------------------------| 1.2恒载+1.4(活载+0.6风载(压力)+0.9积灰)组合|-----------------------------------------------主轴:弯矩设计值(kN.m): Mx = 4.248弯矩设计值(kN.m): My = 0.087平行轴:弯矩设计值(kN.m): Mx' = 4.248剪力设计值(kN.m): Vy' = 3.954===== 计算结束====== 有效截面计算结果:Ae = 0.7409E-03 Iex = 0.3664E-05 Iey = 0.4888E-06Wex1 = 0.4013E-04 Wex2 = 0.4013E-04 Wex3 = 0.4130E-04 Wex4 = 0.4130E-04Wey1 = 0.2326E-04 Wey2 = 0.9979E-05 Wey3 = 0.2326E-04 Wey4 = 0.9979E-05截面强度(N/mm2) : σmax = 105.848 <= 215.000截面强度(N/mm2) : τmax = 15.352 <= 125.000-----------------------------| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合|-----------------------------主轴:弯矩设计值(kN.m): Mx = -2.969弯矩设计值(kN.m): My = 0.025平行轴:弯矩设计值(kN.m): Mx' = -2.969剪力设计值(kN.m): Vyw' = -4.751有效截面计算结果:全截面有效。

简支橡条计算书输入数据文件：1T输出结果文件：1T-20231216131748,docx计算书生成时间：2023年12月16日13时17分48秒1设计依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)《工程结构通用规范》(GB55001—2023)2设计数据4）变形控制:压型钢板屋面,挠度限值为，1∕200o 3截面及材料特性钢材钢号：Q235屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.0004截面验算(1)使用阶段：承载力验算：截面正应力(GB50018-20025.3.1)：σmax=Μx∕W enx+M y∕W eny=(16.471/6.346E-05+0.034/3.490F-05)/1.00=260529.359(kN∕τ∏2)=260.529(∕V∕τnτn2)σmax=260.529(N∕mm2)>205.000(N∕mm2)强度验算不满足！1O恒载+1.5风载(吸力)组合承载力验算：截面正应力(GB50018-20025.3.1)：^max=M x∕W enx+M y∕W eny=(0.998/7.619E-05+0.043/1.281F-05)/1.00=16453.029(ZcJV∕m2)=16.453(N∕mm2)σmax=16.453(∕V∕τnτn2)<205.000(∕V∕τnτn2)强度验算满足！整体稳定应力(GB51022-20155.3.1)：GbW=Mχ∣Mχ∣Weχ+M y∕W ey=0.998/0.945/7.619E-05+0.043/1.281F-05=17219.559(kN∕m2)=17.220(N∕mm z)σbw=17.220(Λ∕∕mm2)<205.000(Λ∕∕mm2)整体稳定验算满足！(2)施工阶段：承载力验算：截面正应力(GB50018-20025.3.1)：(^max=M x∕W enx+M y∕W eny=(9.269/7.242E-05+0.021/3.687F-05)/1.00=128552.984(∕cΛ∕∕m2)=128.553(∕V∕mm2)σmax=128.553(∕V∕mm2)<205.000(∕V∕mm2)强度验算满足！5荷载标准值作用下，挠度计算垂直于屋面的挠度(mm)：V=36.715<=40.000,满足要求。

屋面檩条计设计（1）设计资料檩条跨度6m ，最大檩条间距1.5m ，跨中设一道拉条。

屋面坡度为i=1/9（ 6.34α=︒）。

檩条采用冷弯薄壁C 型钢檩条，钢材采用Q235B ，2f=205N/mm 。

焊条采用E43型。

（2）荷载情况◆恒载夹芯屋面板（100厚） 20.14KN/m檩条 20.05KN/m20.19KN/m◆可变荷载屋面活载标准值为20.50KN/m ；雪荷载标20 1.00.400.40KN/m k r S S μ==⨯=取屋面活载与雪荷载中的较大值 20.50KN/m 。

屋面积灰荷载为 20.30KN/m 。

◆风荷载风荷载标准值()2k 0 1.7680.6 1.030.45 1.050.52KN/m z z s ωβμμω==⨯-⨯⨯⨯=-（3）内力情况恒载和活载组合情况下荷载大于恒载与施工检修荷载组合情况下荷载，则仅须验算前者。

()q=1.20.19+0.9 1.40.50+0.30 1.5 1.85KN/m ⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦()k q =0.19+0.90.50+0.30 1.5 1.37KN/m ⨯⨯=⎡⎤⎣⎦x q .sin 1.85sin 6.340.204KN/m q α==⨯︒=y q .cos 1.85cos 6.34 1.839KN/m q α==⨯︒=对于x 轴22/8 1.8396/88.276KN.m x y M q l ==⨯=对于y 轴，檩条跨中设有一道拉条，考虑为侧向支承点，则跨中负弯矩为22y M /320.2046/320.230KN.m x q l ==⨯=（3）截面 选择及其截面几何性质选用截面尺寸为C 1807020 2.5⨯⨯⨯，截面几何特性如下：2848A mm =，434.66910x W mm =⨯，43max 2.58210y W mm =⨯，43min 1.11210y W mm =⨯，70.4x i mm =，644.20210x I mm =⨯，25.3y i mm =，545.44210y I mm =⨯，341.76710t I mm =⨯，963.49210w I mm =⨯，051.0e mm =，021.1x mm =（5）有效截面计算180 2.57 3.070h b ==<，702052831312.5205b t ==<=，且2082.5a t ==，故檩条全截面有效。

简支墙檩计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件计算时间：2013年09月22日09:14:03====================================================================一. 设计资料采用规范：《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS 102:2002》《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002》墙檩间距为1.5m；简支墙檩的跨度为9m截面采用：C-200*70*20*2.2-Q235；以下为截面的基本参数：A(cm2)=7.96 e0(cm)=4.93I x(cm4)=479.87 i x(cm)=7.77W x(cm3)=47.99I y(cm4)=50.64 i y(cm)=2.52W y1(cm3)=25.31W y2(cm3)=10.13 I t(cm4)=0.1284I w(cm6)=3963.82跨度中等间距的布置2道拉条；净截面折减系数为0.98；墙檩截面开口向上；墙檩单侧挂压型钢板；简图如下所示：二. 荷载组合及荷载标准值考虑恒载工况(D)、风吸力工况(W1)、风压力工况(W2)强度验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4W11.2D+1.4W21.35D整稳验算时考虑以下荷载工况组合：1.2D+1.4W11.35D挠度验算时考虑以下荷载工况组合：D+W1D+W2恒载：墙体自重: 0.1kN/m2自动考虑檩条自重；风载：基本风压: 0.3kN/m2风吸力体型系数-1.1，风压力体型系数1，风压高度变化系数1风振系数为1；风压综合调整系数1；风吸力标准值：-1.1×1×1×1×0.3=-0.33kN/m2；风压力标准值：1×1×1×1×0.3=0.3kN/m2；三. 验算结果一览验算项验算工况结果限值是否通过受弯强度 1.2D+1.4W1 163.936 205 通过2轴受剪强度 1.2D+1.4W1 10.8704 120 通过3轴受剪强度 1.35D 2.59525 120 通过2轴挠度D+W1 42.9907 45 通过3轴挠度D+W1 1.1165 30 通过2轴长细比- 79.3651 200 通过3轴长细比- 77.2201 200 通过四. 受弯强度验算最不利工况为：1.2D+1.4W1最不利截面位于，离开首端4500mm绕3轴弯矩：M3= 7.016kN·m绕2轴弯矩：M2= 0.05758kN·m计算当前受力下有效截面：毛截面应力计算σ1=7.016/47.99×1000-(0.05758)/25.31×1000=143.928N/mm2（上翼缘支承边）σ2=7.016/47.99×1000+(0.05758)/10.13×1000=151.887N/mm2（上翼缘卷边边）σ3=-(7.016)/47.99×1000-(0.05758)/25.31×1000=-148.478N/mm2（下翼缘支承边）σ4=-(7.016)/47.99×1000+(0.05758)/10.13×1000=-140.519N/mm2（下翼缘卷边边）计算上翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=143.928N/mm2非支承边应力：σ2=151.887N/mm2较大的应力：σmax=151.887N/mm2较小的应力：σmin=143.928N/mm2较大的应力出现在非支承边压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=143.928/151.887=0.9476部分加劲板件，较大应力出现在非支承边，ψ≥-1时，k=1.15-0.22ψ+0.045ψ2=1.15-0.22×0.9476+0.045×0.94762=0.9819计算下翼缘板件受压稳定系数k支承边应力：σ1=-148.478N/mm2非支承边应力：σ2=-140.519N/mm2全部受拉，不计算板件受压稳定系数计算腹板板件受压稳定系数k第一点应力：σ1=-148.478N/mm2第二点应力：σ2=143.928N/mm2较大的应力：σmax=143.928N/mm2较小的应力：σmin=-148.478N/mm2压应力分布不均匀系数：ψ=σmin/σmax=-148.478/143.928=-1.032在计算k时，当ψ<-1时，取ψ值为-1。

檩条设计 1. 设计资料采用规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB 50018-2002》按檩条高度l h )501~351(，从而初选C 形檩条采用C-120*60*20*3截面，材料为Q235； 檩条跨度为4m ，檩条间距为2m ； 檩条跨度不大于4m ，故不布置拉条； 屋面板采用彩色钢板波形瓦，0.6mm 厚彩色钢板，自重0.12KN/m ²屋面的坡度角为3.43度； 檩条按简支构件模型计算；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；2. 截面参数A(cm 2)=7.65 e 0(cm)=4.87 I x (cm 4)=170.68 i x (cm)=4.72 W x (cm 3)=28.45 I y (cm 4)=37.36 i y (cm)=2.21 W y1(cm 3)=17.74 W y2(cm 3)=9.59I t (cm 4)=0.2296I w (cm 6)=1153.23. 荷载标准值恒载： 面板自重: 0.12kN/m 2 檩条自重: 0.04106kN/m 活载： 屋面活载: 0.5kN/m 2 雪荷载: 0.6kN/m 施工荷载: 1kN风载： 基本风压: 0.35kN/m 2 体型系数-1.3，风压高度变化系数1.1 风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.3×1.1×1×1.05×0.35=-0.5005kN/m 2；注：雪荷载与活荷载取较大值考虑，施工荷载不与风荷载、雪荷载同时考虑。

4. 荷载组合恒载： q d =0.12×2+0.04106=0.2811kN/m 活载： q l =0.6×2=1.2kN/m风载： qw=-0.5005×2=-1.001kN/m工况1:1.2x 永久荷载+1.4x 屋面活荷载标准值：1x0.2811+1x1.2=1.4811 kN/m设计值：q =1.2x0.2811+1.4x1.2=2.017 3kN/mqx=q*sin3.43=0.1207 kN/m qy=q*cos3.43=2.0137 kN/m 工况2:1.0x 永久荷载+1.4x 风吸力荷载标准值：1x0.2811+1x （-1.001）=-0.7199 kN/m设计值：q =1x0.2811+1.4x （-1.001）=-1.1203 kN/mqx=q*sin3.43=0.067 kN/mqy=q*cos3.43=1.1183 kN/m5. 内力分析经分析可知，由第一种荷载组合引起的内力起控制作用。

光伏⽀架檩条计算书编号:ATEC-FCG-JSS01Project Name:Project Location:Made By:审核:设计：校对：Date:A.设计资料：ω0 - 项⽬所在地基本风压 =0.50kN/m2地⾯粗糙度类别A 类连续墙梁跨数4跨，其中边跨 L= 2.8m设计计算⾼度为 H=5.0md - 檩条间距 =1.檩条采⽤截⾯截⾯基本参数为2.简图如下所⽰B.荷载组合及荷载标准值：1. 恒载（垂直地⾯）1650*990 电池组件0.119kN/m 2檩条0.042kN/m 2其它配件0.005kN/m 2⾃重 qy =0.166kN/m 2雪载⾃重xy = 0.150kN/m 20.50kN/m 2-0.7kN/m 2计算简图2012年6⽉26⽇国电敦煌9MW项⽬连续檩条计算⾃重⾃重wy1 - 风压⼒标准值 =βz*µs*µz*ω0 =wy2 - 风吸⼒标准值 =βz*µs*µz*ω0 =3. 荷载组合1强度验算时最不利荷载组合(向下压⼒）：1.2*qy+1.4*xy+1.4*0.6*wy1(由雪荷载起控制作⽤的组合）2强度验算时最不利荷载组合(向上吸⼒）：1.0*qy+1.4*wy2（由风吸荷载起控制作⽤的组合）3挠度验算时最不利荷载组合：1.0*qy+1.0*xy+1.0*0.6*wy1（标准组合）（1）垂直于 x 轴（屋⾯）的荷载1Py －设计值P y = 1*d =0.68kN/m (由雪荷载起控制作⽤的组合）2Py －设计值P y = 1*d =-0.67kN/m （由风吸荷载起控制作⽤的组合）3Pky －标准值P kx = 1*d =0.51kN/m（标准组合）C.受弯强度验算：通过静⼒结构计算⼿册，按弯矩公式得出弯矩值Mx=1/8qL 20.67kn.m （该为简⽀梁的弯矩公式）Mx=1/10qL20.53kn.m（该为连续梁的弯矩公式）1.第1跨截⾯为6040，考虑到截⾯消弱系数取0.9，验算其正应⼒M x =0.67kN-m应⼒σ=119.59Mpa<f =153Mpa 通过 !D.挠度验算：通过静⼒结构计算⼿册，按饶度公式得出弯矩值E:206GPA10.17mm(该为简⽀梁的挠度公式)1.第1跨跨度为2.8m,最⼤挠度变形位于1.4m 处，验算得：υx =10.17mm<L/200 =14.00mm 通过!E.结论：当檩条间距为0.82m 时，满⾜设计要求Mx=5/384（ql^2/EI）σ= M x / W en x ≤ fυx ≤ [υ]4 跨连续梁，在⽴⾯ 5m 标⾼处檩条截⾯边跨采⽤ 6040 型檩条，中跨采⽤ 6040 型檩条，。

屋面檩条计算书一、参考规范《GB 50017-2003 钢结构设计规范》《GB 50009-2001 建筑结构荷载规范》《CECS 102:2002 门式钢架轻型钢结构设计规程》二、构件几何信息1）几何尺寸檩条截面类型：内卷边C型截面高度H：280 mm截面宽度B：75 mm卷边宽度A：20mm 檩条厚度T：2.5 mm檩条跨度s：7000 mm檩条间距：1500.0 mm屋面坡度5.00%2）计算条件墙梁类型：简支拉条数量：2墙梁开口方向：开口向下墙梁端部连接孔数量：2墙梁端部连接孔直径：13.5 mm墙面板能否阻止外翼缘侧向失稳：是墙面板能否阻止内翼缘侧向失稳：否3）荷载信息恒载标准值（含檩条自重）：0.600 kN/m^2活载标准值：0.500 kN/m^2基本风压：0.650 kN/m^2地面粗糙度类别：B屋脊标高：10.20 m三、材料特性材料牌号：Q235B屈服强度f y：235.0 MPa抗拉强度设计值f：205MPa抗剪强度设计值f：120 MPa弹性模量E：2.06x105 MPa四、验算1）“1.2恒载+1.4活载”作用下的强度验算A）抗弯强度验算角点1的应力σ1=Mx/Wxe1+My/Wye2：-162.04 MPa角点2的应力σ2=Mx/Wxe1-My/Wye1：-160.51 MPa角点3的应力σ3=-Mx/Wxe2-My/Wye1：149.53MPa角点4的应力σ4=-Mx/Wxe2+My/Wye2：148.00 MPa截面上的最大压应力σc_max：-162.04 MPa截面上的最大拉应力σt_max：149.53MPa截面上的最大正应力σmax ：162.04MPa钢材强度设计值f ：205.00 MPa抗弯强度验算应力比0.7904，满足条件B）抗剪强度验算檩条端部腹板净截面An：632.50 mm^2剪应力τ=V/An：11.77MPa钢材抗剪强度设计值fv：120.00 MPa抗剪强度验算应力比：0.0981，满足条件C）构造验算：卷边刚度校核卷边宽厚比：8.00翼缘宽厚比：30.00卷边最小宽厚比：8.0卷边最大宽厚比：12.0满足要求2）“1.0恒载+1.4风载”作用下的整体稳定性验算A）檩条的整体稳定性计算角点1的整体稳定验算应力σ1：54.16 MPa角点2的整体稳定验算应力σ2 ：54.78 MPa角点3的整体稳定验算应力σ3 :-54.48MPa角点4的整体稳定验算应力σ4：-55.10MPa截面上的最大压应力σc_max：-55.10 MPa截面上的最大拉应力σt_max：54.78MPa截面上的最大正应力σmax：55.10MPa钢材强度设计值f ：205.00 MPa整体稳定验算应力比0.2688，满足条件3）挠度验算仅验算“1.0恒载+1.0活载”作用下的沿强轴的挠度恒荷载标准值q_d 0.900 kN/m活荷载标准值q_L 0.750 kN/m线荷载设计值q 1.650 kN/m屋面倾角θ度 2.862沿弱轴线荷载qy 1.648 kN/m绕强轴的截面惯性矩Ix m m^4 12480106.2跨中最大挠度v 20.0mm容许挠度[v] 46.667 mm挠度验算应力比：0.429满足条件。

一、支座设计支座最大竖向反力设计值：350z N kN= 6x N kN = 4y N kN = 350L m m =，350B m m =，由350Z N kN =，可以得到：224350350426114009c A L B A m mπ=⨯-=⨯-⨯⨯= 223501000 3.1/14.3/114009z z c c N N m m f N m m A σ⨯===<=根据网架结构用板式橡胶支座规格系列选用表-选自《钢结构连接节点设计手册》选用:橡胶支座平面尺寸：350mmX350mm支座承载力：840KN>350KN ，满足要求中间层橡胶片厚度：11mm橡胶总厚度：49mm单层钢板厚度：3mm钢板总厚度：15mm支座总厚度：64mm支座最小抗滑移承载力为：7.2K N = 满足要求支座管承压验算：22350100079/205/1068(70124)z z c N N m m f N m m A σ⨯===<=+⨯⨯满足要求。

二、主檩条设计验算一、简支梁几何条件：梁长 L ： 3 m梁间距（受荷面宽） B ： 3 m二、荷载及相关参数：恒载标准值 g ： .5 kN/m2活载标准值 q ： .5 kN/m2恒载分项系数 ： 1.2活载分项系数 ： 1.4挠度控制 ：1/ 250材质 ：Q235x 轴塑性发展系数 ： 1三、选择受荷截面：截面选择 ：C160*60*20*3截面特性 Ix ： 339.96 cm4Wx ： 42.49 cm3Sx ： 26.52 cm3单位自重 G ： 6.98 kg/m翼缘厚度 ： 3 mm腹板厚度：3 mm四、验算结果：梁上荷载标准值：qk=g+q= 1 kN/m2梁上荷载设计值：qd=g+q= 1.3 kN/m2单元长度荷载标准值：qkl=qk*B= 3 kN/m单元长度荷载设计值：qdl=qd*B= 3.89 kN/m跨中弯矩：Mmax=1/8*(qdl+0.01*G)*L^2= 4.47 kN.m支座剪力：Vmax=1/2*(qdl+0.01*G)*L= 5.96 kN弯曲正应力：=Mmax/(Wx)支座最大剪应力：=Vmax*Sx/(I*tw)弯曲正应力= 105.2N/mm2 < 抗弯设计值 f : 215N/mm2 ok!支座最大剪应力= 15.49N/mm2 < 抗剪设计值fv : 125N/mm2 ok!跨中挠度相对值v/ L = 1/ 649.3 < 挠度控制值1/［］:1/ 250 ok!跨中挠度:v=5/384*(qkl*L^4)/(206*10^3*Ix)= 4.62 mm验算通过！。

材料 (输入)Q235荷载 (输入）屋面自重恒载（双层板+檩条+保温层）DL 0.2KN/m 2 屋面悬挂吊载CL 0.1KN/m 2 屋面活载LL 0.3KN/m 2 屋面风载Us 屋面风载μs 1.2 μz1 ω00.4KN/m2 μs*μz*ωo=ωk0.48KN/m 20KN几何条件（输入） 檩跨L 7.5m 檩距S 1.5m 屋面坡度P 0.05 截面形式选用型号（输入）C20020D 200mm B 76mm t 2mm x c20.9mm 面积A751mm 24.75E+06mm 45.61E+05mm 447500mm 31.02E+04mm 326318.96mm 32:荷载组合条件标准值DL+CL+LLq k '0.6KN/m 2 设计值（1）1.2(DL+CL)+1.4LL q 1'0.78KN/m 2q 2'0.372KN/m 23:计算简图檩条线荷载标准值S x q k 'q k 0.9KN/m 檩条线载设计值S x *MAX(q 1',q 2')q 1.17KN/m q x 0.058427KN/m q y1.16854KN/m 压力设计值N 0KN4:内力计算计算跨中最大弯矩Mx 8.216299KN.m抗弯模量WxW 1y W 2y檩条所受压力N k 1:已知条件设 计：校 核：( 2 ) 1.4WL-1.0(DL+CL) D 惯性矩Ix 惯性矩IyMy0.036517KN.m 5:有效截面面积计算上翼缘σ1,2172.9747N/mm2翼缘宽厚比B/t38翼缘有效宽厚比B ef/t32B ef64mm下翼缘受拉全截面有效腹板σ1172.9747σ3-172.975N/mm2应力梯度α2腹板宽厚比D/t100腹板有效宽厚比D ef/t100D ef200mm非全截面有效有效截面面积A656mm2有效截面抗弯模量W ef x42695mm3 Xc'20.9711mmW efy126438.22mm3W efy29838mm3全截面有效时考虑冷弯效应的钢材强度设计值f y'成型方式系数η1抗拉强度与屈服点之比γ 1.58截面中心线长度L376mm强度设计值f205N/mm2f y'214.7702N/mm2 7:强度计算σ1193.8229N/mm2σ2191.0605N/mm2σ3-191.06N/mm2σ4-193.823N/mm2最大应力193.8229N/mm2满足8:挠度验算檩条垂直于屋面的挠度v 3.78E+01mm容许挠度值[v]50mm满足。

设计输出文件 || 输入数据文件 :|| 输出结果文件 : || 设计时间 ----- =====设计依据建筑结构荷载规范 (GB 50009--2001) 冷弯薄壁型钢结构技术规范 (GB 50018-2002) 门式刚架轻型房屋钢结构技术规程 (CECS102:2002) =====设计数据 ======墙梁跨度 (m):8.000墙梁间距 (m):1.600设计规范 :xx 架规程 CECS102:2002 风吸力下翼缘受压稳定验算： 按附录 E 验算 墙梁形式 :卷边槽形冷弯型钢 墙梁布置方式 :口朝上钢材钢号：|冷弯薄壁型钢墙梁2QL.OUTQ235 钢拉条设置:设置两道拉条拉条作用:能约束墙梁外翼缘净截面系数:1.000墙梁支承压型钢板墙,水平挠度限值为墙板能阻止墙梁侧向失稳构造不能保证风吸力作用墙梁内翼缘受压的稳定性墙梁支撑墙板重量单侧挂墙板墙梁上方一侧板重(kN/m) :0.150每米宽度墙板的惯性矩(m4):0.107060E-06建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.300风荷载高度变化系数:1.000迎风风荷载体型系数:1.000背风风荷载体型系数:1.100迎风风荷载标准值(kN/m2):0.300背风风荷载标准值(kN/m2):0.330 由程序自动优选截面================程= 序优选结果====== 墙梁截面: C220X75X20X2.0=====截面及材料特性====== 墙梁形式: 卷边槽形冷弯型钢C220X75X20X2.0b =75.000 h =220.000 c =20.000 t =2.000A =0.7870E-03 Ix =0.5744E-05 Iy =0.5688E-06It =0.1049E-08 Iw =0.5314E-08Wx1 =Wx2 =0.5222E-040.5222E-04 Wy1 =Wy2 =0.2735E-040.1050E-04钢材钢号：Q235 钢屈服强度fy =235.000强度设计值f=205.000考虑冷弯效应强度f'=214.336=====设计内力======|1.2xx 载+1.4 风压力组合|绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m):Mx =绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My =0.181水平剪力设计值(kN) :Vx =2.688竖向剪力设计值(kN) :Vy =0.407|1.35xx 载|绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m): Mx1 =0.000绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m): My1 =0.203 水平剪力设计值(kN) :Vx1 =0.000 竖向剪力设计值(kN) :0.457|1.2xx 载+1.4 风吸力组合|绕主惯性轴强轴弯矩设计值(kN.m):Mx2 = -5.914绕主惯性轴弱轴弯矩设计值(kN.m):My2 = -0.067水平剪力设计值(kN) :Vxw =2.957竖向剪力设计值(kN) :Vyw =0.407---------------------------------------------------------------------------- =====风压力作用验抗弯控制组合：1.2xx 载+1.4 风压力组合有效截面特性计算结果: Ae =0.7539EO3 0 e =0.00E+00 Iex =0.5406E-05 Iey =0.5622E-06Wex1 =0.5113E-04 Wex2 =0.5113E-04 Wex3 =0.4731E-04 Wex4 =0.4731E-04Wey1 =0.2713E-04 Wey2 =0.1036E-04 Wey3 =0.2713E-04 Wey4 =0.1036E-04截面强度(N/mm2) : omax =131.076 <=205.000抗剪控制组合：1.2xx 载+1.4 风压力组合截面最大剪应力(N/mm2):T9.333 <=120.000=====风吸力作用验算======组合:1.2xx 载+1.4 风吸力有效截面特性计算结果Ae = 0.7452EO3 0 e =0.00E+00 Iex =0.5337E-05 Iey =0.5595E-06Wex1 = 0.4630E-04 Wex2 = 0.4630E-04 Wex3 =0.5097E-04 Wex4 =0.5097E-04Wey1 =0.2687E-04 Wey2 =0.1033E-04 Wey3 =0.2687E-04 Wey4 =0.1033E-04截面强度(N/mm2) :omaxw =145.225 <=205.000内翼缘受压稳定性验算：按门式刚架规程CECS102:200附录E计算:内翼缘压弯屈曲xx降低系数：0.759xx 的稳定性(N/mm2) :fstab185.832 <=205.000截面最大剪应力(N/mm2):10.267 <=120.000=====荷载标准值作用下，挠度验算====== 竖向挠度(mm) : fy =0.619 水平挠度(mm) :fx =21.633 <=80.000---------------------------------------------------------------------------- =====计算满足 ---------------------------------------------------------------------------- =====计算结束11 /11。