中联QTZ80(TC6012)塔吊非标桩基础方案计算书

QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。

现场桩采用直径800 灌注桩。

12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约20mm。

23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约100mm。

塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。

桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为：塔机桩基础承台1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m；2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25190（HRB400）；3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25148（HRB400）；4. 架立筋-φ12380/296（HPB300）；5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度130mm；6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）；7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于1.5/1000；8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装；9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。

桩1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩；2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm；3. 桩主筋通长布置，12-φ20183(HRB400），见附图2;4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm；5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ202000(HRB400）；6. 桩身混凝土≥水下C30；7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m；8. 灌注桩施工工艺同支护桩。

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值塔机自重设计值F1(kN) 1.35F k1＝1.35×443.9＝599.265 起重荷载设计值F Q(kN) 1.35F Qk＝1.35×107.2＝144.72竖向荷载设计值F(kN) 599.265+144.72＝743.985水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×19.7＝26.595倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×1545.7＝2086.695 非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×443.9＝599.265 水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×80.4＝108.54倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×1677.3＝2264.355三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

一、编制依据............................................ 1.二、工程概况 2三、地质情况 2四、塔吊布置选型及基础设计 3五、施工方案 41、定位放线： 42、土方开挖： 43、基础模板的制作： 44、钢筋的制作与绑扎和预埋件预埋： 45、砼浇筑： 4六、防雷接地 5七、塔吊基础质量要求 5八、基础降排水 5九、塔吊基础设计 ............................. ( 四桩) 计算书 6附图塔吊平面布置图一、编制依据1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 ( GB50204-2015) ；2、《塔式起重机使用说明书》；3、施工图；4、《岩土工程勘察报告》5、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；6、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2011)7、《塔式起重机》GB/T5031—20088、《塔式起重机安全规程》GB5144—20079、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—201210、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—201111、《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160—200812、《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80— 1991 13、《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46— 2005 14、《建筑桩基技术规范》 JGJ94-200815、《塔式起重机砼基础工程技术规程》16、《施工组织设计》17、 《一洲安全计算软件》 V5.3工程名称：广东白云学院北校区（首期） 工程地点：广州市白云区钟落潭镇登塘村工程规模：总建筑面积： 149559.2 ㎡，其中 1#实验楼 1 幢，地上 14层， 39326.2 ㎡；艺术楼 1 幢，地上 9 层， 30314.60 ㎡；体育馆 1 幢，地上 3 层， 19304.50 ㎡；风雨连廊、地下室 1 幢， 地上 3 层， 6619.60 ㎡，地下 1 层 53994.30 ㎡。

TC6012基础计算一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:TC6012，塔吊起升高度H=40.80m，塔吊倾覆力矩M=1100.00kN.m，混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=2.50m，基础以上土的厚度D=1.50m，自重F1=1200.00kN，基础承台厚度Hc=1.50m，最大起重荷载F2=60.00kN，基础承台宽度Bc=4.50m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.79m，桩间距a=3.30m，承台箍筋间距S=200.00mm，承台砼的保护层厚度=50.00mm。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=1200.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=1512.00kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1100.00=1540.00kN。

三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条。

其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1512.00kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×4.50×4.50×1.50+20×4.50×4.50×1.50)=1640.25kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1540.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.65m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(1512.00+1640.25)/4+1540.00×1.65/(4× 1.652)=1021.40kN。

塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、扭矩组合标准值T k回转惯性力及风荷载产出的扭矩标准值：T k=T k1=402kN·m2、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=195.919kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

3、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=277.071kN。

计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=68.039°α2=arctan(b2/a2)=61.477°α3=arctan(b3/a3)=64.026°α4=arctan(b4/a4)=59.808°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=58.57°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=58.57°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=60.124°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=49.6°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。

δ11× X1+Δ1p=0X1=1时，各杆件轴力计算：T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=03T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cosα3×c+1×sinα4×c=0当N w、T k同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算：T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ-T k=03T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c-N w×sinθ×c/2+N w×cosθ×c/2-T k=0T2p×cosα2×c-T3p×sinα3×c+T3p×cosα3×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2-T k=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a4/co sα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×T p L/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)+T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/cosα3) /(EA)X1= -Δ1p/δ11各杆轴力计算公式如下：T1= T11×X1+ T1p，T2= T21×X1+T2p，T3=T31×X1+T3p，T4=X1（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=494.945kN，T2=209.245kN，T3=594.77kN，T4=0kN最大轴拉力T1=0kN，T2=781kN，T3=141.923kN，T4=364.272kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=0kN，T2=781kN，T3=141.924kN，T4=364.272kN最大轴拉力T1=494.945kN，T2=209.246kN，T3=594.769kN，T4=0kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.8×5.82/6=32.519m3W y=bl2/6=5.8×5.82/6=32.519m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(443.9+1093.3)/33.64-1186.03/32.519-1186.03/32.519=-27.249<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

浙江宝业建设集团有限公司 第1页 共7页塔吊基础计算书（QTZ80）本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80， 塔吊起升高度H ：95.000m ，塔身宽度B ：1.6m ， 基础埋深D ：-5.500m ，自重F 1：480.5kN ， 基础承台厚度Hc ：1.200m ，最大起重荷载F 2：80kN ， 基础承台宽度Bc ：6.000m ，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.400m ， 桩间距a ：3.4m ， 承台箍筋间距S ：200.000mm ，承台混凝土的保护层厚度：50mm ， 空心桩的空心直径：0.20m 。

二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F 1=480.5kN ；塔吊最大起重荷载F 2=80.00kN ；作用于桩基承台顶面的竖向力F k =F 1+F 2=560.50kN ；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处江苏苏州，基本风压为ω0=0.45kN/m 2；查表得：荷载高度变化系数μz =1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.5+(4×1.62+2.52)0.5)×0.13]/(1.6×2.5)=0.45；因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.049；高度z 处的风振系数取：βz =1.0；浙江宝业建设集团有限公司 第2页 共7页所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.049×1.86×0.45=1.2kN/m 2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.2×0.45×1.6×85×65×0.5=1827.523kN·m ；M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝630＋1827.523＋85×1.2＝2559.52kN ·m ；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x 、y 轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

一.参数信息1. 塔吊参数：塔吊型号: QTZ80塔身宽度B=1.7m，未采用附着装置前，基础受力为最大，有关资料如下表：工况塔机垂直力F v（kN）水平力F h（kN）倾覆力矩M（kN﹒m）工作状态663.4 38.36 1286.59非工作状态603.4 98.2 2546.642. 承台参数：承台厚度：h=1.25m承台宽度：b=3m混凝土强度等级: C30承台主筋：双层双向20﹫150承台箍筋：10﹫200mm保护层厚度：25mm3. 桩参数：桩型：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩桩间距：a=1.7m桩直径：0.8m桩混凝土强度：C30桩身配筋：1216保护层厚度：100mm桩入土深度:38.26m4. 荷载参数：钢筋自重 1kN/m3；混凝土自重 24kN/m3；5. 地质参数：序号土名称土厚度(m) 土侧阻力特征值(kPa) 土端阻力特征值(kPa)1 3淤泥 5.16 6 02 4-2粉质粘土夹粉土 3.8 18 03 6粘土 13.7 30 04 7粉质粘土 6.2 25 05 7-夹含砾粉砂 5.3 32 06 8-1粉砂 1.3 31 07 8-2圆砾 1.6 55 08 10-1全风化粉砂质泥岩 1.2 42 09 10-3中风化粉砂质泥岩 1 0.9 14006. 塔吊计算简图二.工作状态时验算1. 塔吊承台设计验算1) 承台截面主筋验算A. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-94)ii x y N m ∑=11 II y X N m ∑=11其 中恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4；Mx1,My1---计算截面处XY 方向的弯矩设计值（KN.m ）； xi,yi----单桩相对承台中心轴的XY 方向距离（m ）； Ni1-----扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)。

N=1.2×663.4/4+(1.4×1286.59+1.4×38.36×1.25)×(1.7/2)/[4×(1.7/2)2]=748.54kN经计算得到弯矩设计值:Mx1=My1=2×748.54×(1.7/2-1.7/2)=0kN.mB. 承台截面主筋的计算a 依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)受弯构件承载力计算。

TC6012起重机桩基承台计算（非工作状态）一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-11. 几何参数矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm圆桩直径d=600mm承台根部高度H=1500mm承台端部高度h=1500mmx方向桩中心距A=3800mmy方向桩中心距B=3800mm承台边缘至边桩中心距 C=600mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C40 ft_c=1.71N/mm2, fc_c=19.1N/mm2承台混凝土强度等级: C40 ft_b=1.71N/mm2, fc_b=19.1N/mm2桩混凝土强度等级: C80 ft_p=2.22N/mm2, fc_p=35.9N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=1300.000kNMx=1760.000kN*mMy=0.000kN*mVx=70.000kNVy=0.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=0.600+3.800+0.600=5.000m2. 承台总宽 By=C+B+C=0.600+3.800+0.600=5.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.500-0.040=1.460mho1=h-as=1.500-0.040=1.460mh2=H-h=1.500-1.500=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.600=0.480m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.900m, y1=-B/2=-1.900m)2号桩 (x2=A/2=1.900m, y2=-B/2=-1.900m)3号桩 (x3=A/2=1.900m, y3=B/2=1.900m)4号桩 (x4=-A/2=-1.900m, y4=B/2=1.900m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=14.440m∑y i=y12*4=14.440mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=1300.000/4-1760.000*(-1.900)/14.440+0.000*(-1.900)/14.440+70.000*1.500*(-1.900)/14.440-0.000*1.500*(-1.900)/14.440=542.763kNN2=1300.000/4-1760.000*(-1.900)/14.440+0.000*1.900/14.440+70.000*1.500*1.900/14.440-0.000*1.500*(-1.900)/14.440=570.395kNN3=1300.000/4-1760.000*1.900/14.440+0.000*1.900/14.440+70.000*1.500*1.900/14.440-0.000*1.500*1.900/14.440=107.237kNN4=1300.000/4-1760.000*1.900/14.440+0.000*(-1.900)/14.440+70.000*1.500*(-1.900)/14.440-0.000*1.500*1.900/14.440=79.605kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=3.800/2-0.600/2-0.480/2=1.360mαoy=B/2-hc/2-bp/2=3.800-0.600/2-0.480/2=1.360m3. λox=αox/ho=1.360/1.460=0.932λoy=αoy/ho=1.360/1.460=0.9324. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.932+0.2)=0.742αoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.932+0.2)=0.7425. 因 H=1.500m 所以βhp=0.942γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(1300.000-0.000)=1300.00kN2*[αox*(hc+αoy)+αoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[0.742*(600+1360)+0.742*(600+1360)]*0.942*1.71*1460=13683.09kN≥γo*Fl=1300.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.19-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=570.395kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(3.800-0.600-0.480)/2=1.360ma1y=(B-hc-bp)/2=(3.800-0.600-0.480)/2=1.360m3. λ1x=a1x/ho1=1.360/1.460=0.932λ1y=a1y/ho1=1.360/1.460=0.9324. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.932+0.2)=0.495β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.932+0.2)=0.495C1=C+1/2*bp=0.600+0.480/2=0.840mC2=C+1/2*bp=0.600+0.480/2=0.840m5. 因 h=1.500m 所以βhp=0.942γo*Nl=1.0*570.395=570.395kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1 =[0.495*(840+1360/2)+0.495*(840+1360/2)]*0.942*1.71*1460 =3537.126kN≥γo*Nl=570.395kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.21-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=0.600+3.800+0.600=5.000mbx2=bc=0.600mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/1.460*(1-0.600/5.000)]*5.000=5.000mby1=By=C+B+C=0.600+3.800+0.600=5.000mby2=hc=0.600mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/1.460*(1-0.600/5.000)]*5.000=5.000m2.计算剪切系数因0.800ho=1.460m<2.000m,βhs=(0.800/1.460)1/4=0.860ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(3.800-0.600-0.480)=1.360mλx=ax/ho=1.360/1.460=0.932βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.932+1.0)=0.906ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(3.800-0.600-0.480)=1.360mλy=ay/ho=1.360/1.460=0.932βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.932+1.0)=0.9063. 计算承台底部最大剪力【8.5.21-1】①因为 N14=N1+N4=542.763+79.605=622.368kN因为 N23=N2+N3=570.395+107.237=677.632kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(622.368,677.632)=677.632kN因 N12=N1+N2=542.763+570.395=1113.158kNN34=N3+N4=107.237+79.605=186.842kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1113.158,186.842)=1113.158kNγo*Vx=1.0*677.632=677.632kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.860*0.906*1.71*5000*1460=9730.722kN≥γo*Vx=677.632kNγo*Vy=1.0*1113.158=1113.158kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.860*0.906*1.71*5000*1460=9730.722kN≥γo*Vy=1113.158kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.21-1】【8.5.21-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.21-1】【8.5.21-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(542.763+79.605)*(3.800/2-1/2*0.600)=995.79kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(570.395+107.237)*(3.800/2-1/2*0.600)=1084.21kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|995.79|,|1084.21|)=1084.21kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(542.763+570.395)*(1/2*3.800-1/2*0.600)=1781.05kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(107.237+79.605)*(1/2*3.800-1/2*0.600)=298.95kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|1781.05|,|298.95|)=1781.05kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*1084.21*106/(0.9*1460*360)=2292.0mm2Asx1=Asx/By=2292.0/5=458mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*1781.05*106/(0.9*1460.000*360)=3765.1mm2Asy1=Asy/Bx=3765.1/5=753mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmi n*H*1000=0.150%*1500*1000=2250mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2250mm2/m选择钢筋18@110, 实配面积为2313mm2/m。

QTZ80塔吊天然基础的计算书（一）计算依据1.《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008；2.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；3.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）；4.《南明区大健康欧美医药园项目岩土工程勘察报告》；5.《QTZ80塔式起重机使用说明书》；6.建筑、结构设计图纸；7.《简明钢筋混凝土结构计算手册》。

（二）参数数据信息塔吊型号：QTZ80（6013）塔吊起升高度H：150.00m塔身宽度B：1665mm 基础节埋深d：0.00m自重G：596kN（包括平衡重）基础承台厚度hc：1.40m最大起重荷载Q：60kN 基础承台宽度Bc：6.50m混凝土强度等级：C35 钢筋级别：Q235A/HRB335基础底面配筋直径：25mm公称定起重力矩Me：800kN·m 基础所受的水平力P：80kN标准节长度b：2.80m主弦杆材料：角钢/方钢宽度/直径c：120mm所处城市：贵州省贵阳市基本风压ω：0.3kN/m2地面粗糙度类别：D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：1.27 。

地基承载力特征值fak：147kPa基础宽度修正系数ηb ：0.3 基础埋深修正系数ηd：1.5基础底面以下土重度γ：20kN/m3基础底面以上土加权平均重度γm：20kN/m3（三）塔吊基础承载力作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=596kN（整机重量422+平衡重174）；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k ＝G ＋Q ＝596＋60＝656kN ；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数： 地处贵州省贵阳市，基本风压为ω0=0.3kN/m 2； 查表得：风荷载高度变化系数μz =1.27； 挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B 2+b 2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.665+2×5+(4×1.6652+52)0.5)×0.12]/(1.665×5)=0.302因为是角钢/方钢，体型系数μs =2.402； 高度z 处的风振系数取：βz =1.0； 所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs ×μz ×ω0=0.7×1.00×2.402×1.27×0.3=0.64kN/m 2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M ω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.64×0.302×1.665×100×100×0.5=1609kN·m； M kmax ＝Me ＋M ω＋P ×h c ＝800＋1609＋80×1.4＝2521kN ·m ；（四）塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算： e ＝M k /（F k +G k ）≤Bc/3式中 e ──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离； M k ──作用在基础上的弯矩； F k ──作用在基础上的垂直载荷；G k ──混凝土基础重力，G k ＝25×6.5×6.5×1.4=1479kN ； Bc ──为基础的底面宽度；计算得：e=2521/(656+1479)=1.18m < 6.5/3=2.2m ； 基础抗倾覆稳定性满足要求！（五）塔吊基础地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

华府里QTZ80(TC6012A-A6)塔吊基础计算书1、塔吊型号：QTZ80(TC6012A-A6) 螺栓固定式基础2、工况图依照说明书：3.1、混凝土基础抗倾覆稳定性按下式验算：e=M+Q∗hN+Fg ≤b3式中：e—偏心距，即基础反力的合力距基础中心的距离，单位m h—基础高度，单位mb—基础宽度，单位mFg—混凝土基础重量，单位mFg=b*b*h*24=674.16KN3.1.1 工作工况下基础抗倾覆稳定性校核：e=M+Q∗hN+Fg≤b3=（1834.9+20.7*1）/（571.7+674.16）=1.49m≤(5.33)=1.763.1.2 非工作工况下基础抗倾覆稳定性校核：e=M+Q∗hN+Fg≤b3=（1805.8+81.5*1）/（507.8+674.16）=1.6m≤(5.33)=1.76依据3.1.1和3.1.2计算得出：工作工况和非工作工况下基础抗倾覆稳定性均满足要求！3.2 地面压应力按下式进行计算：Pb=2∗N+Fg3∗b∗L=≤[Pb]式中：L=b/2-ePb—计算压应力，单位Mpa[Pb]—基础许用压应力，由实地地勘确定，此处[Pb]为本工程地基验槽记录要求数值0.4MPa3.2.1 工作工况计算压力：Pb= 2∗N+Fg=2*(571.7+674.16)/(3*5.3*(5.3/2-1.49))= 135.1KPa=0.135MPa 3∗b∗LPb<[Pb]3.2.2 非工作工况下计算压力：=2*(507.8+674.16)/(3*5.3*(5.3/2-1.6))= 149.25KPa=0.149MPaPb= 2∗N+Fg3∗b∗LPb<[Pb]在工作工况和非工作工况地基承载力满足均要求！该型号塔吊在独立安装高内时，地基满足要求。

当高度超过独立高度后必须先附着再进行顶升。

塔吊附着后基础所受弯矩载荷会比独立高度时弯矩载荷小（经多道附着后基础基本不受弯矩载荷）。

塔吊桩基础安全验算塔吊（QTZ80）基础设计（单桩）计算书1、计算参数2、基本参数QZT80（6012）臂长60米塔式起重机，塔身尺寸1.80m，基坑开挖深度 m；承台面标高 m，设两道附墙件。

2、QZT80（6012）塔机主要技术参数：公称起重力矩800KN.m ，最大起重量60KN，基本臂最大幅度处额定起重量12KN，最大独立起升高度42m，附着最大起升高度150m，工作幅度：2.5～60米。

起升速度：2倍率钢丝绳时为8 0米/分、40米/分、5米/分。

4倍率钢丝绳时为40米/分、20米/分、2.5米/分。

回转速度：0～0.54转/分。

变幅速度米/分。

塔机载荷：最大起重量6吨，最大辐度起重量1.2吨。

（2）计算参数1）塔机基础受力情况荷载工况基础荷载P(KN) M(KN·m)F k F h M M z工作状态971.00 45.00 1967.00 305.00 非工作状态961.00 2168.00 0比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图：F k=971.00KN,F h=45.00KN,M=2168.00+45.00×2.40=2276.00kN.mF k=971.0×1.35=1310.85KN,F h=45×1.35KN=60.75KN, M k=(2168.0+45×2.40)×1.35=3072.6kN.m2）桩顶以下岩土力学资料3）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1200人工挖孔灌注桩，桩顶标高 m，桩端不设扩大头，桩端入全风化花岗岩0.50m；桩混凝土等级C35，fc=16.70N/mm2，Ec=3.15×104N/mm2;f t=1.57N/mm2，桩长14.00m；，钢筋HRB335，f y=300.00N/mm2,E2=2.00×105N/mm2；承台尺寸长（a）＝4.50m、宽（b）=4.5.00m、高（h）＝1.40m;桩中心与承台中心重合，承台面标高 m；承台混凝土等级C35，f t=16.70N/mm2，γ砼＝25 N/mm3。

QTZ80(TC6012-6)非标桩基础方案计算书根据麓枫路站现场的实际情况及QTZ80(TC6012)塔机的预装位置地质条件进行计算。

现场桩采用直径800 灌注桩。

12 轴线附近塔吊基础承台底进入冠梁mm，基础承台底布筋与冠梁顶部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约20mm。

23 轴线附近塔吊基础承台底布筋与冠梁底部布筋高度一致，基础承台顶高出地面约100mm。

塔机承台宽度方向超出冠梁100mm。

桩基础示意见附图1，现场桩基础方案为：塔机桩基础承台1. 塔机基础承台大小5.6m*3.5m*1.3m；2. 基础承台上下层长度方向布筋30-φ25190（HRB400）；3. 基础承台上下层宽度方向均布筋24-φ25148（HRB400）；4. 架立筋-φ12380/296（HPB300）；5. 基础承台上层主筋保护层厚度50mm，下层主筋保护层厚度130mm；6. 基础承台砼标号C35，施工时应捣实，养护期28 天（或达到额定强度）；7. 确保固定基节的安装后其中心线与水平面垂直度误差小于1.5/1000；8. 预埋螺栓基础的四组地脚螺栓相对位置必须准确,保证地脚螺栓孔的对角线误差不大于2mm,确保固定基节的顺利安装；9. 钢筋的弯折等其他要求与厂家的基础图要求一致。

桩1. 共用原来的支护桩及冠梁，外加两根直径800mm 的灌注桩；2. 外加两根灌注桩定位尺寸详见附图1，桩底比基坑底低2m，桩顶进入承台100mm；3. 桩主筋通长布置，12-φ20183(HRB400），见附图2;4. 桩身布置φ8（HPB300）螺旋箍筋，桩顶以下5D 螺旋箍筋间距100mm，其余间距300mm；5. 桩身每隔2m 设置加强筋φ202000(HRB400）；6. 桩身混凝土≥水下C30；7. 桩端的持力层主要为强风化板岩，进入持力层深度从基坑底高度算起≥2m, 12 轴线塔吊L≥17.33m，23 轴线塔吊L≥16.53m；8. 灌注桩施工工艺同支护桩。

1号塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 塔机自重标准值:Fk1=449.00kN起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=1039.00kN.m 塔吊计算高度: H=98m塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-1668kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m承台厚度: Hc=1.250m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB400承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=800.000m 桩间距: a=2.500m桩钢筋级别: HRB400桩入土深度: 16.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=449kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1668+0.9×(1039+2294.71)=1332.34kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1668+4097.15=2429.15kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(449+382.81)/4=207.95kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125)/4+(2429.15+83.62×1.25)/3.54=924.69kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125-0)/4-(2429.15+83.62×1.25)/3.54=-508.78kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(449+382.81+60)/4=222.95kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125+60)/4+(1332.34+46.83×1.25)/3.54=616.41kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(449+382.8125+60-0)/4-(1332.34+46.83×1.25)/3.54=-170.51kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(449+60)/4+1.35×(1332.34+46.83×1.25)/3.54=702.96kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(449+60)/4-1.35×(1332.34+46.83×1.25)/3.54=-359.38kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×449/4+1.35×(2429.15+83.62×1.25)/3.54=1119.13kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×449/4-1.35×(2429.15+83.62×1.25)/3.54=-816.06kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、地质情况 (2)四、塔吊布置选型及基础设计 (7)五、塔吊基础验算计算书 (10)六、施工方案 (11)七、防雷接地 (16)八、塔吊基础质量要求 (17)九、基础降排水 (17)附图塔吊平面布置图塔吊基础定位图一、编制依据1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）；3、《QTZ80型（TC6012A）塔式起重机使用说明书》；4、《锦城花园项目二期》施工图；5、《锦城花园项目二期岩土工程勘察报告》6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)；7、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2011)8、《塔式起重机》GB/T5031—20089、《塔式起重机安全规程》GB5144—200710、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—201211、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—201112、《施工现场机械设备检查技术规程》JGJ160—200813、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—199114、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46—200515、《建筑桩基技术规范》JGJ94-200816、《塔式起重机砼基础工程技术规程》JGJ/T187-200916、《锦城国际花园项目二期》施工组织设计17、《品茗安全计算软件》2013二、工程概况本工程（中海北寒项目A2地块）位于太原市万柏林区北寒村，西矿街以北，西铭路以东，玉门南路以西。

原为北寒村村落所在地，地形不平。

南北高，中部低；西侧高，东侧低。

勘察期间所测得的勘探点绝对高程介于869.3～880.67m，高差11.37m 左右。

拟建场地地貌类型属冲洪积倾斜平原。

各栋号层数及高度如下表：3.1地质条件3.1.1地层岩性由场地勘探点平面位图可以看出5台塔吊布置的位置位于探点#39、#55、#58、#67以及#73处，具体地层情况见图2.勘探点布置图（图1）工程地质剖面图（图2）*注：以6#楼为例，其余探点结构类似。

塔吊天然基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=483.5kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.8×5.8×1×25=841kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.295×0.2=0.64kN/m2=1.2×0.64×0.35×1.7=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.46×40.5=18.58kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×18.58×40.5=376.18kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.45kN/m2)=0.8×1.65×1.95×1.295×0.45=1.50kN/m2=1.2×1.50×0.35×1.7=1.07kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.07×40.5=43.38kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×43.38×40.5=878.35kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1670.8+0.9×(1100+376.18)=-342.23kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-1670.8+878.35=-792.45kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。