继电保护整定计算公式汇总(2020年10月整理).pdf

继电保护整定计算公式汇总继电保护是电力系统中常用的一种保护装置，用于检测电力系统中的故障，并采取适当的措施来保护电力设备和人员安全。

整定是继电保护装置的一个重要参数，用于确定继电保护在故障发生时的动作时间和灵敏度。

本文将从不同类型的继电保护装置的整定公式进行汇总，包括过电流保护、零序保护、差动保护等。

1.过电流保护：过电流保护是一种常见的继电保护装置，用于检测电流异常情况，如短路和过负荷故障。

过电流保护的整定公式通常包括以下几个方面：瞬时过电流保护整定：整定电流Iset=（1.1-1.5）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

定时过电流保护整定：整定电流Iset=（0.7-0.9）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

2.零序保护：零序保护主要用于检测电力系统中的接地故障，如单相接地故障。

零序保护的整定公式通常包括以下几个方面：电流零序保护整定：整定电流Iset=（0.1-0.2）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

过电压零序保护整定：整定电压Uset=（1.1-1.3）×Un其中，Uset为整定电压，Un为额定电压。

3.差动保护：差动保护主要用于检测电力系统中的相间故障，如线路间、变压器绕组间的短路故障。

差动保护的整定公式通常包括以下几个方面：整定电流Iset=（0.8-1.2）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

整定电压Uset=（1.1-1.5）×Un其中，Uset为整定电压，Un为额定电压。

以上是继电保护中常见的整定公式汇总，不同类型的继电保护装置具有不同的整定方法，根据具体的电力系统情况和保护要求选择适当的整定参数。

同时，需要根据实际情况进行调整和优化，以确保继电保护装置的可靠性和灵敏度。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护定值整定计算公式大全1负荷计算(移变选择)式中S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；刀P N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和， kW综采工作面用电设备的需用系数Ki e 可按下式计算式中P maL 最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1) 向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV?A ；U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。

(2) 向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流 流之和，即,, ,(S N 1 S N 2)103I ca I 1N1 I 1N2=3 U 1N(3)向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流 l ca 为I ca I 1NS N 103(4-13)P N 103caK SC cOS wm(4-15)wmk de g P NCOS wm(4-1 )k de0.4 0.6 PmaxP N(4-2)I ca 为两台移动变电站一次侧额定电(4-14)式中I ca —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和, kW ；K sc —变压器的变比;COS wm 、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一 个采区供电的电缆，应取采区最大电流； 而对并列运行的电缆线路， 以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1 ）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指 1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为 电动机的额定电流。

② 干线。

干线是指控制 2台及以上电动机的总电缆。

向2台电动机供电时，长时最大工作电流l c a ，取2台电动机额定电流之和，即I ca I N1 I N2式中I ca —干线电缆长时最大工作电流，A ；U N —额定电压，V ；则应按一路故障情况加IIP N 103caNN cos N NI ca-长时最大工作电流， A ；I N -电动机的额定电流， A ；U N -电动机的额定电压， V ； P N --电动机的额定功率， kW；cos N —电动机功率因数；N-电动机的额定效率。

继电保护整定计算公式汇总继电保护整定计算是电力系统保护的重要组成部分。

在电力系统运行中，应该根据系统的特点和要求，合理地进行继电保护整定计算，保证电网的稳定运行和安全性。

本文将分享一些常见的继电保护整定计算公式，希望对读者有所帮助。

一、距离保护整定计算公式距离保护是电力系统中最常见的保护之一，其主要功能是保护输电线路和变电站设备的安全运行。

距离保护的整定计算公式如下：•相对距离保护的整定计算公式：1.相对距离保护动作时间设置公式：T = K * L / (V - F * L)其中，T为距离保护的动作时间（单位：s），K为校正系数，取值应在0.8～1.2之间；L为距离（单位：km）；V为系统电压（单位：kV），F为负载阻抗因数，取值应为0.8～1.2之间。

2.相对距离保护动作值设置公式：Z = L * (K1 + K2 * e^(K3 * L) / V)其中，Z为距离保护的动作值（单位：Ω）；K1、K2、K3为校正系数，应根据具体的系统参数进行确定；e为自然对数的底数。

•绝对距离保护的整定计算公式：1.绝对距离保护动作时间设置公式：T = K * L / V其中，T为距离保护的动作时间（单位：s），K为校正系数，取值应在0.8～1.2之间；L为距离（单位：km）；V为系统电压（单位：kV）。

2.绝对距离保护动作值设置公式：Z = L * (K1 + K2 * e^(K3 * L) / V)其中，Z为距离保护的动作值（单位：Ω）；K1、K2、K3为校正系数，应根据具体的系统参数进行确定；e为自然对数的底数。

二、过电流保护整定计算公式过电流保护的主要功能是保护电力系统中各种设备，在出现电气故障时，对其进行及时的故障切除。

过电流保护的整定计算公式如下：•相间过电流保护的整定计算公式：1.相间过电流保护动作时间设置公式：T = 0.14 * K * Z / I其中，T为保护的动作时间（单位：s），K为校正系数，通常取1.0；Z为当前相间电路的阻抗（单位：Ω）；I为保护设备的额定电流（单位：A）。

继电保护整定计算公式1、负荷计算(移变选择)S k de g P N(4-1)S caCOS wm式中S ea -- 一组用电设备的计算负荷, kVA ；ZP N--具有相同需用系数K de的一组用电设备额定功率之和, kW。

综采工作面用电设备的需用系数K de可按下式计算k de 0.4 0.6 P max(4-2)P N式中P max--最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm-- —组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即..S N 103(4-13)I ca I 1NV3U1N式中S N—移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N—移动变电站一次侧额定电压，V ；I lN —移动变电站一次侧额定电流,(2)向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即I I I(S N1_S N2)_103(4-14)I ca I1N1 I1N2 3 U1N(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ca为式中I ca —长时最大工作电流，A ；I N —电动机的额定电流，A ； U N —电动机的额定电压，V ; P N —电动机的额定功率， kW ； cos N —电动机功率因数;caP N 103-3U NK sc COS wm wm(4-15 )式中I ca —最大长时负荷电流，A ；P N —由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和， kW ;U N —移动变电站一次侧额定电压， V ； K sc —变压器的变比；COS wm 、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。

(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一 个采区供电的电缆， 应取采区最大电流； 而对并列运行的电缆线路， 则应按一路故障情况加 以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择 1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护定值整定计算公式大全一、过电流保护的定值整定计算公式：1.零序过电流保护定值计算公式：IＨＯＮ＝ＩＭＳ×（ＫＡ－1）÷｛（ＲＳＴＲＥ）÷３×Ｚ３｛（Ｘ´t）·｛Ｘ´´｛Ｘ´´´其中，ＩＨＯＮ为零序过电流保护的运行电流定值；ＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制；ＫＡ为零序过电流保护动作系数；ＲＳＴＲＥ为设备额定短路阻抗；Ｚ１为设备正序电抗；Ｘ１为设备正序电抗；Ｘ２为设备负序电抗；Ｘ３为设备零序电抗。

2.短路过电流保护的整定公式：Ｉ熔＝ＩＨｃ＋（ＸｌＣ×Ｒ）÷ＺI＿Ｃ×ＩΝ÷ＩＰ素分式其中，Ｉ熔为短路过电流保护的整定电流；ＩΙ２ｃ为设备二次侧短路故障电流；ＸｌＣ为电流互感器的互感系数；Ｒ为电流互感器的内阻；ＺｌＣ为电流互感器的线路阻抗；ＩＮ为变压器的额定电流；ＩＰ为变压器的额定功率。

二、跳闸保护的定值整定计算公式：1.距离保护的整定公式：ＳＥＴＲ＃1＝ＣＴＫ×ＳＥＴ×けｔｃｏｅｆ÷Ｚ其中，ＳＥＴＲ＃1为距离保护的整定系数；ＣＴＫ为电流互感器的互感系数；ＳＥＴ为线路的距离设置；け为绕组当前日期；Ｚ为线路的阻抗。

2.差动保护的整定公式：ＳＥＴＤ＃１＝Ｋ１×ＳＥＴ其中，ＳＥＴＤ＃１为差动保护的整定系数；Ｋ１为变压器的变比。

三、频率保护的定值整定计算公式：1.频率保护的整定公式：Ｓｅｔ（ｆ）＝ａ－ｂ×ｆ其中，Ｓｅｔ为频率保护的整定值；ａ为整定值的常数；ｂ为整定值的斜率；ｆ为频率。

四、电压保护的定值整定计算公式：1.过电压保护的整定公式：Ｕ总＝Ｕ设定×（ＫＡ－１）×（Ｒ２ＩＭＳ）÷３其中，Ｕ总为过电压保护的整定电压；Ｕ设定为过电压保护的动作电压设定值；ＫＡ为过电压保护的动作系数；ＲＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算(移变选择)COS wm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；ZP N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算式中 p max --最大一台电动机额定功率， kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。

(2 )向两台移动变电站供电时， 最大长时负荷电流l C a 为两台移动变电站一次侧额定电 流之和，即(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea 为k de gP N(4-1)kde °4 气(4-2 )1 ca 1 1NS N 103S N(4-13 )I ca I 1 N1 I 1N2(S N 1 S N 2)103 43 U 1N(4-14 )caP N 103-3U N K sc COS wm wm(4-15 )式中I ca —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ;U N—移动变电站一次侧额定电压，V ；K sc —变压器的变比；COS wm、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。

(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面(1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为I, P N 103caN <3U N cos N N 式屮1 ca-长时最大工作电流， A ；I N-电动机的额定电流， A ；U N - 电动机的额定电压，V ；P N-电动机的额定功率，kW；cos N —电动机功率因数；(4-19 )电动机的额定电流。

继电破坏定值整定盘算公式大全 【2 】1.负荷盘算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 Sca--一组用电装备的盘算负荷,kV A;∑PN --具有雷同需用系数Kde 的一组用电装备额定功率之和,kW. 综采工作面用电装备的需用系数Kde 可按下式盘算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 Pmax--最大一台电念头额定功率,kW;wm ϕcos --一组用电装备的加权平均功率因数2.高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量,kV•A;N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A.（2）向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流,A;N P ∑—由移动变电站供电的各用电装备额定容量总和,kW;N U —移动变电站一次侧额定电压,V; sc K —变压器的变比;wm ϕcos .ηwm—加权平均功率因数和加权平均效力.（4）对向单台或两台高压电念头供电的电缆,一般取电念头的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情形加以斟酌.3. 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的现实工作电流盘算① 支线.所谓支线是指1条电缆掌握1台电念头.流过电缆的长时最大工作电流即为电念头的额定电流.NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流,A;N I —电念头的额定电流,A; N U —电念头的额定电压,V; N P —电念头的额定功率,kW; N ϕcos —电念头功率因数;N η—电念头的额定效力.② 干线.干线是指掌握2台及以上电念头的总电缆.向2台电念头供电时,长时最大工作电流ca I ,取2台电念头额定电流之和,即21N N ca I I I += （4-20）向三台及以上电念头供电的电缆,长时最大工作电流ca I ,用下式盘算wmN N de ca U P K I ϕcos 3103⨯∑=（4-21）式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流,A;N P ∑—由干线所带电念头额定功率之和,kW;N U —额定电压,V; de K —需用系数;wm ϕcos —加权平均功率因数.（2）电缆主截面的选择选择请求 p KI ≥ca I （4-22） 4.短路电流盘算 ① 电源体系的电抗sy Xbrars ar arsar sy S U I U U IU X 2)3(2)3(33===（4-75） 式中 sy X —电源体系电抗,Ω;ar U —平均电压,V （6kV 体系平均电压为6.3kV ）; )3(s I —稳态三相短路电流,A;br S —井下中心变电所母线短路容量,MV·A （用式4-75盘算时单位应一致）.② 6kV 电缆线路的阻抗w XL x X w 0= （4-76）式中 0x —电缆线路单位长度的电抗值,6kV~10kV 电缆线路0x =0.08Ω/km;L —自井下中心变电所至综采工作面移动变电站,流过高压短路电流的沿途各串联电缆的总长度,km.（5）短路回路的总阻抗∑X∑+=w syX XX （4-77）（6）三相短路电流)3(s I∑=XU I ar s 3)3( （4-78）（7）两相短路电流)2(s I)3()2(232s ar s I X U I ==∑ （4-79）（8）短路容量s Sar s s U I S )3(3=4.过流整定1. 高压配电装配中过流继电器的整定今朝应用的矿用隔爆高压真空配电箱继电破坏装配大多半采用电子破坏装配,部分新产品采用微电脑掌握及破坏,其破坏功效有过流破坏（短路破坏.过载破坏）.漏电破坏.过电压和欠电压破坏等.下面就电子破坏装配的过电流破坏整定盘算办法做一评论辩论.1）破坏一台移动变电站（1）短路（瞬时过流）破坏继电器动作电流移动变电站内部及低压侧出线端产生短路故障时,应由高压配电箱来切除.是以,动作电流应按躲过变电站低压侧尖峰负荷电流来整定,即动作电流为)(4.1~2.1∑+≥⋅⋅N M st iT r sb I I K K I （4-85）式中r sb I ⋅—瞬时过流继电器动作电流,A;（短路破坏,即速断）;1.2~1.4—靠得住性系数;T K —变压器的变压比;i K —高压配电箱电流互感器变流比;M st I ⋅—起动电流最大的一台或几台电念头同时起动,电念头的额定起动电流,A;∑NI—其余电气装备额定电流之和,A.调剂继电器过流破坏整定装配,使动作电流大于等于其盘算值. 敏锐系数（敏锐度）校验5.1)2(≥=⋅rsb i T gT s r I K K K I K (4-86)式中r K —破坏装配的敏锐度;)2(s I —移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流,A;gT K —变压器组别系数,对于Y ,y 接线的变压器,gT K =1;对于Y ,d 接线变压器gT K =3.其他参数意义同上.（2）过载破坏整定电流隔爆型高压配电箱过载破坏装配的动作电流,按移动变电站一次侧额定电流来整定,即sb N I I ==（4-87） 式中 N S —移动变电站额定容量,kV A;N U 1—移动变电站一次侧额定电压,kV .2）破坏几台移动变电站一台高压配电箱掌握一条高压电缆,而这条高压电缆又同时掌握几台移动变电站,构成带有分支负荷干线式供电方法,综采工作面供电系同一般采用这种供电方法.（1）短路破坏装配动作电流整定短路破坏装配动作电流整定仍按式（4-85）盘算,敏锐度按式（4-86）校验.应留意,敏锐度校验中,)2(s I 为破坏规模末尾的最小两相短路电流,该破坏规模末尾是指最远一台移动变电站二次出口处最小两相短路电流.（2）过载破坏整定电流高压配电箱过载破坏装配的动作电流按线路最大工作电流来整定.max 1sb r w iI I K ⋅⋅≥（4-88） 式中w I ⋅m ax —线路的最大工作电流（即为最大负荷电流Ica ）,A;3max 10w caS I I ⋅⨯==（4-89）∑NS-由该高压电缆所掌握的移动变电站额定容量总和,kV•A;N U 1-高压额定电压,V;2．移动变电站过流破坏装配整定盘算今朝煤矿井下应用的国产移动变电站构造情势有两种：①高压负荷开关.干式变压器.低压馈电开关构成移动变电站.在低压馈电开关中装有半导体脱扣器,作为过流破坏装配.JJ30检漏继电器作为漏电破坏装配.高压负荷开关中无过流破坏装配;②高压真空断路器.干式变压器.低压破坏箱构成移动变电站.在高压开关箱中装有过流破坏装配,在低压开关箱中装有过流破坏和漏电破坏装配.1）移动变电站高压开关箱中过流破坏装配的整定 （1）短路破坏的整定移动变电站内部及低压侧出线端产生短路故障时,应由移动变电站高压断路器来切除.移动变电站短路破坏装配的动作电流,应躲过低压侧尖峰负荷电流,即按式（4-85）整定,按式（4-86）校验.应留意,敏锐度校验中,)2(s I 为破坏规模末尾的最小两相短路电流,该破坏规模末尾是指最远一台磁力起动器,动力电缆进口处最小两相短路电流.（2）过载破坏整定移动变电站过载破坏的整定电流,取移电站一次侧额定电流,即按式（4-87）盘算. 2）移动变电站低压破坏箱中过流破坏装配的整定 （1）短路破坏整定按式（4-91）盘算整定值,按式（4-92）校验敏锐度.（2）过载破坏整定移动变电站低压破坏箱中,过载破坏的整定电流取所掌握电念头额定电流之和乘以需用系数.即sb de N I K I =∑ （4-90）式中∑NI—所有电念头额定电流之和,A;de K —需用系数,由具体负荷肯定.3）移动变电站低压馈电开关过流破坏装配的整定 （1）移动变电站低压馈电开关短路破坏的整定 按式（4-91）盘算整定值,按式（4-92）校验敏锐度. （2）过载破坏的整定过载破坏的整定电流,取所掌握电念头额定电流之和乘以需用系数,即按式（4-90）盘算. 3. 井下低压体系过流破坏装配整定（包括过电流脱扣器） 1）低压馈电开关过流破坏装配的整定（1）变压器二次侧总馈电开关或干线的配电开关中过电流继电器动作电流sb st M N I I I ⋅≥+∑（4-91）式中sb I —过流破坏装配的动作电流,A;M st I ⋅—被破坏收集中最大一台电念头的起动电流,A;∑NI—被破坏收集中除最大容量的一台电念头外,其余电念头额定电流之和,A.破坏装配的敏锐系数请求5.1)2(≥=sbs r I I K （4-92）式中)2(s I —被破坏收集末尾最小两相短路电流,A.（2）对于新型系列DZKD 或DWKB30型馈电开关,装有电子脱扣装配,即过载长延时过流破坏.短路短延时（0.2~0.4s ）过流破坏和短路速断破坏.过载长延时过流破坏的整定规模：（0.4~1.0）N sw I ⋅（N sw I ⋅是开关的额定电流A ）,具有反时限特征;短路短延时过流破坏的整定规模：（3~10）N sw I ⋅; 短路速断破坏的整定规模：8N sw I ⋅或20N sw I ⋅. 过载长延时破坏的动作电流整定倍数：Nsw Nde sb I I K n ⋅∑≥（4-93）式中sb n —过载长延时破坏动作电流倍数;de K —需用系;∑NI—被掌握的所有电念头额定电流之和,A;短路短延时破坏的动作电流整定倍数：sbst M de N I I K I ⋅'=+∑ （4-94） Nsw sb sb I I n ⋅'≥（4-95）式中sbI '-短路短延时动作电流盘算值,A; 敏锐系数请求5.1)2(≥=⋅Nsw sb s r I n I K （4-96）2）对于采用电子破坏装配的新型磁力起动器过电流破坏装配的整定采用电子破坏装配的磁力起动器,临盆厂家不同,破坏装配各别.如QCKB30系列磁力起动器采用JLB-300型电子破坏装配;QJZ-300/1140型磁力起动器,装有5块电子掌握破坏插件;BQD-300/1140型磁力起动器,采用ABD8型电子破坏装配;QJZ-200/1140型磁力起动器采用JDB 型电机分解破坏装配;个体新产品采用微机掌握破坏等等.固然破坏装配类型不同,但是过流破坏整定的请求雷同,即（1）过载破坏的整定电流请求略大于长时最大负荷电流.或者说,略小于所掌握电念头的额定电流,即o sb I ⋅≤N M I .（取接近值） （4-97）式中o sb I ⋅—过载整定电流,A;N M I .—电念头额定电流,A.如许整定的来由是,临盆机械所配套的电念头并非按电念头的满负荷设计,电念头的功率略大于临盆机械的功率.（2）过电流速断破坏的整定电流：s sb I ⋅＞N st I ⋅ （4-98）式中s sb I ⋅—速断破坏的整定电流,A;N st I ⋅—电念头的额定起动电流,A;对鼠笼电念头,一般N st I ⋅=（4~7）M N I ⋅;速断整定电流倍数请求为过载破坏的8倍或10倍,一般电子破坏装配由硬件电路的设计来保证.即sb ssb sb oI n I ⋅⋅== 8或10 （4-99） 速断破坏敏锐系数请求：(2)s r sb sb oI K n I ⋅=≥1.5 （4-100） 3）过热继电器整定（1）过热继电器的动作电流整定.过热继电器的动作电流应略大于被破坏电机的负荷电流.（2）过热-过流继电器动作电流的整定.过热组件的动作电流整定与过热继电器雷同,过电流组件的动作电流的整定同速断破坏.4）熔断器熔件的选择（1）破坏1台鼠笼型异步电念头,熔件的额定电流应躲过电念头的起动电流,即FNst F K I I .⋅=（4-101） 式中F I —熔体的额定电流,A;N st I ⋅—电念头的额定起动电流,A;F K —当电念头起动时,熔体不融化的系数,取值规模1.8~2.5.在正常起动前提下,轻载起动,取2.5,经常起动或重负荷起动,取1.8~2.因为熔体材料或电流大小的不同,熔断器的破坏特生曲线不完整雷同,是以,在斟酌轻载起动时光为6~10s,重载起动时光为15~20s 的前题下,有关材料提出对不同型号的熔断器,采取不同的系数,见表4-17,以供应用时参考.表4-17熔体不融化系数（2）破坏多台鼠笼电念头供电干线的熔断器,熔件的额定电流为∑+=⋅N FMst F I K I I （4-102） 式中M st I ⋅—干线电缆供电的最大电念头额定起动电流,A;∑NI—其余电念头额定电流之和,A.F K —熔体不融化系数;（3）破坏电钻变压器,熔体额定电流为∑+=⋅)(4.1~2.1N FMst T F I K I K I （4-103）式中T K —变压器的变压比;（4）破坏照明变压器,熔体的额定电流∑=N TF I K I 4.1~2.1 （4-104） 式中NI∑—照明灯额定电流之和,A.（5）熔体额定电流与熔断器额定电流的选择依据熔件额定电流盘算值F I ,拔取熔体的额定电流F N I ⋅,请求F N I ⋅≈F I （4-105）依据选定的F N I ⋅,肯定熔断器的额定电流,再依据F N I ⋅与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是否适合.（6）敏锐系数校验FN s r I I K ⋅=)2(≥4或7 （4-106） 式中)2(s I —被破坏线路末尾或电念头进线端子上的最小两相短路电流,A;4或7—敏锐系数,对于660V 电网,F N I ⋅＞100A 时取4,F N I ⋅≤100A 时取7;对于127V 电网取4.假如是破坏照明变压器或电钻变压器时,敏锐系数请求Ts r K I K 3)2(=≥4 （4-107）式中)2(s I —变压器二次侧出线端二相短路电流,A;T K —变压器变比;3—Y,d 接线变压器,二次侧两相短路电流换算到一次侧的系数.（7）熔断器极限分断才能的校验熔断器的极限分断电流F off I ⋅值见表4-18,必须知足F off I ≥)3(s I （4-108）式中)3(s I —破坏规模首端的三相短路电流,A.表4-18熔断器的极限分断才能 相间短路破坏整定盘算原则 第一讲 线路破坏整定盘算 1）三个电压等级各选一条线路进行线路破坏整定2）110千伏线路最大负荷电流可依据给定前提盘算,35和10千伏线路可按300安盘算.第一节 10千伏线路破坏的整定盘算原则：电流破坏具有简略.靠得住.经济的长处.对35千伏及以下电网,平日采用三段式电流破坏加重合闸的破坏方法,对庞杂收集或电压等级较高收集,很难知足选择性.敏锐性以及速动性的请求. 整定盘算：对10千伏线路平日采用三段式电流破坏即可知足请求,现实应用时可以依据须要采用两段也可以采用三段破坏.依据破坏整定盘算原则：电流速断,按照躲过本线路的末尾短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次.二次的动作电流都须要盘算. 留意问题：1）归算至10千伏母线侧的分解阻抗2）盘算最大三相短路电流,(3)k S kE EZ Z Z I φφ∑==+3）盘算最小两相短路电流,校核破坏规模min smax set 1)1X l Z I =min min 100%%l l L =⨯ 4）选择线路恰当长度（选一条）盘算 5）动作时限0秒.限时电流速断,与相邻线路一段合营整定.因为如今的10千伏线路一般都是放射形线路,没有相邻线路,可不设本段破坏过电流破坏,即电流破坏第III 段,按照躲过本线路的最大负荷电流整定rel ss set L.max re=K K I K I式中 Krel ——靠得住系数,一般采用1.15—1.25;Kss ——自起动系数,数值大于1,由收集具体接线和负荷性质肯定; Kre ——电流继电器的返回系数,一般取0.85.校核末尾短路的敏锐度.动作时限 因为不须要与相邻线路合营,可取0.5秒.防止配变故障时破坏的误动作. 今朝采用微机型破坏,都配有带低电压闭锁的电流破坏,以及线路重合闸.第二节 35千伏线路破坏的整定盘算原则：对35千伏电网,平日采用三段式电流破坏加重合闸的破坏方法可以知足请求,但对于庞杂收集.环形收集,很难知足请求.对35千伏线路,有时可能有相邻线路,是以须要三段式破坏,假如是只有相邻变压器,则限时电流速断破坏应按照躲过变压器低压侧短路整定,时光则取0.5秒,但应校核本线路末尾短路的敏锐度.电流速断,按照躲过本线路的末尾短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次.二次的动作电流都须要盘算. 留意问题：1）归算至35千伏母线侧的分解阻抗2）盘算最大三相短路电流,(3)kS kE E Z Z Z I φφ∑==+3）盘算最小两相短路电流,校核破坏规模min smax I set 1)1(2X E l Z I φ=-min min 100%%l l L =⨯ 4）选择线路恰当长度（选一条）盘算 5）动作时限0秒.限时电流速断,与相邻线路一段合营整定.Iset1=krelIn1/nTA假如没有相邻线路,按照躲开线路末尾变压器低压侧短路整定,假如没有相邻变压器参数,可设置一个5000千伏安的主变,查其参数,盘算短路电流.留意电流归算到对应侧.Iset1=krelInT/nTA校验：对电流二段,应保证本线路末尾短路的敏锐度 假如知足敏锐度请求,动作时限可取0.5秒过电流破坏,即电流破坏第III 段,按照躲过本线路的最大负荷电流整定rel ss set L.max re=K K I K I式中 Krel ——靠得住系数,一般采用1.15—1.25;Kss ——自起动系数,数值大于1,由收集具体接线和负荷性质肯定; Kre ——电流继电器的返回系数,一般取0.85.校核末尾短路的敏锐度,以及相邻元件短路的敏锐度（变压器低压侧）动作时限 因为不须要与相邻线路或元件的后备破坏合营,可依据相邻元件的时光取1.0-1.5秒.今朝采用微机型破坏,都配有带低电压闭锁的电流破坏,以及线路重合闸.第三节 相间短路距离破坏的整定盘算原则一.距离破坏的根本概念电流破坏具有简略.靠得住.经济的长处.其缺陷是对庞杂电网,很难知足选择性.敏锐性.快速性的请求,是以在庞杂收集中须要机能加倍完美的破坏装配.距离破坏反应故障点到破坏安装处的距离而动作,因为它同时反响故障后电流的升高和电压的下降而动作,是以其机能比电流破坏加倍完美.它根本上不受体系运行方法变化的影响.距离破坏是反响故障点到破坏安装处的距离,并且依据故障距离的远近肯定动作时光的一种破坏装配,当短路点距离破坏安装处较近时,破坏动作时光较短;当短路点距离破坏安装处较远时,破坏动作时光较长.破坏动作时光随短路点地位变化的关系t=f(Lk)称为破坏的时限特征.与电流破坏一样,今朝距离破坏普遍采用三段式的阶梯时限特征.距离I 段为无延时的速动段;II 段为带有固定短延时的速动段,III 段作为后备破坏,当时限需与相邻下级线路的II 段或III 段合营.二.整定盘算原则S23I 1I 2I图4-1 距离破坏整定盘算解释以下以图4-1为例解释距离破坏的整定盘算原则 （1）距离I 段的整定距离破坏I 段为无延时的速动段,只反响本线路的故障.整定阻抗应躲过本线路末尾短路时的测量阻抗,斟酌到阻抗继电器和电流.电压互感器的误差,须引入靠得住系数Krel,对断路器2处的距离破坏I 段定值I I set.2rel A-B 1=Z K L z （4-1）式中 LA-B ——被破坏线路的长度;z1 ——被破坏线路单位长度的正序阻抗,Ω/km;KIrel ——靠得住系数,因为距离破坏属于欠量破坏,所以靠得住系数取0.8～0.85. （2）距离II 段的整定距离破坏I 段只能破坏线路全长的80%～85%,与电流破坏一样,需设置II 段破坏.整定阻抗应与相邻线路或变压器破坏I 段合营.1） 分支系数对测量阻抗的影响当相邻破坏之间有分支电路时,破坏安装处测量阻抗将随分支电流的变化而变化, 是以应斟酌分支系数对测量阻抗的影响,如图线路B-C 上k 点短路时,断路器2处的距离破坏测量阻抗为A 1A-B B 2m2A-B K A-B b K 111+===+=+U I Z U Z Z Z Z K Z I I I I（4-2）3S2AB 2b 11S1S2AB+==1+=1+++I X X I K I I X X X （4-3） S1min ABbmin S2max S1AB+=1+++X X K X X X （4-4）式中 A U .B U ——母线A.B 测量电压; ZA-B ——线路A-B 的正序阻抗;Zk ——短路点到破坏安装处线路的正序阻抗; Kb ——分支系数.对如图所示收集,显然Kb ＞1,此时测量阻抗Zm2大于短路点到破坏安装处之间的线路阻抗ZA-B+Zk,这种使测量阻抗变大的分支称为助增分支,I3称为助增电流.若为外汲电流的情形,则Kb ＜1,使得响应测量阻抗减小.2） 整定阻抗的盘算相邻线路距离破坏I 段破坏规模末尾短路时,破坏2处的测量阻抗为I I2m2A-B set.1A-B b set.11==+=+I Z Z Z Z K Z I （4-5） 按照选择性请求,此时破坏不应动作,斟酌到运行方法的变化影响,分支系数应取最小值bmin K ,引入靠得住系数IIrel K ,距离II 段的整定阻抗为II II Iset.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-6）式中 IIrel K ——靠得住系数,与相邻线路配应时取0.80～0.85.若与相邻变压器合营,整定盘算公式为II IIset.2rel A-B b.min T =+)Z K Z K Z （ （4-7）式中靠得住系数IIrel K 取0.70～0.75,T Z 为相邻变压器阻抗.距离II 段的整定阻抗应分离按照上述两种情形进行盘算,取个中的较小者作为整定阻抗. 3） 敏锐度的校验距离破坏II 段应能破坏线路的全长,并有足够的敏锐度,请求敏锐系数应知足IIset.2senA-B= 1.3Z K Z （4-8） 假如敏锐度不知足请求,则距离破坏II 段应与相邻元件的破坏II 段相合营,以提 高破坏动作敏锐度.4）动作时限的整定距离II 段的动作时限,应比与之合营的相邻元件破坏动作时光凌驾一个时光级差Δt,动作时限整定为II (x)2i =+Δt t t （4-9）式中 (x)i t ——与本破坏合营的相邻元件破坏I 段或II 段最大动作时光. （3）距离破坏III 段的整定 1）距离III 段的整定阻抗①与相邻下级线路距离破坏II 或III 段合营III III (x)set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-10）式中(x)set.1Z ——与本破坏合营的相邻元件破坏II 段或III 段整定阻抗.②与相邻下级线路或变压器的电流.电压破坏合营III IIIset.2rel A-B b.min min =+)Z K Z K Z （ （4-11）式中 min Z ——相邻元件电流.电压破坏的最小破坏规模对应的阻抗值.③躲过正常运行时的最小负荷阻抗当线路上负荷最大（IL.max ）且母线电压最低（UL.min ）时,负荷阻抗最小,其值为L.min NL.min L.max L.max(0.90.95)==U U Z I I ~ （4-12） 式中 UN ——母线额定电压.与过电流破坏雷同,因为距离III 段的动作规模大,须要斟酌电念头自启动时破坏的返回问题,采用全阻抗继电器时,整定阻抗为III set.2L.min rel ss re1Z =Z K K K （4-13）式中 Krel ——靠得住系数,一般取1.2～1.25;Kss ——电念头自启动系数,取1.5～2.5; Kre ——阻抗测量元件的返回系数,取1.15～1.25.若采用全阻抗继电器破坏的敏锐度不能知足请求,可以采用偏向阻抗继电器,斟酌到偏向阻抗继电器的动作阻抗随阻抗角变化,整定阻抗盘算如下：III L.minset.2rel ss re set L =cos Z Z K K K ϕϕ-()（4-14）式中 set ϕ——整定阻抗的阻抗角;ϕL ——负荷阻抗的阻抗角.按上述三个原则盘算,取个中较小者为距离破坏III 段的整定阻抗. 2）敏锐度的校验距离III 段既作为本线路破坏I.II 段的近后备,又作为相邻下级装备的远后备破坏,并知足敏锐度的请求.作为本线路近后备破坏时,按本线路末尾短路校验,盘算公式如下：III set.2sen(1)A-B= 1.5Z K Z ≥ （4-15）作为相邻元件或装备的近后备破坏时,按相邻元件末尾短路校验,盘算公式如下：III set.2sen(2)A-Bb.max next=1.2+Z K Z K Z ≥ （4-16）式中 Kb.max ——分支系数最大值;Znext ——相邻装备（线路.变压器等）的阻抗.3） 动作时光的整定距离III 段的动作时限,应比与之合营的相邻元件破坏动作时光（相邻II 段或III 段）凌驾一个时光级差Δt,动作时限整定为III (x)2i =t t t +∆ （4-17）式中 (x)i t ——与本破坏合营的相邻元件破坏II 段或III 段最大动作时光.10Xs2=1整定花圃站出线距离破坏,任选一条110千伏,如图整定长度为11千米的线路,等值如下： 斟酌分支系数影响,盘算与相邻破坏合营的二段定值.S23I 1I 2I2．选1条35千伏线路,按线路变压器组整定（末尾变压器容量按线路负荷的1.5倍拔取）,肯定破坏计划.3．选一条10千伏线路.按终端线路斟酌,不斟酌与相邻线路合营,设置装备摆设电流速断和过电流破坏.2.3选作。

1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算(移变选择)COS wm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；ZP N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。

(2 )向两台移动变电站供电时， 最大长时负荷电流I ca 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即ca 1 N1 1N2kde g P N(4-1)k“04 0吩(4-2 )Ica I 1NS N 103 ■3U 1N(4-13 )(S N1S N2)103(4-14 )3 U1N(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea为P N 103ea■- 3U N K sc COS wm wm(4-15)式中I ea —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；U N—移动变电站一次侧额定电压，V;K se —变压器的变比；COS wm、nwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面(1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

1 ea 1 NP N103、3U N eosN(4-19 )式屮1 ea -长时最大工作电流， A ；I N -电动机的额定电流， A ；U N电动机的额定电压，V ；P N - 电动机的额定功率，kW ；eosN —电动机功率因数；NN —电动机的额定效率。

第二部分 继电保护整定计算一、 计算公式说明1、 继电器动作电流 ca TAre wcco r op I K K K K I =⋅ 式中：co K ——可靠系数 wc K ——接线系数ca I ——计算采用的设备额定电流、线路最大负荷电流或短路电流re K ——返回系数TA K ——电流互感器变比2、 灵敏系数校验 opK s I I K ）（2min =式中：）（2min K I ——保护区末端最小两相短路电流）（）（3min 2min 23K K I I =op I ——保护装置的一次动作电流二、 地面变电所继电保护整定计算 1、 电源一盘（16#）电流互感器TA K =600/5I =40×0.7+247.95×0.75+637.050100⨯⨯+）（+6365.0180800⨯⨯+）（ +637.010020020024010020023.01000⨯⨯++++++⨯⨯）（+635.010025.0800⨯⨯+⨯+77×0.75+637.0315********⨯⨯+++）（=540.2A过流保护 ca TA re wc co r op I K K K K I =⋅=）（85.02.54012085.014.1⨯⨯⨯⨯ =6.3A选用GL-21/10型继电器,定值6A,15s速断保护 qb op I ⋅=1.7×6=10A灵敏系数校验op K s I I K ）（2min ==120102724866.0⨯⨯=22、 电源二盘（15#）电流互感器TA K =600/5作为备用电源，整定同电源一。

3、 电源三盘（5#）电流互感器TA K =600/5I =40×0.7+247.95×0.75+47×0.8+72×0.8+637.05601250315180200100⨯⨯+++++）（=484.7A过流保护 ca TA re wc co r op I K K K K I =⋅=）（85.07.48412085.014.1⨯⨯⨯⨯ =5.7A选用GL-21/10型继电器,定值6A,15s速断保护 qb op I ⋅=1.7×6=10A灵敏系数校验op K s I I K ）（2min==120102692866.0⨯⨯=24、 下井一盘（9#）电流互感器TA K =300/5 过流保护 ca TA re wc co r op I K K K K I =⋅=95.2476085.0125.1⨯⨯⨯ =6.1A( 247.95 A 是下井电缆在35°C 时长时允许电流)选用GL-22/10型继电器,定值6A,20s速断保护 qb op I ⋅=6×1.7=10A灵敏系数校验op K s I I K ）（2min==60102676866.0⨯⨯=3.95、 下井三盘（6#）电流互感器TA K =300/5 整定计算同下井一盘 过流保护 r op I ⋅=6.1 A选用GL-22/10型继电器,定值6A,20s速断保护 qb op I ⋅=10A 6、 下井四盘（11#）电流互感器TA K =300/5 整定计算同下井一盘 过流保护 r op I ⋅=6.1 A选用GL-22/10型继电器,定值6A,20s速断保护 qb op I ⋅=10A 7、 主井绞车盘(10#)车房合联络时，由单一回路供主副井绞车，按2台电动机额定电流计算，必须避开2台电动机同时启动电流。

U N —移动变电站一次侧额定电压， V ；继电保护整定计算公式1负荷计算(移变选择)：式中S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ;刀P N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和， kW综采工作面用电设备的需用系数&e 可按下式计算式中p mar -最大一台电动机额定功率， kW ；cos ■■ wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1)向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ；U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。

流之和，即(3)向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ca 为式中I ca —最大长时负荷电流，A ；7 P N —由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；' P N103caK SC cos；：(4-15)wmwmk deL「PNCOS - wm(4-1 )k de 二 0.4 0.6P max(4-2)I ca = I 1NS N 103(4-13)1N(2)向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流I ca 为两台移动变电站一次侧额定电caI 1N1^1N2(S N 「S N 2)1033 U 1N(4-14)K sc —变压器的变比;cos ;wm、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面（1 ）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

._ P N"031 ca 一1 N - 寸3U NCOS W/N式中I ca —长时最大工作电流，A ；I N—电动机的额定电流，A ；U N—电动机的额定电压，V;P N—电动机的额定功率，kW ；(4-19)cos N—电动机功率因数;N —电动机的额定效率。