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flus使用手册Flus是一款非常实用的流体仿真软件，以下是Flus使用手册：一、概述Flus是一款基于有限体积方法的流体仿真软件，可用于模拟流体流动、传热和化学反应等复杂现象。
该软件采用模块化设计，可以根据不同的问题进行组合和定制，从而实现对各种流体系统的精确模拟。
二、安装与配置1.安装Flus软件：从官方网站下载安装包，按照提示进行安装。
2.配置环境变量：将Flus的安装路径添加到系统环境变量中，以便在命令行或脚本中使用。
3.启动Flus：在命令行或脚本中输入“flus”命令，启动Flus软件。
三、基本操作1.创建模型：在Flus中，可以通过创建模型来定义流体系统。
在创建模型时，需要定义模型的几何形状、边界条件、初始条件等。
2.网格划分：Flus采用有限体积法进行模拟，因此需要对模型进行网格划分。
在Flus中，可以使用内置的网格生成器或导入外部网格文件。
3.物理方程设置：在Flus中，可以设置流体流动、传热和化学反应等物理方程。
根据具体问题，选择合适的物理方程和参数。
4.求解设置：在设置好物理方程后，需要设置求解器参数，如迭代次数、收敛准则等。
5.运行模拟：在设置好所有参数后，可以运行模拟。
在模拟过程中，Flus会输出模拟结果，包括速度场、温度场、浓度场等。
6.结果后处理：在模拟完成后，可以使用Flus自带的后处理工具对结果进行可视化处理和分析。
四、常见问题与解决方法1.网格质量差：在网格划分时，可能会出现网格质量差的问题。
解决方法是使用更高质量的网格生成器或手动调整网格参数。
2.收敛困难：在求解过程中，可能会出现收敛困难的问题。
解决方法是调整收敛准则或增加迭代次数。
3.结果不准确：在模拟完成后，可能会出现结果不准确的问题。
解决方法是检查物理方程和参数的设置是否正确。
4.计算速度慢：在模拟过程中，可能会出现计算速度慢的问题。
解决方法是优化计算设置或使用更强大的计算机资源。
五、总结Flus是一款功能强大的流体仿真软件，具有广泛的应用前景。
Column TagNo.:HCL Scrubbe rJob No.:4506A Client:JOLProject:SR -Plant -4, 5InputData Stream:HCL Vap.Packingtype=Intallox SaddlesPackingsize=25mm PackingMOC=PPGas pr.Drop / mbed=15mmWC /mpackingheight=147.1(N/m2)/mTotalpackingheight= 3.2m (including all packed beds)Gas / Vapour Propertie sGas / Airflow rate=1000kg/h OR0m 3/ h=0.2778kg/s=0m 3/ sGaspressureat entry= 1.0000atmGastemperature at entry=30.00o C=303.00o K Gas / Airmolweight=29Component to bescrubbedSCRUBBER DESIGN (PACKED COLUMN)nt Name=HCL Vap Component flowrate=70Kg/h % comp.in air/gas=6% (v/v)Molecularweight ofcomp.=36.5Liquid /Scrubbing mediaPropertiesScrubbingmedia=20% NaOHLiquid flowrate, L=77kg/h =0.0214kg/sLiquid Density,L =1100kg/m3Conversion :LiquidViscosity,=0.0035000Ns/m2 3.5C p =Ns/m2 Packingfactor, F p=21m-1Charac.PackingFactor,C f=33 Ref. Table 6.3, Characte rstics of Random packingsConversion factor, J= 1.0factor foradequateliquiddistribution &irrigationacrossthe bed0.00350000onsTO CALCULATE COLUMN DIAMETER Sincelarger flowquantitiesare at thebottom foranabsorber,thediameterwill bechosen toaccommodate thebottomconditions.TocalculateGasdensityAvg.molecularweight=29.45Kg / KmolSelect vol.flow rateand massflow ratefromabove,Selectedmass flowrate=0.277778Kg/s Selectedvol. Flowrate=0.234499m3/s Selectedmolar flowrate=0.009432Kmol/sTherefore, gasdensity= 1.1846Kg/m3(mass flow rate / vol. Flow rate)To findL', G' and Tower c/s area Assuming essentially complete absorbtion ,Compone ntremoved=0.0207Kg/s(molarflowrate x %comp. xmol.Wt.)Liquidleaving=0.0420Kg/s (Inlet liquid flow rate + comp. Remov ed)0.5=Using0.00497asordinate,Referfig.6.34using agaspressuredrop of147.1(N/m2)/m G' 2 C fµL0.1 J=0.04(fromgraph)- G) g cTherefore,G'=0.5LJ= 1.6665Kg / m2.sTower c/sarea=0.1667m2( c/sarea =massflowrate / G')Towerdiameter=0.4607m=460.7mm=500mmCorresponding c/sarea=0.1963m2TO ESTIMATE POWER REQUIREMENTEfficiencyof fan /blower=60%TocalculatepressuredropPressuredrop forirrigated=470.72N/m2(pressu re drop per m packingx totalht. ofpacking)packingFor drypacking,O/L Gasflow rate,G'=2.s(Gasinletflowrate -Componentremoved) / c/sareaO/L Gaspressure=2(subtractingpressure dropacrosspacking)Gasdensity,G=gas o/lpr.kelvin101330= 1.1605Kg/m3C D=96.7Ref.Table6.3,Characterstics ofRandompackingsDelta P =Z=2Pressure drop for packing=613.61N/m 2(irrigate dpacking + dry packing )Pressure drop for internals=25mmWC (packin gsupport s and liquid distribut ors)=245.17N/m 2Gas velocity =7.5m/sInletexpansion & outlet = 1.5 x Velocity heads =1.5 x (V 2 / 2g)contractio n losses=42.19N m / Kg=49.97N/m 2(divide bydensity)Total pressure drop=908.75N/m 2(packin g +internal s +losses)Fan power output=pressure drop,N/m 2x (gas in -componen t removed)Kg/sO/L gas density,3=Power for fan motor=0.34kW(fan power output /motor efficien cy)=0.45hpLiq.-Vap.Flowfactor, F LV=(L / V) x (V / L )=0.0025Design foran initial pressure drop of 15mm H2O /m packingFrom K 4v/s F LV ,K 4=0.85K 4 at flooding= 6.50Trial %flooding=( (K 4 /K 4 at flooding)) x 100=36.1620Gas mass flow rate,V m= 13.1 F p (µL / L )0.1=3.7763kg/m 2.sTrial column c/s area =V / V m(Trial A s )=0.0736m 2Trial column dia., D=0.3060mD = (4/pi) x Trial A sRound off 'D' to nearest standard sizeTherefore,D=0.500mCOLUMN DIAMETER / HYDRAULIC CHECK(1/2)Column C/S area,A s=0.1963m2A s =(pi/4) xD2% flooding=% flooding = Trial % flooding x (Trial A s / A s)Conclusi on Generally packed towers are designed for 50% --85% flooding. If flooding is to be reduced, (i) Select larger packing size and repeat the above steps.OR(ii) Increase the column diameter and repeat the above steps.Norton's Correlati on :ln HETP= n -0.187 ln+ 0.213 lnµApplicablewhen,liquidphasesurfacetension >4 dyne/cm& < 36dyne/cmliquidviscosity> 0.08 cP& < 0.83cPConversion :Input Data0.018 N/m =dyne/cm Liquid-phaseSurface Tension,=20dyne/cm Liquid Viscosity= 3.5cP n= 1.13080Calculationln HETP=HETP =2.310437ft =0.704221mHETP PREDICTIONNorton's Correlation Applicable Norton's Correlation NOT applicable 18Forseparations, lessthan 15theoriticalstages, a20%designsafetyfactor canbeapplied.Considering 20%safetyfactor,HETP=Forseparations,requiring15 to 25theoriticalstages, a15%designsafetyfactor canbeapplied.Considering 15%safetyfactor,HETP=0.809854m。
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法， 见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离， 见图3.1-(a)。
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围................................................. 错误!未定义书签。
2.塔设备特性..................................................... 错误!未定义书签。
3.名词术语和定义................................................. 错误!未定义书签。
4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计........................................ 错误!未定义书签。
5.填料塔的设计................................................... 错误!未定义书签。
1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图(a)。
填料塔设计2012-11-20一、填料塔构造填料塔是以塔内装有大量的填料为相间接触构件的气液传质设备。
填料塔的塔身是一直立式圆筒，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式放置在支承板上。
在填料的上方安装填料压板，以限制填料随上升气流的运动。
液体从塔顶参加，经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料外表流下。
气体从塔底送入，经气体分布装置〔小直径塔一般不设置〕分布后，与液体呈逆流接触连续通过填料层空隙，在填料外表气液两相密切接触进展传质。
填料塔属于连续接触式的气液传质设备，正常操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。
二、填料的类型及性能评价填料是填料塔的核心构件，它提供了气液两相接触传质的相界面，是决定填料塔性能的主要因素。
填料的种类很多，根据装填方式的不同，可分为散装填料和规整填料两大类。
散装填料根据构造特点不同，分为环形填料、鞍形填料、环鞍形填料等；规整填料按其几何构造可分为格栅填料、波纹填料、脉冲填料等，目前工业上使用最为广泛的是波纹填料，分为板波纹填料和网波纹填料；填料的几何特性是评价填料性能的根本参数，主要包括比外表积、空隙率、填料因子等。
1.比外表积：单位体积填料层的填料外表积，其值越大，所提供的气液传质面积越大，性能越优；2.空隙率：单位体积填料层的空隙体积；空隙率越大，气体通过的能力大且压降低；3.填料因子：填料的比外表积与空隙率三次方的比值，它表示填料的流体力学性能，其值越小，外表流体阻力越小。
三、填料塔设计根本步骤1.根据给定的设计条件，合理地选择填料；2.根据给定的设计任务，计算塔径、填料层高度等工艺尺寸；3.计算填料层的压降；4.进展填料塔的构造设计，构造设计包括塔体设计及塔内件设计两局部。
四、填料塔设计1.填料的选择填料应根据别离工艺要求进展选择，对填料的品种、规格和材质进展综合考虑。
应尽量选用技术资料齐备，适用性能成熟的新型填料。
对性能相近的填料，应根据它的特点进展技术经济评价，使所选用的填料既能满足生产要求，又能使设备的投资和操作费最低。
流体力学数值模拟软件的使用流程1. 简介流体力学数值模拟软件是一种用于模拟流体力学现象的工具。
通过数值计算和模拟，该软件可以预测和分析各种流体在不同条件下的行为。
本文将介绍使用流体力学数值模拟软件的详细流程。
2. 安装软件在开始使用流体力学数值模拟软件之前，首先需要确保软件已经安装在您的计算机上。
根据您使用的操作系统，选择正确的安装文件并按照提示完成安装过程。
3. 准备模拟对象在进行流体力学数值模拟之前，需要准备好模拟对象的几何模型。
可以使用CAD软件创建模型，或者导入现有的模型文件。
确保模型的几何尺寸和细节符合实际需求。
4. 设置模拟参数在进行流体力学数值模拟之前，需要设置模拟的参数。
这些参数包括但不限于流体的性质、边界条件、初始条件等。
根据实际需求和模拟对象的特点，合理设置这些参数以获得准确的模拟结果。
•流体性质：设置流体的密度、粘度等性质参数。
•边界条件：设置流体的进口和出口边界条件。
•初始条件：设置流体的初始状态。
5. 网格划分在进行流体力学数值模拟之前，需要将模拟对象划分成有限个小单元，即网格。
网格的划分精度将直接影响模拟结果的准确性和计算的效率。
•划分大小：根据模拟对象的几何尺寸和复杂程度，合理划分网格的大小。
•划分密度：根据模拟对象内部流动特点，划分网格的密度。
6. 模拟计算在完成网格划分后，即可进行流体力学数值模拟的计算。
•求解方程：根据模拟对象的性质和参数设置，利用流体力学的基本方程进行求解。
•迭代计算：利用迭代算法，将模拟结果逐步逼近真实结果。
•模拟结果：最终得到模拟结果，包括流体的速度、压力、温度等信息。
7. 结果分析在获得模拟结果后，可以对结果进行进一步分析和处理。
根据实际需求，可以选择不同的处理方法和工具。
•可视化结果：使用可视化工具将模拟结果以图形或动画的方式展示出来。
•结果比对：将模拟结果与实际观测结果进行比对，判断模拟结果的准确性。
•结果导出：将模拟结果导出为文档或数据文件，方便后续参考和使用。
化工原理实验仿真系统操作手册实验7、吸收实验（流程一）一、实验原理1、填料塔流体力学特性：气体通过干填料层时，流体流动引起的压降和湍流流动引起的压降规律相一致。
在双对数坐标系中用压降对气速作图得到一条斜率为1.8~2的直线（图中aa 线）。
而有喷淋量时，在低气速下（C 点以前）压降也比例于气速的1.8~2次幂，但大于同一气速下干填料的压降（图中bc 段）。
随气速增加，出现载点（图中c 点），持液量开始增大，压降-气速线向上弯曲，斜率变大，（图中cd 段）。
到液泛点（图中d 点）后在几乎不变的气速下，压降急剧上升。
测定填料塔的压降和液泛速度，是为了计算填料塔所需动力消耗和确定填料塔的适宜制作范围，选择合适的气液负荷。
2、传质实验：填料塔与板式塔内气液两相的接触情况有着很大的不同。
在板式塔中，两相接触在各块塔板上进行，因此接触是不连续的。
但在填料塔中，两相接触是连续地在填料表面上进行，需计算的是完成一定吸收任务所需填料的高度。
填料层高度计算方法有传质系数法、传质单元法以及等板高度法等。
总体积传质系数K Ya 是单位填料体积、单位时间吸收的溶质量。
它是反映填料吸收塔性能的主要参数，是设计填料高度的重要数据。
本实验是用水吸收空气-氨混合气体中的氨。
混合气体中氨的浓度很低。
吸收所得的溶液浓度也不高。
气液两相的平衡关系可以认为服从亨利定律（即平衡线在x-y 坐标系为直线）。
故可用对数平均浓度差法计算填料层传质平均推动力，相应的传质速率方程式为：m p a Y A Y V K G ∆∙∙=所以 )/(m p A a Y Y V G K ∆∙=其中23112311ln )()(e e e e m Y Y Y Y Y Y Y Y Y -----=∆ 式中G A —单位时间内氨的吸收量[kmol/h]。
K Ya —总体积传质系数[kmol/m 3·h]。
V p —填料层体积[m 3]。
△Y m —气相对数平均浓度差。
GBL-T5102丝网波纹填料塔内件设计说明书2.1设计方案的确定根据用户要求，本设计采用BX(500)丝网波纹填料塔进行分离。
BX(500)的相关参数见第4节。
2.2水力性能的计算2.2.1填料塔上段(1)喷淋密度322484543.0168/3.1410431.4S L m m h S L⨯===⨯⨯(2)泛点气速118420.213lg ()()()F l l v A K l g v l w u a w νρρμρρε⎡⎤=-⎢⎥⎦⎢⎣112840.23403353785000.3044lg ()()0.30 1.759.811024.50.90.30440.451042.5()F u ⎡⎤=-⎢⎦⎢⎣⨯ u F =5.44m/s(3)空塔气速3.62/u m s === (4) 液泛率3.6266.5%5.44F uu == (5)持液量质量 m=4033×0.042=169.386Kg体积3169.3960.162481042.5V m == 填料体积2'34.154224V H m D π== 持液量 V/V ’=0.16248/4.15422=0.039112 m 3/ m 3(6)压降△P=2.7×5×10=135Pa（7）操作弹性由所选液体分布器：308个小孔直径为2mm ，布液管直径为20mm ，分配管及液位管直径130mm当分配管内液流速最大0.3m/s 时，求得最大允许流量2max 1042.5360014936.250.3Kg/h 40.13Q π⨯==⨯⨯⨯ 而填料允许最小喷淋密度为1 m 3/(m 2h)时2min 1042.536001604.761Kg/h 4 1.4Q π⨯⨯==⨯⨯液相负荷上限 4845×1.2=5814 Kg/h ＜Qmax液相负荷下限 4845×0.5=2422.5 Kg/h ＞Qmin操作弹性为 14936.75/1604.76=9.3所以设计合理。
《填料塔手册》目录图表目录1. 简介1.1 填料塔的定义和用途1.2 填料塔的历史发展1.3 填料塔在化工、环保等领域的应用1.4 填料塔应用案例2. 填料塔的基本结构2.1 塔体2.2 填料层2.3 液体分布器2.4 气体分布器2.5 支撑板2.6 除雾器2.7 各部件的材质选择指南2.8 不同类型填料塔的结构差异比较3. 填料类型3.1 规整填料3.1.1 金属规整填料3.1.2 陶瓷规整填料3.1.3 塑料规整填料3.2 散堆填料3.2.1 鞍形填料3.2.2 拉西环3.2.3 球形填料3.3 各类填料的优缺点比较3.4 新型填料材料介绍4. 填料塔设计考虑因素4.1 操作条件（温度、压力、流量）4.2 物料特性4.3 塔径和塔高的确定4.4 填料选择4.5 液体分布系统设计4.6 设计软件介绍和使用指南4.7 不同行业特殊设计要求5. 填料塔的操作5.1 启动程序5.2 正常运行参数监控5.3 常见问题及解决方案5.4 停机程序5.5 自动化控制系统介绍5.6 不同工况下的操作参数调整指南6. 填料塔的维护6.1 日常检查项目6.2 定期维护计划6.3 填料更换指南6.4 清洗和除垢方法6.5 预测性维护技术介绍6.6 常见故障的诊断和排除方法7. 填料塔性能优化7.1 压降控制7.2 传质效率提高7.3 能耗降低策略7.4 优化案例分析7.5 新技术在性能优化中的应用8. 安全注意事项8.1 操作安全规程8.2 个人防护装备要求8.3 紧急情况处理8.4 安全培训计划的制定指南8.5 国际安全标准介绍9. 环境保护考虑9.1 废水处理9.2 废气排放控制9.3 噪音控制9.4 绿色生产技术在填料塔中的应用9.5 环境影响评估方法介绍10. 填料塔相关计算10.1 传质单元数（NTU）计算10.2 压降计算10.3 填料层高度计算10.4 计算实例10.5 常用计算公式的推导过程11. 新技术和发展趋势11.1 高效填料开发11.2 智能控制系统应用11.3 模拟和优化软件使用11.4 行业专家对未来发展的预测11.5 国际先进技术介绍12. 案例研究12.1 不同行业填料塔应用实例12.2 不同规模填料塔案例分析12.3 问题诊断和解决案例12.4 失败案例分析及经验教训13. 常见问题解答14. 附录14.1 常用填料参数表14.2 填料塔故障排查清单14.3 相关标准和规范列表14.4 常用符号和缩略语表14.5 相关专业术语的多语言对照表15. 参考文献索引本手册旨在为填料塔的设计、操作和维护人员提供全面的指导。
塔的水力学计算手册文件编码（008-TTIG-UTITD-GKBTT-PUUTI-WYTUI-8256）塔的水力学计算手册1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图(a)。
板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图(a)。
降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法，见图(a),-(b)。
降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图(a)。
溢流堰高度(weir height)，hw降液管顶部边缘高出塔板的距离，见图(a)。
塔的水力学计算手册1.目的与适用围12.塔设备特性13.名词术语和定义14.浮阀/筛孔板式塔盘的设计15.填料塔的设计11.目的与适用围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1塔径(tower diameter)，DT塔筒体壁直径，见图3.1-(a)。
3.2板间距(tray spacing)，H T塔相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3降液管(downer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法，见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。
填料塔sw6校核计算说明书过程设备强度计算书SW6-98 软件批准号:CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NOo设计单位:压力容器专用计算软件?DESIGNER设计日期Designed by Date校核日期Checked by Date 审核日期Verified by Date审定日期Approved by Date全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98计算单位塔设备校核压力容器专用计算软件?计算条件塔型填料容器分段数(不包括裙座)1压力试验类型液压封头上封头下封头材料名称16MnR (热轧)16MnR (热轧)名义厚度(mm) 1616设计温度(?)长度(mm)名义厚度(mm)内径(mm)材料名称(即钢号)1 50 189**** **** OCrl 8Ni9 2 34 56 78 9 10圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接环向焊接外压计算长度试 验压力(立)试验压力(卧)(Mpa)头系数接头系数(mm) (Mpa) 1 3 0.85 0.85 023456789 10全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98内件及偏心载荷3介质密度kg/m 1000塔釜液面离焊接接头的高度mm 16800塔板分段数1 2 34 5塔板型式 塔板层数每层塔板上积液厚度mm 最高一层塔板高度mm 最低一层塔 板高度mm 填料分段数1 2 3 45填料顶部高度mm 10000填料底部高度 mm 5500kg/填料密度300 3m集中载荷数12345集中载荷kg 集中载荷高度mm 集中载荷中心至 容器中mm 心线距离腐蚀裕量(mm) 3 3焊接接头系数1 1封头形状椭圆形椭筒设计压力(Mpa)塔器附件及基础2塔器附件质量计算系数基本风压N/ml.2 600基础高度mm 300 3塔器保温层厚度mm 保温层密度kg/ m0 03裙座防火层 厚度mm 防火层密度kg/mOO 管线保温层厚度mm 最大管线外径mm 0 场地土类型场地土粗糙度类别II B 地震设防烈度设计地震分组低 于7度第一组阻尼系数地震影响系数最大值，max塔器上平台总个数平台宽度mm 3 4800塔器上最高平台高度mm 塔器上最低平台高度mm 17360 3650全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98裙座裙座底部截面内径mm 裙座结构形式圆筒形3408裙座与壳体连接形 式裙座高度mm 对接2850裙座材料名称裙座设计温度？ Q235-B 50裙座腐蚀裕量mm 裙座名义厚度mm3 12裙座材料许用应力MPa 113裙座与筒 体连接段的材料裙座与筒体连接段在设计MPa 温度下许用应力裙座与筒体连接段 长度mm裙座上同一高度处较大孔个数裙座较大孔中心高度mm 4 950裙座上较大孔引出管内裙座上较大孔引出管厚mm mm 125 4径（或宽度）度裙座上较大孔引出管长度mm 430地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应力MPa Q235 147注:以下设计参数均参照JB4710-92表5-6并计算确定地脚螺栓个数地 脚螺栓公3412笼式扶梯与最大管线的相对90位置称直径mm 28 36全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距mm 48 360.77筋板内侧间距mm85筋板厚度mm筋板宽度mm 16 130盖板类型盖板上地脚螺栓孔直径mm整块50盖板厚度mm盖板宽度mm 22 0垫板垫板上地脚螺栓孔直径mm有39垫板厚度mm垫板宽度mm 16 80基础环板外径mm基础环板内径mm 3612 3212基础环板名义厚度mm 18全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计直立容器校核许用内压(MPa)许用外压(MPa)名义厚度(mm)取用厚度(mm)下封头16 16 1.532第1段圆筒12 12 0.513第1段变径段第2段圆筒第2段变径段第3段圆筒第3段变径段第4段圆筒第4段变径段第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10段圆筒上封头16 16 1.532裙座名义厚度(mm)取用厚度(mm)12 12全国化工设备设计技术中心站风载及地震载荷1,1（下封头）裙座与筒体连1,1（筒体）22 3,3 0,0 A,A接段操作质量m,m，m, m, m, m, m, mae257484 256292 251955 251955 最小质量m,m, 0.2m, m, m, m, m001020304ae 86946.8 85755 81417.5 81417.5 压力试验时质量270044 268852 81417.5 81417.51,1 风弯矩M,P,l/2, P,Q, 1/2), P,(l, 1, 1/2), ...wiii, lii, li, 2ii, li, 21.498e+09 1.391e+09 1.183e+09 1.183e+09n,II2Mca Q) M,(2,/T)Ym(h,h),(h),calTlkkkl,kin,II2Mca (II) M,(2,/T)Ym(h,h),(h) ,ca2T2kkk2垣I,I顺风向弯矩①MewI,I顺风向弯矩M(n)cwI,II,I2I,I2M,max(M,(M), (M))组合风弯矩ewwcacw1.498e+09 1.391e+09 1.183e+09 1.183e+09n,II地震弯矩注:计及高振型时，此项按B.24计算M,F(h,h),lEkk,ki0 0 0 0偏心弯矩M,mgeee0000IIini,…M,max(M, M,M, 0.25M, M)最大弯矩maxweEweIIini,…M,max(M, M,M, 0.25M, M)需横风向计算时maxeweEwe1.498e+09 1.391e+09 1.183e+09 1.183e+095全国化工设备设计技术中心站n0,0 垂直地震力F,mhF/mh(i,l,2,..,n),viiivkk,lk 0000应力计算…PD/4,llciei0.00 0.00 22.67 1 7.00IIII… …(mg,FO/,D,vieil2028.77 25.87 30.85 23.1411,2 …4M/,D,maxieil320.0312.00 17.3813.03III], "(m&FV ,D,viei2209.97 7.48,,PD/4,31Tiei0.00 0.00 14.17 10.62II, …mg/,D,liei3230.17 27.14 9.97 7.48II,2,,4(0.3M, M)/,D,weiei336.01 3.60 5.21 3.91 t[J113.00 113.00 137.00 189.00 B60.39 60.39 53.37 53.376全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98组合应力校核(内压),(外压)，A1123239.19 6.89许用值139.74 192.78（内压）,（外压）”,，…,022312348.80 37.87 27.35 20.51 许用值72.47 72.47 64.04 64.04,,,,,, ,A31239.41 7.06许用值221.40 372.60,,,, ,A42336.18 30.74 15.18 11.39 许用值60.39 60.39 64.04 64.04,,（p, 9.81,H）（D, ,）/2,Twieiei70.51 52.89 许用值156.83 263.93校核结果合格合格合格合格注1：,中i和j的意义如下iji=l操作工况j=l设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况户2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压）i=3液压试验工况j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）札］设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:，:轴向最大组合拉应力，:轴向最大组合压应力A1A2，:液压试验时轴向最大组合拉应力，:液压试验时轴向最大组合压应力A3A4，:试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量:kg力:N弯矩:N,mm应力:MPa全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座44,,(DD)3 obib基础环板抗弯断面模数mm ,Z1.73336e+09 b32Dob22(),D,D2obib mm A,2.14382e+06 基础环板面积b422 基础环板计算力矩N,mm 7763.76 max(M,C,b,M,CJ)xxbmaxyybmax基础环板需要厚度mm 17.80基础环板厚度厚度校核结果合格混凝土地基上最大压应力…0000,M/Z , (mg,F)/AbvbmaxOMPa 2.04 … 中大值,bmax,00,,0.3MM)/Zrng/Awebbmax,0,0MMrng, wemin地脚螺栓受风载时最大拉应力MPa ,,,0.47 BZAbb地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力0,00,00,0MMMmgF, 0.25, ^wevOMPa -0.96 ,…BZAbb,4ABb mm 20.591 ,, dC地脚螺栓需要的螺纹小径12,n[,]bt地脚螺栓实际的螺纹小径mm 31.67地脚螺栓校核结果合格F ,,筋板压应力MPa 14.47G f n,lG12筋板许用应力MPa 95.34筋板校核结果合格，3F113 MPa 46.28 ,，盖板最大应力z'2'24(Ld),, (Ld),cz2342盖板许用应力MPa 140盖板校核结果?合格裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量251955 kg焊接接头截面上的最大弯矩1.18329e+09 N,mm8全国化工设备设计技术中心站过程设备强度计算书SW6-98对接接头校核2对接接头横截面mm 87793.6 ,D,ites32对接接头抗弯断面模数mm7.48002e+07 ,D,/4ites对接焊接接头在操作工况下最大拉应力JJJJJJ,,,MPaMmgF-12.334>vmax0 ,2,D”D,itesites对接焊接接头拉应力许可值81.36 MPa对接接头拉应力校核结果合格搭接接头校核2搭接接头横截面mm A,0.7,D,wotes32搭接接头抗剪断面模数mmZ,0.55D,wotes搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力,,JJJJJJMPa, MmgFmaxOv , ZAww搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值MPa搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力JJJJ…MPa MMmg, 0.3wemax , ZAww搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值MPa搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度mm 12壳体和裙座质量kg25225附件质量kg5045.01内件质量kgO保温层质量kg。
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，D T塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，H T塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法，见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离，见图3.1-(a)。
塔的水力学计算手册1.目的与适用范围 (1)2.塔设备特性 (1)3.名词术语和定义 (1)4.浮阀/筛孔板式塔盘的设计 (1)5.填料塔的设计 (9)1.目的与适用范围为提高工艺工程师的设计质量,推广计算机应用而编写本手册。
本手册是针对气液传质塔设备中的普遍性问题而编写。
对于某些具体塔设备的数据(比如:某生产流程中针对某塔设备的板效率而采用的计算关联式,或者对于某吸收填料塔的传质单元高度或等板高度而采用的具体计算公式)则未予收入。
本设计手册以应用为主，主要是指导性的计算方法和步骤，并配合相应的计算程序，具体公式及理论推阐可参考有关文献。
2.塔设备特性作为气(汽)、液两相传质用的塔设备，首先必须能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以得到较高的传质分离效率。
此外，塔设备还应具有以下一些特点：(1)当气(汽)、液处理量过大(超过设计值)时，仍不致于发生大量的雾沫挟带或液泛等影响正常操作的现象。
(2)当操作波动(设计值的50％～120％)较大时，仍能维持在较高的传质效率下稳定操作，并具有长期连续操作所必须具备的可靠性。
(3)塔压力降尽量小。
(4)结构简单、耗材少、制造和安装容易。
(5)耐腐蚀、不易堵塞。
(6)塔内的滞留液量要小。
3.名词术语和定义3.1 塔径(tower diameter)，DT塔筒体内壁直径，见图3.1-(a)。
3.2 板间距(tray spacing)，HT塔内相邻两层塔盘间的距离，见图3.1-(a)。
3.3 降液管(downcomer)，DC各层塔盘之间专供液相流体通过的组件，单溢流型塔盘为侧降液管，双溢流型塔盘有侧降液管和中央降液管，三或多溢流型塔盘有侧降液管、偏侧降液管、偏中央降液管及中央降液管。
3.4 降液管顶部宽度(DC top width)，Wd弓形降液管面积的弦高。
掠堰另有算法， 见图3.1-(a),-(b)。
3.5 降液管底间隙(DC clearance)，ho降液管底部边缘至塔盘(或受液盘)之间的距离， 见图3.1-(a)。
3S技术系列中华人民共和国版权局注册软件即输 S ynchronous Input 计算机软件著作权登记号：2013SR007732 即算 S ynchronous Calculation即见S ynchronous Display精 度 速 度 效 率 效 益填料塔流体力学计算软件 2013.07.25.17 版Weiwei Packing Ratting Version 2013.07.25.17用户手册WPR® Manual维维计算机技术有限责任公司Weiwei Computer Technology Co.,Ltd.Email:htcsoft@序言蒸馏技术是分离液体混合物的最常用方法，也是有效方法之一。
填料塔是具体实现蒸馏操作常用的设备。
根据装填的填料不同，填料塔分为散堆填料塔和规整填料塔两大类。
由于填料塔的广泛应用，其流体力学计算是科学家和工程师最常遇到的繁琐的计算问题。
散堆填料出现较早，对它的研究比规整填料充分的多。
但是因为规整填料的独特优点，近20年来中国科学家和产业界对于规整填料的研究异常活跃，并且创造了一些工业奇迹。
直径高达8米以上的规整填料塔已经在正常运行中，充分展示了规整填料的潜力。
即使这样，规整填料塔仍然年轻，对于它的计算理论还不很成熟，手工计算非常困难繁琐，实用的计算软件寥寥无几。
客观地说，在我国，设计院、生产厂家乃至最终用户，在填料塔的流体力学和传质方面的计算上，计算的误差或者错误比较严重，非常粗略的估计充斥着设计行业。
正常开车常常用很高的富裕度作为保证。
填料塔流体力学计算软件（WPR）正是在此背景下诞生的。
WPR分为两个子模块：散对填料塔流体力学及传质计算（RPCD）和波纹规整填料塔流体力学及传质计算（SWPC）。
WPR使用的计算模型，是目前为止最新、最稳健的数学模型。
吸收了多次国际学术会议的成果报告和专业组织的相关研究成果。
流体阻力计算使用了比较严格的数学模型，严格的数值方法求解；传质系数使用了中国学者的修正模型。
在WPR发布之前，由专家进行了半年的工程设计测试，并经过了开发者大量的工业实际考核。
WPR界面友好、操作方便、报表完整，并且报表能够输出为Excel文件；WPR支持Windows 98/me/2000/XP/2003，将随着Windows的升级而升级。
WPR版本历史如下：日期完整版本号简易版本号说明2006-01-01 V2006.01.01.10 V1.0 工程设计公司测试2006-06-16 V2006.06.16.11 V1.1 首次公开发行2006-09-22 V2006.09.22.12 V1.2 公开发行2006-11-01 V2006.11.01.13 V1.3 优化算法、增添历史文件记录2006-12-01 V2006.12.01.14 V1.4 增添项目文件关联，操作性能图2007-01-01 V2007.01.01.15 V1.5 增强稳定性2008-08-08 V2008.08.01.16 V1.6 增加Hysys接口2013-07-25 V2013.07.25.17 V1.7 OS兼容性更新目录第一章 系统安装和启动 (1)1.1 运行环境 (1)1.1.1 硬件环境 (1)1.1.2 软件环境 (1)1.2 系统安装 (1)1.2.1 硬件安装 (1)1.2.2 软件安装 (2)1.3 系统启动 (2)1.3.1 单机版用户启动 (2)1.3.2 网络版用户启动 (2)第二章散堆填料塔基础 (4)2.1 散堆填料的计算模型 (4)2.2 模型数据来源 (6)第三章散堆填料塔计算 (7)3.1 软件系统 (7)3.1.1 总体用户界面 (7)3.1.2 菜单介绍 (8)3.1.3 注意事项 (9)3.2 计算 (9)3.2.1 输入数据 (9)3.2.2 计算 (11)3.3 结果输出 (11)3.4 举例 (12)第四章 规整填料塔基础 (14)4.1规整填料的计算模型 (14)4.2 模型数据来源 (14)第五章 规整填料塔计算 (15)5.1 软件系统 (15)5.1.1 总体用户界面 (15)5.1.2 菜单介绍 (15)5.1.3 注意事项 (17)5.2 计算 (17)5.2.1 输入数据 (17)5.2.2 计算 (18)5.3 结果输出 (18)5.4 举例 (19)第六章 HYSYS接口 (22)6.1简介 (22)6.2 接口使用方法 (22)第七章 其它 (24)7.1 软件升级 (24)7.2 软件版本和非法破解 (24)7.3 维维软件电子资讯 (24)第一章系统安装和启动1.1 运行环境1.1.1 硬件环境WPR对硬件环境没有特殊要求，只要用户的硬件环境能够正常运行Windows 98/me/2000/XP/2003之一即可，建议使用2000/XP/2003或者以上版本。
如果需要打印，可选择配置打印机。
网络版本用户必须配置局域网络。
显示卡的分辨率必须最低设置为1024×768。
1.1.2 软件环境WPR自身可以生成和打印报表，但也能产生Microsoft Excel文件。
如果用户需要使用Excel编辑WPR生成的Excel报表，需要本地安装Microsoft Excel。
WPR在生成Excel报表过程中并不需要Excel。
尽管在中文Windows 98/me环境下WPR也能运行，但推荐使用中文Windows 2000/XP/2003或者更高的操作系统。
WPR不支持Linux操作系统，并且没有移植到Linux下的计划。
网络版本用户使用Microsoft 中文Windows NT 4.0以上的网络操作系统，并正确安装和配置TCP/IP协议，指定终端用户的IP地址。
在Windows 网络系统中，WPR服务器程序也可以安装在Windows中任何一台Windows终端上。
1.2 系统安装1.2.1 硬件安装为了保护版权，WPR带有加密硬件。
加密硬件是 USB接口的，在Windows98上安装时需要安装驱动程序，更高的Windows版本无需安装驱动程序。
对于网络版用户，加密硬件安装在WPR服务程序所在的计算机（服务器）上。
1.2.2 软件安装WPR的两个模块相对独立，它们放在安装光盘相应的目录里面，分别安装。
用户可以选择安装其中的一个或者安装全部。
单机用户运行相应模块的安装程序setup.exe，安装向导会引导用户顺利完成安装。
对于网络版用户，除过在客户机（终端上）进行上述一样的安装外，还要在服务器计算机上安装服务器程序。
运行系统盘上的相应的setup.exe，安装向导会引导用户顺利完成安装。
注意：Windows Server和Windows 98/Me/2000/XP终端都可以作为WPR网络版的服务器。
1.3 系统启动1.3.1 单机版用户启动直接启动桌面上的“波纹规整填料塔流体力学”或者“散对填料塔流体力学”即可启动相应的模块。
也可以再“开始|程序（P）|塔板流体力学|……”中启动相应的模块。
两个模块同时只能启动一个。
1.3.2 网络版用户启动1.3.2.1 设置服务器和用户WPR验证用户登录十分严格，除了常规的用户名称、口令校验外，还可有选择地验证硬件特征，这保证了盗用别人的用户名和口令在自己的机器上无法使用。
因此用户定义的方法也比较特殊。
具体过程如下。
1) 服务器管理员启动服务器程序，单击“账户维护”菜单，此时需要回答口令。
初始为：123456，可以现场更改。
服务器管理员必须确保自己口令的安全。
2) 用户启动自己机器上的客户程序3) 用户客户程序启动后，填写：a)服务器计算机名称；b)用户名；c)口令，按“保存”保存。
按“确定”按钮，等候。
当屏幕出现“错误：非法用户；冒名用户；暂时禁止；用户数超；”或出现“错误：暂时禁止；”的提示时，表明一切正常，只是服务器管理员没有给你开账户而已。
注意：在填写服务器计算机名称时，也可以用服务器的IP地址代替，如：128.128.10.100，使用IP使登录过程大大加快。
4) 服务器管理员在服务器上可以看到用户的申请登录信息。
如图1-1所示。
5) 添加一个新用户。
参看图1-1，如果选择了“自动注册”，用户申请登录信息自动填写到用户账户数据库中。
如果同时选择了“自动启用”，用户自动添加成功，否则服务器管理员只需要简单地把“启用”栏目中的“False”改为“True”即可。
如果“自动注册”和“自动启用”都没有选择，那么系统管理员必须手工填写用户信息。
有关项目详细介绍如下，便于服务器管理员进一步手工设置或修改：序号：系统自动填写。
用户描述：可选，一般是用户的姓名或单位名称。
用户名称：必须填写。
口令：必须填写。
硬件标识：如果校验硬件特征，必须填写。
注意：此标识系统管理员不能预先通过其它方法获得，只有通过选择“自动注册”，让系统自动填写。
标识监测：必须填写。
内容为：True或者False。
权限：填写0。
启用：必须填写。
当为False时，禁止该用户使用。
可以指定是否监测用户硬件标识。
如果要检测，必须在“硬件标识”中填写相应信息，“标识监测”设置为“True”，最后把“启用”设置为“True”。
如果把“启用”设置为“False”可以禁止一个用户。
注意：要把某个项目设置为“True”，键入“t”；设置为“False”，键入“f”。
系统管理员把用户添加完毕后，通知用户重新登录。
第二章 散堆填料塔基础2.1 散堆填料的计算模型本节介绍RPCD 使用的流体力学及传质模型，这些介绍是粗略的。
散堆填料塔的流体力学和传质计算主要包括塔径、阻力（压力降）和等板高度。
一般认为填料塔的空速应当在泛点气速50%～80%范围里操作。
因此确定泛点气速成为流体力学计算的关键。
泛点气速的计算通常使用Bain-Hougen 关联式：125.025.02.032)()(])(lg[lg l l g f G L B A a g U ρρμρρε−= （2-1） 或者Eckert 通用关联图：图2-1 Eckert 通用关联图Bain-Hougen 关联式便于计算机使用，但是精度差，并且不包含阻力计算，而Eckert 通用关联图包括阻力在内。
为此WPR 采用Eckert 通用关联图。
WPR 使用特殊的算法，把Eckert 通用关联图数字化到程序中，由此计算泛点和阻力。
计算泛点时，要用到泛点的填料因子；计算阻力时，要用到操作点的填料因子。
中国学者研究表明，泛点因子是喷淋密度的函数，WPR 使用了中国学者的研究成果，泛点因子的计算考虑了喷淋密度因素，计算更为合理。
WPR 的传质计算使用修正的恩田（Onda ）模型。
恩田（Onda ）等关联了大量液相和气相传质数据，分别提出液、气两相传质系数的经验关联式如下：2.02L 2L 05.02L 2L 1.0L L 75.0c w 45.1exp 1⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛×⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛×⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎟⎠⎞⎜⎝⎛−−=−a G g a G a G a a σρρμσσ （2-2）0.4P 1/2L L L 2/3LW L 1/3L L L )()().(0051.0)(ad D a G g k −=ρμμμρ （2-3） 式中 ——液相传质系数，kmol/（m L k 2 s kmol/m 3）；L D ——溶液在液相中的扩散系数，m 2/s ；P d ——填料的名义尺寸，m 。
