1. 组合梁混凝土翼板的形式 组合梁混凝土翼板可用现浇混凝土板、混凝土叠合板 或压型钢板混凝土组合板。混凝土叠合板翼板由预制板和 现浇混凝土层组成,施工时可在混凝土预制板表面采取拉 毛及设置抗剪钢筋等措施,以保证预制板和现浇混凝土层 M k M se (1 a ) Mse—由荷载效应标准组合按弹性方法计算得到的 连续组合梁支座负弯矩值(按等截面计算): a—连续组合梁支座负弯矩调幅系数: M sc 0.8 a 0.13(1 ) ( ) f M 1 2 钢筋与钢梁的力比, f =Astfst/Af r— 钢筋截面重心至钢筋和钢梁形成的组合截面 因此,完全抗剪连接所需要的抗剪连接件数目为: n f Vs / N C V 当剪力连接件的设Biblioteka Baidu受构造等原因影响不能全 部配置,即剪跨内的实际抗剪连接件数目 nr<nf , 不足以承受组合梁上最大弯矩点和邻近零弯矩点之 间的剪跨区段内总的纵向水平剪力时,可采用部分 抗剪连接设计法。国内外研究成果表明,在承载力 基本上按弹性理论设计,60年代开始逐步转变为按 塑性理论设计。 组合梁是钢梁和所支承的钢筋混凝土板通过抗剪 连接件组合成一个整体而共同工作的梁。组合梁能更 好地发挥钢和混凝土各自的材质特点,即充分发挥钢 材的抗拉性能和混凝土的抗压性能。与单独工作的钢 梁相比,组合梁的稳定性和抗扭性能均有提高,防锈 和耐火性能也有所增强,可以节省钢20~40%,从而 取得较大的经济效益。 组合梁的整体刚度比钢梁单独工作时要大得多, 挠度可减小1/3~1/2。如果保持挠度大小不变,则钢 梁高度可减低15~2 0%,使建筑高度降低。
现行《钢结构设计规范》新增加了下列主要内容: (1)连续组合梁负弯矩处的计算方法。 (2)楼板为压型钢板组合板时组合梁的设计。 (3)部份抗剪连接组合梁的设计。部份抗剪连接 对梁的强度影响很小,只挠度增大,可节约连接 试验研究发现,弹性理论对弯曲刚度和截面开始屈服前 的曲率能给出较准确的预测,但由于收缩、徐变和温度 作用等的影响,截面开始屈服时的弯矩 My却过高地估计 了 13 %左右。组合梁开始屈服后的承载潜力较大,最后 破坏的极限弯矩Mu比My大得多,若以极限弯矩为准,就 显得弹性设计太保守。所以从 60 年代开始,各国对承受 静态荷载和间接承受动态荷载的一般结构,均逐渐转为 按简单塑性理论进行计算。 区形心的距离; y2 ——钢梁受拉区截面形心至钢梁受压区形心 的距离。 部分抗剪连接组合梁在负弯矩作用区段的抗弯 强度,按 nr N vc 和 Astfst 两者中的较小值计算。计算 略偏保守,以补偿混凝土的抗拉作用、钢筋的强化 作用以及构造钢筋的作用。 和变形都能满足要求时,采用部分抗剪连接组合梁 是可行的。 在承载力和变形许可的条件下,采用部分抗剪 连接可以减少连接件用量,降低造价并方便施工。 对采用压型钢板混凝土组合板为翼板的组合梁,由 于受板肋几何尺寸的限制,栓钉布置的数量有限, 有时也不得不采用部分抗剪连接的设计方法。 由于梁的跨度愈大对连接件柔性性能要求愈高, 所以用这种方法设计的组合梁其跨度不宜超过 20m 。 因素而已。严格说来。楼盖边部无翼板时,其内侧的 bc2应小于中部两侧有翼板bc2的;集中荷载作用时的 bc2值应小于均布荷载作用的情况;连续梁的bc2值应小 于简支梁的该值。 此外,各国规范对bc2的取值相差较大,与梁跨 度l的关系从0.083l(美国,一侧有翼板)到0.2l(日 本,简支组合梁)。与板厚有关与否也不尽统一。对 于日本AIJ的规定,有试验证明,在低应力时是合适 塑性中和轴的距离。 11.5 部分抗剪连接的组合梁设计 钢 - 混凝土组合梁的混凝土板与钢梁之所以能 形成整体共同工作,关键是由于抗剪连接件传递二 者之间的剪力。规范规定,抗剪连接件应以控制截 面间的区段分段进行布置,控制截面一般取弯矩最 大截面及零弯矩截面。在每个正弯矩计算区段(剪 跨)内,钢梁与混凝土板交界面的纵向剪力 Vs 取 ( Af )和( behc1fc )中的较小值。在负弯矩区段, Vs等于钢筋屈服时所能提供的纵向拉力Astfst。 对于单跨简支梁,部分抗剪连接的抗弯强度计 算方法是根据简化塑性理论按下列假定确定的: ( 1 )在所计算截面左右两个剪跨内, 取连接件承 C 的较小者作为混凝土翼板中 载力设计值之和 nr N V 的剪力; (2)梁与混凝土翼板间产生相对滑移,以至混凝土 翼板与钢梁 有各自的中 和轴。 部分抗剪连接时,混凝土翼板受压区高度由抗 剪连接件能够提供的最大剪力所确定: 正弯矩作用下,组合梁的塑性中和轴可能位于钢 筋混凝土翼板内,也可能位于钢梁截面内,计算时分 两种情况考虑。 ( 1 )当塑性中和轴位于混凝土受压翼板内 ,即 Afbcehcfc时: M bce xfc y Af x bce f c (2)当塑性中和轴位于钢梁截面内即Af > bcehcfc 时: M bce hc f c y Ac f y1 盖板。 当跨度较大而荷载相对较小的情况,可考虑采 用H型钢的腹板切割为锯齿形,错开半齿焊合而成 的蜂窝梁。它将H型钢高度提高约50%,有较好的 经济效果,而空洞又便于铺设管线。 3. 混凝土翼板的计算宽度 计算组合梁时,将其截面视为T形截面,上部 受压翼缘为混凝土板的一部份甚至全部。由于剪力 滞后的影响,混凝土翼板内的压应力分布沿宽度方 组合梁的计算分两阶段——施工阶段和使用阶段。 ( 1 )施工阶段:钢梁承受混凝土和钢梁的自重以 及施工活荷载,钢梁应计算强度、稳定性和刚度。 ( 2 )使用阶段:钢梁上的混凝土翼板已终凝形成 组合梁承受在使用期间的荷载。应按钢与混凝土组合 梁进行截面的强度、刚度及裂缝宽度计算。 组合梁在正弯矩作用下的抗弯强度计算 的,但在极限荷载情况下,有效宽度应予减小。 总的来看,我国规范对翼板计算宽度的规定有 些偏大。由于组合梁混凝土板与钢梁之间仅用连接件 连结,不能考虑两者完全粘连,按理,其计算宽度应小 于全混凝土的,但规范的规定与《混凝土结构设计规 范》一致,似值得再加以研究。 混凝土翼板计算厚度的取值: (1)对现浇混凝土,取如图 中的值; 凝土翼板的工作状态很接近于钢筋混凝土轴心受拉 构件,故最大裂缝宽度的计算可参照《混凝土结构 设计规范》进行。 在验算混凝土裂缝时,可仅按荷载的标准组合 进行计算,因为在荷载标准组合下计算裂缝的公式 中已考虑了荷载长期作用的影响。 连续组合梁由于混凝土开裂的影响,正负弯矩 区抗弯刚度有较大差异,相对于大部分单一材料的 x nr N vc (be f c ) nr —— 部分抗剪连接时一个剪跨区的抗剪连 接件数目; N —— 每个抗剪连接件的纵向抗剪承载力。 钢梁受压区面积为: c v Ac ( Af nr N vc ) (2 f ) A —— 钢梁截面面积。 部分抗剪连接时组合梁截面抗弯承载力为: M u,r nr N vc y1 0.5( Af nr N vc ) y2 y1 ——钢梁受拉区截面形心至混凝土翼板受压 Ac 0.5( A bce hc f c f ) 组合梁在负弯矩作用下的抗弯强度计算 对连续组合梁,在负弯矩作用下极限状态的一 般特征为:负弯矩区混凝土翼板受拉开裂后退出工 作,同时混凝土板中的纵向受拉钢筋达到或超过屈 服应变,钢梁的拉区和压区大部分也达到或超过屈 服应变,其受力状态类似钢筋混凝土梁。我国规范 规定可以采用塑性理论计算抗弯承载力,并在计算 件和施工费用。 (4)组合梁的挠度计算(主要是考虑滑移效应的 折减刚度的计算方法)。 11.2 一般规定