大梁侧模板计算300X700

梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称L，标高6.3m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 300×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm) 150二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×21/2，24×1.6]＝min[41.22，38.4]＝38.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×4，1.35×38.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[51.68，55.76]＝0.9×55.76＝50.18kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝38.4 kN/m2三、支撑体系设计设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板 面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)20面板弹性模量E(N/mm 2)10000梁截面宽度取单位长度，b ＝1000mm 。

W ＝bh 2/6=1000×182/6＝54000mm 3，I ＝bh 3/12=1000×183/12＝486000mm 4。

计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×50.18＝50.18kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×50.18×0.252＝0.39kN·mσ＝M max/W＝0.39×106/54000＝7.26N/mm2≤[f]＝20N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×38.4＝38.4kN/mνmax＝5×38.4×2504/(384×10000×486000)=0.4mm≤250/400=0.62mm 满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝0.5×q1l=0.5×50.18×0.25＝6.27kN正常使用极限状态R'＝0.5×ql=0.5×38.4×0.25＝4.8kN五、小梁验算计算简图如下：1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=6.27kN/mσ＝M max/W＝0.13×106/85330＝1.47N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×1.46×1000/(2×80×80)＝0.34N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=4.8kN/mνmax ＝0.04mm≤350/400=0.88mm 满足要求！4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R max ＝2.71kN 正常使用极限状态 R'max =2.07kN六、主梁验算主梁类型 钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁合并根数2 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 120 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。

梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×22.340=20.106kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×20.11+1.40×5.40)×1.70=53.868N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 170.00×1.80×1.80/6 = 91.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 170.00×1.80×1.80×1.80/12 = 82.62cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

论证（300x700梁）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称300x700梁新浇混凝土梁计算跨度(m) 4.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×700 新浇混凝土结构层高(m) 13.8 梁侧楼板厚度(mm) 120二、荷载设计平面图立面图四、面板验算W ＝bh 2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm 3，I ＝bh 3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm 4q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/mq 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算M max ＝q 1l 2/8＝23.573×0.32/8＝0.265kN·mσ＝M max /W ＝0.265×106/28166.667＝9.415N/mm 2≤[f]＝29N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝5q 2L 4/(384EI)=5×17.95×3004/(384×9000×183083.333)＝1.149mm ≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×23.573×0.3＝3.536kN 标准值(正常使用极限状态)R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×17.95×0.3＝2.692kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)45×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)60.75小梁截面惯性矩I(cm 4)273.38为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{3.536+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12 )+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.536+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.03kN/mq2＝max[2.692+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，2.692+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.627kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.03×0.252，0.5×5.03×0.352]＝0.308kN·mσ＝M max/W＝0.308×106/60750＝5.071N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.03×0.25，5.03×0.35]＝1.76kNτmax ＝3V max /(2bh 0)=3×1.76×1000/(2×45×90)＝0.652N/mm 2≤[τ]＝1.78N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算ν1＝0.632q 2l 14/(100EI)＝0.632×3.627×2504/(100×9350×2733800)＝0.004mm ≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mmν2＝q 2l 24/(8EI)＝3.627×3504/(8×9350×2733800)＝0.266mm ≤[ν]＝l/250＝350/250＝1.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态R max ＝max[1.143q 1l 1，0.393q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.143×5.03×0.25，0.393×5.03×0.25+5.03×0.35]＝2.254kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R 1＝R 2＝2.254kN 正常使用极限状态R'max ＝max[1.143q 2l 1，0.393q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.143×3.627×0.25，0.393×3.627×0.25+3.627×0.35]＝1.626kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'2＝1.626kN六、主梁验算主梁类型钢管 主梁材料规格(mm)Ф48×3 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 200 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 115 主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.789×106/4490＝175.702N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.254kNτmax＝2V max/A=2×2.254×1000/424＝10.632N/mm2≤[τ]＝115N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.68mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R2]＝2.254kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝2.254kN≤0.8×8=6.4kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、纵向水平钢管验算R＝max[R1，R2]=2.254kN，R'＝max[R1'，R2']＝1.626kN 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.906×106/4490＝201.703N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max ＝4.729kNτmax ＝2V max /A=2×4.729×1000/424＝22.308N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax ＝1.819mm ≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、扣件计算8kN ＜R ＝10.224kN ≤12kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力8kN ＜R ＝10.224kN ≤12kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，双扣件能满足要求！八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距h d (mm)1500 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 非顶部立杆计算长度系数μ21.755 钢管类型 Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2)424 回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm 2) 200立杆自重q(kN/m) 0.15 长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！1、风荷载计算M w＝0.9×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.062kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+0.9×1.4×2]×1＝24.06kN/m2)小梁验算q1＝max{3.609+(0.3-0.1)×0.3/2+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2]/2×1，3.609+(0.3-0.1)×0.3/2}=4.597kN/m同上四～七计算过程，可得：R1＝5.96kN，R2＝5.96kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mmλ1＝l01/i＝3204.848/15.9＝201.563，查表得，υ1＝0.179立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+M w/l b＝max[5.96+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，5.96+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.062/1＝9.718kNf＝N/(υA)＝9.718×103/(0.179×424)＝128.038N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，υ2＝0.179立柱最大受力N w＝max[R1+N边1，R2+N边2]+M w/l b＝max[5.96+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+0.5-0.3/2)/2×1，5.96+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.3/2)/2×1]+0.062/1＝9.92kNf＝N/(υA)+M w/W＝9920.052/(0.179×424)+0.062×106/4490＝144.597N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！。

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400 验算方式三等跨连续梁截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4φc Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×0.3＝8.152kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×0.3＝7.27kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1×1.4×0.7×3×0.3＝0.882kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×0.3＝5.385kN/m简图如下：1、抗弯验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×7.27×0.22+0.117×0.882×0.22＝0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/16200＝2.05N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×5.385×2004/(100×5400×145800)＝0.074mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×7.27×0.2+1.2×0.882×0.2＝1.811kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.1q2L＝1.1×5.385×0.2＝1.185kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19面板传递给小梁q1＝1.811/0.3＝6.037kN/m小梁自重q2＝1×1.35×(0.3-0.1)×0.2＝0.054kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=1×max[1.2 ×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×1.35×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.369kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.185/0.3＝3.949kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.2＝0.04kN/m梁左侧楼板及侧模传递给小梁荷载F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×(0.4-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 梁右侧楼板及侧模传递给小梁荷载F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.25)×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×0.2+1×0.5×(0.7-0.25)×0.2＝0.214kN 计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.027×106/4250=6.447N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝0.81kNτmax=2V max/A=2×0.81×1000/398＝4.071N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.006mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.057kN，R2＝1.353kN，R3＝1.353kN，R4＝0.057kN正常使用极限状态R'1＝0.038kN，R'2＝0.86kN，R'3＝0.86kN，R'4＝0.038kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0 主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数 2主梁受力不均匀系数0.6由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝0.812kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.516kN主梁计算简图一1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.211×106/4250=49.647N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)V max＝1.279kNτmax=2V max/A=2×1.279×1000/398＝6.427N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax＝0.171mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.01mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=3.309kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立杆2：R2＝3.309kN，立杆3：R3＝3.309kN立杆所受主梁支座反力依次为:立杆2:P2=3.309/0.6=5.515kN,立杆3:P3=3.309/0.6=5.515kN七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) Φ48.3×3.0 钢管计算截面类型(mm) Φ48×2.8钢管截面面积A(mm2) 398 钢管截面回转半径i(mm) 16钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面惯性矩I(cm4) 10.19钢管截面抵抗矩W(cm3) 4.25 钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1251414纵向水平钢管计算简图一1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)σ＝M max/W＝0.015×106/4250＝3.529N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)V max＝0.09kNτmax＝2V max/A=2×0.09×1000/398＝0.451N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)跨中νmax＝0.013mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm满足要求！悬臂端νmax＝0.001mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算图一：R max=0.232kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立杆1：R1=0.232kN，立杆4：R4=0.232kN八、可调托座验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.232,0.232]＝0.232kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝5.515kN≤[N]=30kN满足要求！九、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(750+2×200)=1594mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l02]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(750+2×200)=1841mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l02]/i=3041/16=190.062查表得：φ＝0.1992、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1×0.6 ×1.4×(1×0.031×0.8×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.232kN，P2＝5.515kN，P3＝5.515kN，R4＝0.232kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×3]×(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.8=5.179kNN d＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+1×1.35×0.15×(3.6-0.7)＝max[0.232+5.179，5.515，5.515，0.232+5.179]+0.587＝6.102kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝6102.1/(0.199×398)+0.005×106/4250＝78.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/72=0.05≤3满足要求！十一、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.8×0.675=0.54kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.8×1×0.259=0.207kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.54+3.6×0.207=4.245kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=722×0.8×[0.15×3.6/(0.8×0.8)+0.5]+2×1×72/2=5644.8kN.m≥3γ0M ok =3×1×4.245=12.735kN.M满足要求！十二、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值f ak(kPa) 140立杆垫木地基土承载力折减系数m f 1 垫板底面面积A(m2) 0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.102/(1×0.15)＝40.681kPa≤γu f ak＝1.363×140 =190.82kPa满足要求！。

300X700梁模板（扣件式，梁板立柱共用）11计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200梁底支撑小梁根数 4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5面板弹性模量E(N/mm2) 5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×3]×1＝29.89k N/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝26.656kN/m q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.7)]×1＝17.95kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.656×0.12+0.117×3.234×0.12＝0.03kN·m σ＝M max/W＝0.03×106/37500＝0.812N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×17.95×1004/(100×5400×281250)＝0.008mm≤[ν]＝L/25 0＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.656×0.1+0.45×3.234×0.1＝1.212kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.656×0.1+1.2×3.234×0.1＝3.32kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×17.95×0.1＝0.718kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×17.95×0.1＝1.974kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.212/1＝1.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b = Max[3.32,3.32]/1= 3.32kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=1.212/1＝1.212kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(0.7-0.12)=0.431kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.4-0.3/2)/2×1=1.157kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1=1.157kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.32+0.03=3.35kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =1.212+0.03+0.431+1.157=2.829kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.829,3.35,2.829]=3.35kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.718/1＝0.718kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b =Max[1.974,1.974]/1= 1.974kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=0.718/1＝0.718kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.7-0.12)=0.29kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.4-0.3/2)/2×1=0.43 9kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.8-0.4)-0.3/2)/2×1 =0.439kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=1.974+0.02=1.994kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =0.718+0.02+0.29+0.439=1.467kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.467,1.994,1.467]=1.994kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.35×0.92，0.5×3.35×0.22]＝0.339kN·mσ=M max/W=0.339×106/32667=10.383N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.35×0.9，3.35×0.2]＝1.884kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.884×1000/(2×40×70)＝1.009N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×1.994×9004/(100×7040×114.333×104)＝0.847mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm1ν2＝q'l24/(8EI)＝1.994×2004/(8×7040×114.333×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/25 0＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.35×0.9,0.375×3.35×0.9+3.35×0.2]=3.769kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.183kN,R2=3.769kN,R3=3.769kN,R4=3.1 83kN正常使用极限状态R max'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×1.994×0.9,0.375×1.994×0.9+1.994×0.2] =2.243kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.65kN,R2'=2.243kN,R3'=2.243kN,R4'=1.6 5kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×2.7主梁计算截面类型(mm) Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.12主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 9.89可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.164×106/4120=39.833N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝3.769kNτmax=2V max/A=2×3.769×1000/384＝19.63N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.033mm≤[ν]＝L/250＝267/250＝1.068mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.353kN，R2=7.305kN，R3=7.305kN，R4=0.353kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.353,0.353]＝0.353kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝7.305kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距h d(mm) 1000200 顶部立杆计算长度系数μ1 1.427立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1000+2×200)=1998mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=max[l01，l02]/i=2712/16=169.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.427×(1000+2×200)=2367mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.808×1500=3214mmλ=max[l01，l02]/i=3214/16=200.875查表得：φ＝0.182、风荷载计算M wd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×l a×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.027×0.9×1.52/10)＝0.005kN·m3、稳定性计算R1＝0.353kN，R2＝7.305kN，R3＝7.305kN，R4＝0.353kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/2×0.9=4.79kNN d＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.1×1.35×0.15×(9-0.7)＝max[0.353+4.79，7.3 05，7.305，0.353+4.79]+1.849＝9.154kNf d＝N d/(φA)+M wd/W＝9153.987/(0.18×384)+0.005×106/4120＝133.65N/mm2≤[f]＝205 N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=9/20=0.45≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l'a×ωfk=0.9×0.448=0.403kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l'a×H m×ωmk=0.9×1×0.239=0.215kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×92×0.403+9×0.215=18.265kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.9×[0.15×9/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×20/2=800kN. m≥3γ0M ok =3×1.1×18.265=60.276kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=9.154kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=9. 154kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=7.488N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=9.154kN满足要求！。

300 X800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁高h=800mm 层高6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm 木材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 fm=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;支撑采用门式钢管脚手架宽度 L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距900mm 梁边至板支撑的距离0.90m ；门式钢管脚手架顶2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位梁宽 梁高 系数 设计值 ①底模自重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼自重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和支撑承载力计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34高茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.支禅体至搭设正立面图(2)梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K・q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm<f n=13.00N/mm,满足要求。

梁模板支撑计算书工程名称:11工程单位:1．计算参数结构楼板厚130mm，梁宽b=300mm，梁高h=700mm，层高5.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根盘扣式钢管支撑,横向间距1050mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。

钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。

2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.30 + 1.14 ) ×1.2 = 0.52 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.30 × 0.70 × 1.2 = 6.05 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.30 × 0.70 × 1.2 = 0.38 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.78 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 5.79 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

300×700mm框架梁模板设计实例有一主梁截面尺寸为300×700mm，长7.2m，梁底至地面的高度为3.2m。

梁底模及侧模均采用25mm 厚木板，80×140 檩条，40×60 小檩条间距为0.5m，侧模立档间距为0.5m 进行支撑，承托梁底模及梁侧模的支柱采用尾径为Φ80mm，间距为800mm 的木支柱进行支撑（支撑纵横向水平拉结设置2 道，0.5m 高第一道，2.5m 高第二道）。

木材采用红松，查《简明施工计算手册》，木材顺纹抗压强度设计值为：fc=10Mpa，木材顺纹抗剪强度设计值为：fvm=1.4Mpa。

㈠主梁底板计算：⑴强度验算：底板承受荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载，即：模板自重、新浇砼的自重、钢筋重量及振动砼时产生的荷载，均应乘以分项系数1.2。

模板自重为：1.2×5×0.025×0.25=0.0375KN/m混凝土重量为：1.2×25×0.03×0.7=6.3KN/m钢筋重量为：1.2×1×0.30×0.7=0.252KN/m振动荷载为：1.2×2×0.30=0.72=7.3095KN/m竖向总荷载为：q=0.0375+6.3+0.252+0.72=7.3095KN/m根据《混凝土工程施工验收规范》的规定，设计荷载值要乘以0.90 的折减系数，所以，总竖向荷载为：q=0.9×7.3095=6.5785KN/m。

梁长为7.2m，底模下面楞木间距为0.5m，底模的计算简图可看成是一个等跨的多跨连续梁。

由于模板长度有限，一般可按四跨连续梁计算（取最不利荷载进行计算），查《简明施工计算手册》附录2 表中得：Km=－0.121，Kv=－0.620，Kf=0.967Mmax=KmqL2=－0.121×4.78575×0.5×0.5=－0.14477KN.m底板所须截面抵抗矩为：Wn= Mmax/ Kfm=0.14477×106÷1.3÷13=8566.272mm3选用底板截面为：25×300mm2Wn=1/6×bh2=1÷6×300×25×25=26041.67mm3＞8566.272 mm3满足要求！⑵剪应力验算：V=Kvql=0.620×4.78575×0.5=1.48358KN剪应力为：Tmax =3V/2bh=3×1.48358×1000×2÷250÷25=0.35606Mpa＜Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa满足要求！⑶挠度验算：按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，采用荷载标准值计算，且不考虑振动荷载。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。

梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 70.00×1.80×1.80/6 = 37.80cm3；I = 70.00×1.80×1.80×1.80/12 = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.244×1000×1000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×18.144+1.4×3.780)×0.300=4.872kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4872.0/(2×700.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×18.144×3004/(100×6000×340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.60/1=16.24kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=16.239kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。

梁模板扣件钢管高支撑架计算书本方案计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（GJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计 模板支架搭设高度为4.1米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=300mm ×700mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。

采用的钢管类型为48×3.5。

4100150070图1 梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0.700×0.300+0.350×0.300=5.355kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.300=0.900kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.355+1.4×0.900)×0.300×0.300=0.069kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.069×1000×1000/16200=4.270N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.355+1.4×0.900)×0.300=1.383kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1383.0/(2×300.000×18.000)=0.384N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.255×3004/(100×6000×145800)=0.392mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。

梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度1000mm，高度1300mm，两侧楼板厚度300mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置4道，内龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距350+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

33313mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.430kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×3.600×0.300=10.260kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm 3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm 4；10.26kN/mA计算简图0.092弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.29kN/mA变形计算受力图0.036变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.231kNN2=3.386kNN3=3.386kNN4=1.231kN最大弯矩 M = 0.092kN.m最大变形 V = 0.457mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.092×1000×1000/16200=5.679N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×1846.0/(2×300.000×18.000)=0.513N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.457mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为6.0m，梁截面 B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距 1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

6000图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。

14m标高300x700梁模板钢管支撑架计算书梁模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB 50005━2003)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

模板支架搭设高度为14.00米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×700mm，梁两侧楼板厚度0mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，梁底布置3道龙骨，梁底小横杆间距0.450m，梁底增加1道承重立杆。

梁顶托采用单钢管: 48×3.0。

立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。

采用的钢管类型为48×3.0，采用扣件连接方式。

梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算使用模板类型为：胶合板15㎜厚。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照多跨连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.500×0.700×0.450=8.032kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.500×0.450×(2×0.700+0.300)/0.300=1.275kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13 = 2.500×0.450=1.125kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.500×0.700×0.450+0.500×0.450×(2×0.700+0.300)/0.300=9.307kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 1.0×[1.35×(8.032+1.275)+1.4×0.9×1.125]=13.983kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3；I = 45.00×1.50×1.50×1.50/12 = 12.66cm4；施工荷载为均布线荷载：计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.787kNN2=2.622kNN3=0.787kN最大弯矩 M1 = 0.039kN.m(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/16875=2.330N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值q = 9.31kN/m为设计值。

梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算按四等跨连续梁计算，简图如下：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×0.3＝8kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.3＝7.47kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.53kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.8]×0.3＝6.15kN/m1、抗弯验算σ＝M max/W＝(0.107×7.47×0.222+0.121×0.53×0.222)×106/16200＝2.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×6.15×2254/(100×10000×145800)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝22 5/400＝0.56mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×7.47×0.22+1.223×0.53×0.22＝2.07kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×6.15×0.22＝1.58kN五、小梁验算计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝2.07/0.3＝6.89kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.22＝0.05kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+ 1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.45-0.3/2)/2×0.22+0.9×1.35×0.5×(0.8-0.12)×0.22＝0.29kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+ 1.1)×0.12)+1.4×0.7×2)]×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.22+0.9×1.35×0.5×(0.8-0.12)×0.22＝0.29kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝1.58/0.3＝5.27kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.22＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.45-0.3/2)/2×0.22+0.5×(0.8-0.12)×0 .22＝0.18kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.12)×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.22+0.5×(0.8-0.1 2)×0.22＝0.18kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.48×106/64000＝7.5N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.348kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.348×1000/(2×60×80)＝0.42N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax＝1.16mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.35kN，R2＝1.35kN正常使用极限状态R1＝0.99kN，R2＝0.99kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二由上节可知R＝max[R1，R2]＝1.35kN，R'＝max[R1'，R2']＝0.99kN 1、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ＝M max/W＝0.49×106/5080＝96.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)V max＝2.83kNτmax＝2V max/A=2×2.83×1000/489＝11.59N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)νmax＝0.71mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝6.12kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝6.12kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算λ=h/i=1700/15.8=107.59≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.541、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.72/10＝0.06kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×0.3＝7.32kN/m2)小梁验算F1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.45-0.3/2)/2×0.22＝0.15kNF2＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1] ×(0.9-0.45-0.3/2)/2×0.22＝0.15kNq1＝6.31kN/mq2＝0.05kN/m同上四～六计算过程，可得：立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]+M w/l b＝max[5.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，5.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+0.06/0.9＝7.96kNf＝N/(υA)+M w/W＝7.96×103/(0.54×489)+0.06×106/5080＝43.08N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！八、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝7.96/(1×0.15)＝53.06kPa≤f ak＝60kPa满足要求！。

梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1000mm，两侧楼板厚度200mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置4道，内龙骨采用50×100mm木方。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+400########mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量5200.0N/mm4。

木方剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm4。

25 025251541mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×48.000=43.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值 q = 1.2×43.200×0.250+1.40×3.600×0.250=14.220kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.00×1.50×1.50/6 = 9.38cm3；I = 25.00×1.50×1.50×1.50/12 = 7.03cm 4；14.22kN/mA计算简图0.089弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10.80kN/mA变形计算受力图0.062经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=1.422kN N 2=3.910kN N 3=3.910kN N 4=1.422kN最大弯矩 M = 0.088kN.m 最大变形 V = 0.782mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.088×1000×1000/9375=9.387N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×2132.0/(2×250.000×15.000)=0.853N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.782mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。