(六)计算书现浇箱梁施工方案计算书

现浇箱梁支架设计计算书第一章编制根据1、编制根据1.1施工协议文献和其他有关文献。

1.2工地现场考察所获取旳资料。

1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2023。

1.4《公路工程质量检查评估原则》JTG F80-2023。

1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。

1.6《公路工程水泥和水泥混凝土试验规程》JTG E30-2023。

1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20231.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20231.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-911.10《建筑构造荷载规范》GB50009-2023（2023年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长66.06m。

桥跨布置为一联，详细分跨为：（16+27+16）m。

主桥箱梁采用C50混凝土。

桥梁支架位于地势较低旳水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。

1上部构造采用现浇预应力砼变截面持续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立旳桥梁。

桥梁平面位于R=1200mm旳圆弧上，纵断面位于0.54%旳上坡上。

2桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m，右幅桥梁宽度为22.5m，两幅桥梁之间设置1.0m旳中央分隔带。

左幅桥详细布置为：6m（人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥详细布置为：6m（人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。

上部构造为（16+27+16）m变截面预应力砼持续箱梁。

桥墩处梁高1.7m，桥台和中跨跨中梁高为1.1m，采用二次抛物线过渡，过渡段旳方程式为Y=0.004167X2+1.1。

左幅桥箱梁顶板宽25.25m，底板宽20.25m，悬臂宽2.5m，为单箱五室构造；右幅桥箱梁顶板宽22.5m，底板宽17.5m，悬臂宽2.5m，为单箱五室构造。

混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。

二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。

2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。

三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。

2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。

3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。

四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。

2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。

3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。

五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。

2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。

3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。

六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。

以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。

福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。

⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。

瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。

桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。

桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。

桥梁下部：采用肋板式桥台。

柱式桥墩、桩基础。

桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

杭(州)长(兴)高速公路北延（泗安至浙苏界）工程施工图阶段上部构造（30+40+30）m预应力混凝土连续箱梁（桥宽8.5m） 设 计 计 算 书铁道第三勘察设计院集团有限公司2013年10月目录1、桥梁概况 (2)2、技术标准及规范 (2)3、主要材料 (2)4、温度模式 (3)5、施工步骤简述 (3)6、结构离散 (3)7、受力阶段计算要素（30+40+30）m预应力混凝土连续箱梁（桥宽8.5m）主要计算结果 (4)1. 桥梁概况本桥共一联：(30+40+30)m预应力混凝土连续箱梁；下部结构：桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用钻孔桩基础。

本桥平面位于直线上。

2. 技术标准及规范（一）技术标准1、荷载标准：采用公路-Ⅱ级2、安全等级：一级3、地震烈度：Ⅵ度4、预应力控制要求：按全预应力构件设计（二）技术规范(1)《城市道路设计规范》CJJ37-90；(2)《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011；(3)《公路工程技术标准》JTG B01-2003；(4)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；(5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTGD62-2004；(6)《公路圬工桥涵设计规范》 JTG D61-2005；(7)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；(8)《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01-2008；(9)《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/TB07-1-2006；(10)《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476-2008；(11)《公路交通安全设施设计细则》JTG/T D81-2006；(12)《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-2008；(13)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；(14)《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011；3. 主要材料1）混凝土：C50混凝土，重力密度γ=26.0 kN/m3，弹性模量为Ec=3.45×104MPa；2）预应力钢绞线：弹性模量Ep=1.95×105 MPa，公称直径15.2mm，公称面积139mm2，抗拉标准强度为1860Mpa，松驰系数＝0.3；3）钢束张拉控制应力：详见各联钢束构造图；4）锚具：设计参照OVM型锚具，锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）；5）波纹管：圆形塑料波纹管；6）管道摩擦系数：ｕ＝0.17；7）管道偏差系数：κ＝0.0015；8）不均匀沉降：Δ＝5mm；9）年平均相对湿度：80％。

2号中桥现浇箱梁受力计算1、模板及支架计算：查路桥施工计算手册中表13-5其立杆容许荷载[N]横杆步距1.2米立杆为33.1KN，查路桥计算手册表落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa查路桥计算手册表结构表面外露容许挠度值L/400，地基容许承载力0.15 Mpa。

(1)竖向荷载分析取右半幅8联40m支架分析，砼556 m3①楞木（含竹胶板）荷载取P1=2.6 KN /m2②新浇筑钢筋砼荷载（翼缘板底面按2.0m宽计算，空心厚度取0.5m计算）P2A、实心段(最大截面2.6m)：2.6m×26 KN /m3=67.6KN / m2B、翼沿段：（0.2m+0.5m）/2×26 KN /m3=9.1 KN /m2C、空心段：0.7m×26 KN /m2=18.2 KN /m2③人和运输工具在模板、支架上施工荷载取P3=2.5 KN /m2④倾倒砼时产生的冲击荷载采用输送泵浇注产生的冲击力小，但会产生工作振动力，取P4=1 KN /m2⑤振捣砼时产生的荷载取P5=1 KN /m2⑥按冬季施工保温设施产生的荷载取P6=1 KN /m2⑦最不利荷载组合情况由于浇注砼分两次加载，在浇注第二次砼时，第一次浇注砼已经有一定强度和钢筋已经发生作用，有一定的抗弯拉能力，对减少支架承载负荷有较大作用；但是考虑该部分受当时施工凝期、浇注厚度等诸多因素影响，无法准确测算数值；同时为了侧重安全考虑，本施组不考虑该部分受力作用，计算时视砼为新拌砼，还无承载能力，荷载按最大考虑。

为方便计算单位统一，荷载分析时以KN/m2单位统一。

（2）实心段承载力计算：A、支架立杆数量计算（取一个隐形盖梁分析）：纵：间距0.6m（5.4m）= 10排横：间距0.6m（12.25m）=21排纵×横=210个每个支点竖向力：P基A=75.7×0.6×0.6=27.3KN/个＜33.1KN /个，安全系数为1.21。

某现浇箱梁支架计算一、支架设计概要（一）设计计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。

3、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004）4、《路桥施工计算手册》5、《钢管脚手架扣件》（GB15831）6、WDJ脚手架立杆设计荷载：⑴横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN；⑵横杆步距为0.6m×0.9m时，每根立杆设计荷载为35KN；（二）计算内容1、15mm厚竹胶板强度、刚度2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度及碗扣支架强度验算。

4、贝雷梁计算5、槽钢[20分配梁计算6、钢管桩及其钢筋砼条形基础计算（三）模板支架设计基本构造及荷载传递路线1、基本构造：道路顶铺设槽钢或方木，其上搁置支架底托，搭设碗扣支架。

在支架顶部为顶托，顶托上放置纵向10cm ×15cm 方木，再横向放置10cm ×10cm 方木，横向方木上部铺设15mm 厚竹胶板，作为箱梁底模。

2、荷载传递路线：荷载传递路线：底模→横向格栅→ 纵向格栅→立杆顶托→支架立杆→底托→地基（或支架支承结构）。

二、FX16#~FX19#箱梁碗扣支架布置1、δ＝15mm 胶合板作底板；2、横桥按间距@ 300mm 布置10×10cm 木方格栅；3、顺桥向垂直方向均布设15×10cm 木方格栅，布置间距：梁顶底板部位间距为@＝600、900mm ，翼板部位间距为@＝900mm 及1200mm ；4、顺桥向布置，布置间距尺寸：@＝600mm 及900mm ； 三、支架承重结构受力计算：1、模板计算(15mm 厚覆膜胶板)⑴施工荷载（取梁高3m,计算最大跨度0.2m ）砼自重：g 1=3×25＝75KN/m 2；施工荷载（人员、堆载）g 2取2.5 KN/m 2；倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0 KN/m 2考虑；（下同）q ＝（75+2.5+2）×1.0＝79.5KN/m⑵弯矩21M21M =81q 2l =81×79.5×0.22=0.398KN ·m⑶截面模量WW=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3⑷应力验算σ＝21M /W=531075.310398.0－⨯⨯=10.6MPa ＜ ［σ］＝15MPa ∴ δ＝15mm 厚覆膜模板强度满足要求。

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

现浇箱梁施工方案及计算一、施工方案1.1 施工准备在进行现浇箱梁的施工前，需要进行施工准备工作。

首先是组织好施工人员，包括具有施工经验的技术人员和熟练的操作工。

其次是准备好所需的施工材料，例如混凝土、脚手架等。

另外，要做好现场的平整和清理工作，确保施工过程中的安全。

1.2 箱梁模板的制作箱梁模板的制作是现浇箱梁施工的关键步骤之一。

根据设计要求，制作箱梁模板，并对其进行检查和调整，确保模板的尺寸和平整度符合要求。

在制作模板时，还需要注意模板的支撑和固定，以确保其在混凝土浇筑过程中不会发生变形或位移。

1.3 混凝土浇筑在进行现浇箱梁的混凝土浇筑时，需要注意以下几点： - 在浇筑混凝土前，要对模板进行喷润湿处理，以防止混凝土与模板粘结。

- 根据设计要求，安排好混凝土的浇筑顺序和方法，确保混凝土在浇筑过程中的均匀性和密实性。

- 控制混凝土的浇筑速度，避免出现冷缝或裂缝等质量问题。

- 在混凝土浇筑完成后，及时进行养护，保证混凝土的强度和耐久性。

1.4 完工验收混凝土浇筑完成后，需要进行箱梁的完工验收。

验收内容包括箱梁尺寸、平整度和外观等方面的检查，以及强度和质量的试验。

通过验收，确认箱梁的施工质量是否符合设计要求，确保箱梁的使用安全和可靠。

二、计算方法2.1 箱梁尺寸计算在进行箱梁施工前，需要进行箱梁尺寸的计算。

箱梁的尺寸计算包括箱梁的长度、宽度和高度等方面的计算。

按照设计要求和现场实际情况，确定箱梁的尺寸，并制作相应的模板。

2.2 混凝土用量计算根据设计要求和现场情况，计算箱梁混凝土的用量。

混凝土用量的计算主要包括箱梁的体积和混凝土的配合比等方面。

通过计算，确定所需混凝土的用量，并合理安排混凝土的浇筑顺序和方法。

2.3 强度计算在现浇箱梁的施工中，需要对混凝土的强度进行计算。

根据设计要求和现场条件，计算混凝土的抗压强度和抗拉强度等指标，以确保箱梁的使用安全和可靠。

通过强度计算，确定混凝土的配合比和养护方案，提高箱梁的抗压强度和耐久性。

关于现浇箱梁施工的计算书现浇梁施工采用满堂碗扣架施工，碗扣架立杆纵横向间距为0.9m，横杆竖向间距为1.2m。

立杆顶托上先放置5×10cm纵向方木，纵向方木的横向间距为0.9m，其上再放置10×10cm的横向方木，横向方木纵向间距为0.3m，横向方木上安装1.8cm厚的竹胶板作为底模。

支架计算主要计算模板、纵横向方森、立杆承载力计算。

根据最不利苍荷载情况，取墩顶实心段的支架和模板进行计算。

根据实际情况，箱梁施工时的荷载组合由如下的荷载组成：(1)新浇砼及钢筋自重(箱梁自重)(2)模板加方木楞的自重(3)浇捣砼时产生的荷载(4)施工人员及施工设备荷载具体数值如下：(1)箱梁自重计算：实心段箱梁断面面积：27.74S m=，实心段长1.4m17.74 1.4 2.628.1736G t=⨯⨯=，合281.736kN(2)模板加方木楞的自重：底模横向宽5m，纵向长1.4m，板厚为0.018m，模板容重为571kg/m3则模板自重：21.450.01857171.946G kg=⨯⨯⨯=，合0.719kN 横向方木规格为10×10cm，每根长5m，纵向间距为0.3m，1.4m范围内共有6根。

纵向方木规格为10×5cm，每根长1.4m，横向间距为0.9m，底模宽度范围内共有6根。

方木容重为650kg/m3横向方木自重：3650.10.1650195G kg=⨯⨯⨯⨯=，合1.95kN纵向方木自重：36 1.40.10.0565027.3G kg=⨯⨯⨯⨯=，合0.273kN 合2.223kN(3)浇捣砼时产生的荷载：采用q 2＝2.0kN/m 2(查施工手册)，箱梁底板宽4.5m ，则：4 2.0 1.4 4.512.6G kN⨯⨯==(4)施工人员及设备产生的荷载：查施工手册知，其均布荷载q 3＝1.0kN/m 2，则5 1.0 1.4 4.5 6.3NG k ⨯⨯==1、模板计算模板主要承受箱梁自重、浇捣砼时产生的荷载、施工人员及施工设备荷载，其总共承受的荷载为：134281.73612.6 6.3300.636G G G kNG =++=++=考虑到施工的安全可靠，取1.5倍的安全系数，则1.5300.636 1.5450.954G kNP ⨯=⨯==横向1m 内模板所受的线荷载，则：450.95471.58/1.4 4.51.4 4.5P kN mq ==⨯⨯=模板在横向10×10cm 方木的作用下形成长度为30cm 的简支梁结构(最不利的结构)。

（一）内侧顶模板计算（1）横向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25+7.5×0.012）+（4+2.5）=13.74 kN/m2230.0122466bh W cm === 抗弯强度验算[]230.12410M ql Wσσ-==⨯<=30Mpa 0.72l m <l 取30cm 。

2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f 4370.67713.740.30.520.01211010012⨯⨯=⨯⨯⨯mm <1.2mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

横向背楞采用8cm ×10cm 的方木，间隔为30cm 。

（2）纵向背楞的计算1、强度计算简化为三跨连续梁模型q=（26×1.1×0.25×0.3+7.5×0.012×0.3+0.1×0.08×7.5）+（4+2.5）×0.3=4.18 kN/m2230.080.1133.366bh W cm ⨯=== 抗弯强度验算[]22330.1 4.180.880.1133.310==2.43133.310M ql W σσ--⨯⨯==⨯<⨯=13Mpa 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 100677.04max <=EI ql f4370.677 4.180.880.30.080.111010012⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <5.3mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

纵向背楞在横向背楞下设置四道，距离为0.88m 。

(3)支撑钢管计算1、强度验算设每1.2m 设置一个支撑钢管。

横向背楞传递到纵向背楞的Q =4.18×0.88=3.68kN Mmax=2.21 kN.m[]32.219.21324010M Mpa Mpa W σσ-===<=⨯ 2、挠度验算条件：[]f f <m ax 250l 384p 81.63m ax <=EI l f 3376.81 3.68 1.20.780.10.1211038412⨯⨯=⨯⨯⨯⨯mm <4.8mm 故抗弯强度和挠度满足要求。

现浇箱梁腹板定型钢模受力计算书一、主要技术参数1、Q235的弹性模量：E=2.1*10 5Mpa2、Q235的抗弯容许强度：【ō】=145Mpa3、Q235的抗剪容许强度：【ō】=85Mpa二、载荷安全系数1、砼超方系数:1.052、砼浇筑冲击系数：1.2三，载荷计算1、砼载荷重量为（取1m2单位）：g砼==1.06m2/3.6m(平均厚度)*1m2*26000N(容量)*1.05（超方系数）=8038N/m=8.038K/pa 施工人员：g=2KN/m2倾倒砼时产生的冲击载荷和振捣砼时产生的载荷均按2KN/m2考虑，则作用于模板单位面积上的总载荷为：P=8.038+2+2=14.038Kpa2、模板面板受力计算模板面板采用3.75mm厚热轧钢板，四周边肋及纵向筋板采用8mm厚，63mm宽扁钢，纵肋间距为350mm左右，横肋采用6.3#槽钢，横肋间距为300mm.取1mm模板作计算单位，作用在其上的均布载荷为：Q=14.038kpa*0.001=14N/mW=bh2/6=1*152/6=37.5mm3I=bh3/12=1*153/12=281.25mm4模板钢板的抗剪容许强度：【ō】=85MpaE=2.1*10 5Mpa单向板计算Mmax=0.1ql2=0.1*0.014*5002=350N/mmō=M/W=350/37.5=9.3Mpa<【ō】=85Mpa，满足要求。

挠度验算的载荷取值：q= 8.038N/m10ω=ql4/150EI=8.038*103*0.54÷(150*5*103*106*281.25*10-12)=2.4mm<3mm，满足要求。

3、模板支架受力计算支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。

查«钢结构设计原理»P281附录5-1得支架承受由模板传递来的载荷为：F=ql=7.1*1000=7100N支架为8#槽钢焊接而成，每块模板背面配置两榀支架，支架配置间距为750mm。

箱梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 12008 12009 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kNτ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.547N/mm2 τ＝0.333N/mm2 ω＝0.496mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=250/150=1.667mm同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=300mm承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.62+0.117×0.661×0.62=0.352kN·mσ=M/W=0.352×106/(39.7×103)=8.866N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）承载能力极限状态R max1＝ 1.1q静l+1.2q活l=1.1×9.011×0.6+1.2×0.514×0.6=6.317kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max2＝4.282kN，验算值σ＝6.196N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax2＝2.714kN允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=300mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max3＝4.286kN，验算值σ＝6.272N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax3＝2.626kN 允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm /结论符合要求符合要求/主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×6.317＝6.317kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×4.405＝4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.421kN·mσ=M/W=1.421×106/(39.7×103)=35.793N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.062mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）R max4＝27.41kN /ζ=27.41/1=27.41kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×4.282＝4.282kN，p＝ζRˊmax2＝1×2.714＝2.714kN，l c=900mm，按二等跨计算。

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。

横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。

均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

现浇箱梁施工方案（含支架计算书）目录1．编制依据 (1)2．工程概况 (1)3．施工总体安排 (3)3.1技术准备 (3)3.2劳动力计划 (3)3.3施工机械准备 (6)3.4施工材料准备 (6)3.5施工进度计划安排 (6)4．现浇箱梁施工技术方案 (7)4.1施工工艺流程图 (7)4.2支架方案 (9)4.2.1地基处理 (9)4.2.2测量放样 (10)4.2.3支架搭设 (10)4.2.4支架预压 (11)4.2.5支架拆除 (12)4.3现浇连续梁方案 (13)4.3.1模板施工 (13)4.3.2钢筋施工 (15)4.3.3预应力施工 (16)4.3.4砼浇筑 (18)4.3.5预应力施工 (21)4.3.6预埋件施工 (26)4.3.7冬季施工措施 (26)4.3.8高温季节施工 (27)5．质量保证措施 (27)5.1组织保证 (27)5.2加强测量、试验工作 (27)5.3强化技术管理工作 (27)5.4加强全过程的质量监控，严把施工环节质量关 (28)5.5努力克服质量通病 (28)6．安全生产保证措施 (28)6.1组织保证措施 (28)6.2加强安全教育，执行安全生产奖罚制度 (29)6.3加强现场安全施工管理 (29)6.4交通安全防护措施 (32)7．文明施工和环境保护措施 (32)7.1文明施工措施 (32)7.2环境保护措施 (33)8．工期保证措施 (34)8.1明确阶段目标，保证节点计划和总体计划的完成 (34)8.2加强领导管理，健全施工协调制度 (35)8.3加强物资供应管理 (35)8.4对任务分配、劳动力安排、机械设备调配实行动态管理 (35) 8.5加强工地施工技术管理 (35)8.6安排好特殊季节的施工 (35)9．现浇箱梁施工应急预案 (35)9.1应急预案的任务和目标 (35)9.2应急救援组织机构 (35)附件一、桥面净宽25.5m箱梁支架及中心河贝雷梁验算 (41) 附件二、桥面净宽40.5m箱梁计算（验算半幅） (62)附件三、第十四联变截面连续梁支架及跨华山路门洞验算 (80) 附件四、匝道箱梁支架验算 (111)333现浇箱梁施工方案1．编制依据1、333标段设计图纸2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）5、《工程测量规范》（GB50026-2007）6、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）8、《钢筋焊接及验收规程》（JTJ18-2012）9、《预应力混凝土钢绞线》（GB/T5224-2003）10、《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ10-2011）11《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）12、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）13、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）14、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）15、我单位编制的《333标段总体施工组织设计》16、自然条件资料：包括地形资料、工程地质资料、水文地质资料、台风资料、气象资料等。

某现浇箱梁结构验算核报告一、结构概况某现浇箱梁为跨越S201线的一座桥梁，斜交角度为148度，采用斜桥正做，错孔跨越，桥梁全长97m。

本桥平面位于R=2000m的曲线段段内，上部结构采用25+30+25 m预应力混凝土现浇连续箱梁。

桥墩采用独柱墩，钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U型桥台，扩大基础。

1、上部结构：主梁采用C50混凝土，箱梁采用单箱双室截面；箱梁梁高1.8m，悬臂端部厚度0.18m，根部厚度0.45m；箱梁底板与桥面横坡一致，通过箱梁底面三角垫石来适应桥面的横坡变化；箱梁顶板宽13.0m，底板在非连续端1.5m范围内宽8.4m，经3m变化段变至8.0m，直至中跨跨中，悬臂长度2.0m；箱梁顶板厚度：横梁端部45cm，经300cm倒角变至25cm，直到跨中；箱梁底板厚度：横梁端部42cm，经300cm倒角变至22cm，直到跨中；箱梁腹板厚度：边腹板在端横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；边腹板在中横梁端部65cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；中腹板横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；横梁：端横梁厚度150cm，中横梁厚度200cm；=1860MPa的钢绞线，其性能符合纵向预应力：采用标准强度fpk=1.95 GB/T5224-2003的要求，锚下张拉控制应力为1395MPa，钢束弹性模量为Ep×105MPa，单根直径φs15.2mm，截面面积A=140mm2，纵向束采用OVM15-15型锚固体系。

2、下部结构：桥墩全部采用独柱墩，柱径1.6m，基础均采用钻孔灌注桩基础；桥台采用重力式U型桥台，基础采用扩大基础。

3、施工方法箱梁采用满堂支架整体现浇方案。

4、其他支座设臵：桥墩处采用单支座，桥台处采用双支座，支座间距为740cm；支座类型：采用GPZ盆式橡胶支座。

二、结构分析简化模型为了分析主梁在各种作用下的最不利效应，结构分析采用“Midas 2010空间有限元程序”进行，有限元模型中充分考虑了施工及运营阶段的结构刚度模拟与各种荷载的作用过程。

xx合同段现浇箱梁施工方案编制：审核：审批：xx项目经理部xx现浇梁模板支架施工方案一、箱梁模板支架概况现浇箱梁每跨30米，每一联3—5跨,采用满堂支架施工.连续箱梁高1.5米，底宽6.2米，顶宽10.2米,现浇梁为空心，一跨箱梁有四个箱室，箱室之间有0。

5米的实心段，腹板较宽为0。

65米，考虑到方木及钢管支架刚度较小，横向传力小等因素，模板支架施工检算时，箱梁按照全段实心来计算。

根据以往经验目前施工情况,决定支架采用WDJ扣碗式钢管搭设，碗扣支架立杆底部垫钢板或地托，顶部加顶托,顶托上面横桥向放置9cm×15cm第一层方木,间距90cm,第一层方木上放置10cm×10cm第二层方木间距20cm，方木上钉竹胶板(厚15mm)作为底模。

翼板和侧模采用10cm×10cm和5cm×10cm 方木钉成框架作为支撑,模板采用122×244×1。

2优质竹胶板,支架立杆顺桥方向布设间距为90cm,横桥方向布设间距为60cm,双向设大小横杆,横杆层距为120cm，考虑到支架的整体稳定性，在顺桥向箱梁底两侧满设剪刀撑，横向每隔3米跨布置剪刀撑l道.箱梁翼板较轻，支架验算时不予考虑，箱梁支架现检算一联的第一跨,一端为盖梁，一端为连接墩,具体布置见图。

二、支架受力检算箱梁自重W1=6.28m×28×1.5×26=6770。

4KN模板方木W2=0.25×28×6.2=43。

4KN施工人员及机具W3=3×28×6.2=347.2KN浇注砼冲击力W4=3×28×6.2=347.2KN支架重（按8米计算) W5=232KN横向断面图纵向断面图1、上层方木受力检算箱梁施工范围内所使用的方木木材为华北落叶松，顺纹拉应力［σ1]=7 Mpa，压应力［σa]=11 Mpa，剪应力[τ］=1.2 Mpa,弹性模量为9000。