基础ZJ5-500计算书

滨江花园φ500/600直径
单桩承载力计算书
本计算采用：建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)
根据甲方提供的地质勘察报告，甲方要求改用长螺旋管灌注桩，桩端进入强风化玄武岩层不小于0.5m，桩端土承载力特征值为：
对于500直径的桩q pa=3000kPa。

1，单桩竖向承载力特征值估算(式8.5.5-1)：
R t=q pa A P+ u p∑q sia l i＝0.252*3.14*3000+0.50*3.14*30粘土21.0 ＝588KN +989N
=1577KN
2，桩身砼强度应满足桩的承载力设计要求(式8.5.9)：
Q≤A P f c￠c=0.252*3.14*14.3*0.6=1683KN
3，单桩承载力特征值取值：
R=Q/1.35=1683/1.35=1248KN 取（1200KN）
对于600直径的桩q pa=3000kPa。

1，单桩竖向承载力特征值估算(式8.5.5-1)：
R t=q pa A P+ u p∑q sia l i＝0.302*3.14*3000+0.60*3.14*30粘土21.0 ＝847KN +1186N
=2033KN
2，桩身砼强度应满足桩的承载力设计要求(式8.5.9)：Q≤A P f c￠c=0.302*3.14*14.3*0.6=2425KN
3，单桩承载力特征值取值：
R=Q/1.35=2425/1.35=1800KN 取（1800KN）
设计:
校对:
审核：
长宇(珠海)国际建筑设计有限公司。

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 540起重臂自重G1(kN) 83起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 25小车和吊钩自重G2(kN) 5.1小车最小工作幅度R G2(m) 15最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 20.2最小起重荷载Q min(kN) 15最大吊物幅度R Qmin(m) 60最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×20.2，15×60]＝1212k承台底标高(m) -2.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=3.6×3.6×(1.4×25+0×19)=453.6kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×453.6=544.32kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.12+2.12)0.5=2.97m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(849.5+453.6)/4=325.775kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(849.5+453.6)/4+(1792+73.297×1.4)/2.97=963.725kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(849.5+453.6)/4-(1792+73.297×1.4)/2.97=-312.175kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1019.4+544.32)/4+(2588.716+102.616×1.4)/2.97=1310.97kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1019.4+544.32)/4-(2588.716+102.616×1.4)/2.97=-529.11kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.199×(2.2×20+4.9×20+5.5×25+12.4×30)+0×0.385=1146.179kNQ k=325.775kN≤R a=1146.179kNQ kmax=963.725kN≤1.2R a=1.2×1146.179=1375.414kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-312.175kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=312.175kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=25×0.385×(25-10)=144.317kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.6×2.2×20+0.7×4.9×20+0.5×5.5×25+0.5×12.4×30)+14 4.317=759.629kNQ k'=312.175kN≤R a'=759.629kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×202/4=3770mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1310.97kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×17×0.385×106 + 0.9×(360×3769.911))×10-3=6177.353kN Q=1310.97kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6177.353kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=529.11kNf y A S=360×3769.911×10-3=1357.168kNQ'=529.11kN≤f y A S=1357.168kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3769.911/(0.385×106))×100%=0.98%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 Φ25@150承台底部短向配筋HRB400 Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400 Φ25@150承台顶部短向配筋HRB400 Φ25@150暗梁配筋承台梁上部配筋HRB400 6Φ25承台梁腰筋配筋HRB400 4Φ20承台梁底部配筋HRB400 6Φ25承台梁箍筋配筋HRB400 Φ10@200承台梁箍筋肢数n 4 暗梁计算宽度l'(m) 0.91、荷载计算塔身截面对角线上的荷载设计值：F max=F/4+M/(20.5B)=1019.4/4+2588.716/(20.5×2)=1170.099kNF min=F/4-M/(20.5B)=1019.4/4-2588.716/(20.5×2)=-660.399kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=1126.34kN，M max=43.781kN·m，M min=-79.97kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1400-50-25/2=1337mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1337)1/4=0.88塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.1-2-0.7)/2=-0.3ma1l=(a l-B-d)/2=(2.1-2-0.7)/2=-0.3m 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=-0.3/1.337=-0.224，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=-0.3/1.337=-0.224，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t l'h0=0.88×1.4×1570×0.9×1.337=2326.169kNβhsαl f t l'h0=0.88×1.4×1570×0.9×1.337=2326.169kNV=1126.34kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=2326.169kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.337=4.674ma b=2.1m≤B+2h0=4.674m，a l=2.1m≤B+2h0=4.674m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=79.97×106/(1.03×16.7×900×13372)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999A S1=M min/(γS1h0f y1)=79.97×106/(0.999×1337×360)=167mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(167,0.002×900×1337)=2407mm2梁底部实际配筋：A S1'=2946mm2≥A S1=2407mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=43.781×106/(1.03×16.7×900×13372)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S1=M max/(γS2h0f y2)=43.781×106/(0.999×1337×360)=92mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(92,0.002×900×1337)=2407mm2 梁上部实际配筋：A S2'=2946mm2≥A S2=2407mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ20(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(3.6-20.5×2)/(2×1.337)=0.289取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.57×0.9×1.337/(1.5+1)=1.322kN V max=1126.34kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.322kNnA sv1/s=4×(3.142×102/4)/200=1.571V=1126.34kN≤0.7f t l’h0+1.25f yv h0(nA sv1/s)=0.7×1.57×900×1337+1.25×360×1337×1.571=2267.496 kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.142×102/4)/(900×200)=0.175%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.57/360=0.105%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：A S1=ρbh0=0.002×3600×1337=9627mm2承台底长向实际配筋：A S1'=12272mm2≥A S1=9627mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：A S2=ρlh0=0.002×3600×1337=9627mm2承台底短向实际配筋：A S2'=12272mm2≥A S2=9627mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=12272mm2≥0.5A S1'=0.5×12272=6136mm2 满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=12272mm2≥0.5A S2'=0.5×12272=6136mm2 满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

锥形基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》李国胜二、示意图三、计算信息构件编号: J-5 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数矩形柱宽bc=2100mm 矩形柱高hc=2400mm基础端部高度h1=300mm基础根部高度h2=900mm基础长度B1=2500mm B2=2500mm基础宽度A1=2500mm A2=2500mm2. 材料信息基础混凝土等级: C40 ft_b=1.71N/mm2fc_b=19.1N/mm2柱混凝土等级: C50 ft_c=1.89N/mm2fc_c=23.1N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=5.000m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值Fgk=9000.000kN Fqk=3000.000kNMgxk=1000.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=1000.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=9000.000+3000.000=12000.000kNMxk=Mgxk+Mqxk=1000.000+(0.000)=1000.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=1000.000+(0.000)=1000.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*9000.000+1.40*3000.000=15000.000kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(1000.000)+1.40*(0.000)=1200.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(1000.000)+1.40*(0.000)=1200.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*12000.000=16200.000kNMx2=1.35*Mxk=1.35*1000.000=1350.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*1000.000=1350.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|15000.000|,|16200.000|)=16200.000kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|1200.000|,|1350.000|)=1350.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|1200.000|,|1350.000|)=1350.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=615.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=B1+B2=2.500+2.500=5.000m2. 基础总宽 By=A1+A2=2.500+2.500=5.000m3. 基础总高 H=h1+h2=0.300+0.900=1.200m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2-as=0.300+0.900-0.040=1.160m5. 基础底面积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*5.000=2500.000kNG=1.35*Gk=1.35*2500.000=3375.000kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=1000.000-0.000*1.200=1000.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=1000.000+0.000*1.200=1000.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=1350.000-0.000*1.200=1350.000kN*mMdy=My+Vx*H=1350.000+0.000*1.200=1350.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(12000.000+2500.000)/25.000=580.000kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*580.000=580.000kPa≤fa=615.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=1000.000/(12000.000+2500.000)=0.069m因|exk|≤Bx/6=0.833m x方向小偏心,由公式【①5.2.2-2】和【①5.2.2-3】推导Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(12000.000+2500.000)/25.000+6*|1000.000|/(5.0002*5.000)=628.000kPaPkmin_x=(Fk+Gk)/A-6*|Mdyk|/(Bx2*By)=(12000.000+2500.000)/25.000-6*|1000.000|/(5.0002*5.000)=532.000kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=1000.000/(12000.000+2500.000)=0.069m因|eyk|≤By/6=0.833m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(12000.000+2500.000)/25.000+6*|1000.000|/(5.0002*5.000)=628.000kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(12000.000+2500.000)/25.000-6*|1000.000|/(5.0002*5.000)=532.000kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(628.000-580.000)+(628.000-580.000)+580.000=676.000kPaγo*Pkmax=1.0*676.000=676.000kPa≤1.2*fa=1.2*615.000=738.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=1350.000/(16200.000+3375.000)=0.069m因ex≤Bx/6.0=0.833m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(16200.000+3375.000)/25.000+6*|1350.000|/(5.0002*5.000)=847.800kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(16200.000+3375.000)/25.000-6*|1350.000|/(5.0002*5.000)=718.200kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=1350.000/(16200.000+3375.000)=0.069m因ey≤By/6=0.833y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(16200.000+3375.000)/25.000+6*|1350.000|/(5.0002*5.000)=847.800kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(16200.000+3375.000)/25.000-6*|1350.000|/(5.0002*5.000)=718.200kPa1.3 因Mdx≠0 Mdy≠0Pmax=Pmax_x+Pmax_y-(F+G)/A=847.800+847.800-(16200.000+3375.000)/25.000=912.600kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=912.600-3375.000/25.000=777.600kPaPjmax_x=Pmax_x-G/A=847.800-3375.000/25.000=712.800kPaPjmax_y=Pmax_y-G/A=847.800-3375.000/25.000=712.800kPa2. 柱对基础的冲切验算因 (bc+2*ho)<Bx 并且 (hc+2*ho)<By基础底面处边缘均位于冲切锥体以外, 需要验算柱对基础的冲切2.1 因 800<H<2000 βhp=0.9672.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=bc=2.100mx冲切位置斜截面下边长bb=bc+2*ho=2.100+2*1.160=4.420mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.100+4.420)/2=3.260mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-hc/2-ho)*Bx-(Bx/2-bc/2-ho)2=(5.000/2-2.400/2-1.160)*5.000-(5.000/2-2.100/2-1.160)2=0.616m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.616*777.600=478.924kNγo*Flx=1.0*478.924=478.92kN因γo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*ho=0.7*0.967*1.71*3260*1160=4375.69kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=hc=2.400my冲切位置斜截面下边长ab=hc+2*ho=4.720my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.560my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-bc/2-ho)*By-(By/2-hc/2-ho)2=(5.000/2-2.100/2-1.160)*5.000-(5.000/2-2.400/2-1.160)2=1.430m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.430*777.600=1112.279kNγo*Fly=1.0*1112.279=1112.28kN因γo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*ho=0.7*0.967*1.71*3560.000*1160=4778.36kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级，验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。

500吨吊车计算书摘要：一、吊车概述二、500 吨吊车的参数和性能三、500 吨吊车的应用场景四、500 吨吊车的维护与保养五、结论正文：一、吊车概述吊车，又称起重机，是一种用于吊装、运输重物的机械设备。

吊车广泛应用于建筑、物流、矿山、港口等领域，对于提高劳动生产率和减轻人工劳动强度具有重要意义。

二、500 吨吊车的参数和性能500 吨吊车是一种大吨位的起重设备，其起重能力为500 吨。

这种吊车通常具有以下参数和性能：1.臂长：根据车型和品牌不同，臂长范围在30-60 米之间。

2.最大起升高度：一般可以达到100 米以上。

3.起重速度：起升速度为0.8-1.6 米/秒，下降速度为1.2-2.4 米/秒。

4.行驶速度：行驶速度为30-50 公里/小时。

5.动力：一般采用柴油发动机，功率在300-500 马力之间。

三、500 吨吊车的应用场景1.基础设施建设：用于桥梁、高楼等建筑物的施工，以及大型设备、材料的吊装和运输。

2.港口作业：用于大型货轮的货物装卸，以及集装箱的搬运。

3.矿山开采：用于矿石、煤炭等资源的运输和装卸。

4.物流运输：用于超重型货物的长途运输和搬运。

四、500 吨吊车的维护与保养1.定期检查：应定期对吊车进行检查，包括电气系统、液压系统、传动系统等，确保各部件正常运行。

2.润滑保养：定期对吊车的润滑点进行润滑，以减少零部件磨损。

3.更换易损件：发现吊车零部件有损坏或磨损迹象时，应及时更换，以确保吊车安全可靠。

4.电气系统检查：定期检查电气线路，确保电缆、插头等部件完好无损。

五、结论500 吨吊车作为一种大吨位的起重设备，具有强大的起重能力和广泛的应用场景。

500吨吊车计算书计算书：500吨吊车一、吊车概述本计算书是针对一台额定起重能力为500吨的吊车进行计算和设计。

吊车是一种用于起重和运输重物的机械设备，具备卓越的起重能力和精确的控制性能。

吊车主要由起重机构、行走机构、操作装置、支撑装置等组成。

二、起重能力计算1.根据所需的起重能力500吨，开始计算吊车的相关参数和设计要求。

2.计算起重机构的工作范围，包括起升高度和幅度。

一般来说，吊车的起升高度应该超过所需的最大高度，并且幅度应保证能够覆盖到所需的工作范围。

3.根据起重能力和机构类型，计算吊车的吊钩工作级别和冗余度。

起重机的工作级别通常根据起重对象的重量和高度进行评估，而冗余度则是指吊机能力与所需能力的比值。

4.计算起重机构的基本设计参数，包括主梁、支架、轮轴和起重机构等的强度和刚度。

这些参数的计算将基于工作条件、材料性能和结构要求进行。

5.进行起重机构的相关校核计算，包括梁的挠度、支腿的稳定性和机构的静载荷。

三、行走机构设计1.根据吊车的预计使用场地和工况，确定行走机构的类型和参数。

行走机构通常由行走轮、行走齿轮和减速器等组成，需要满足吊车起重和运输的要求。

2.计算行走机构的过载能力和行走速度。

过载能力是指行走机构能够承受的最大荷载，而行走速度则取决于吊车的具体使用和工作要求。

3.设计行走机构相关零部件的强度和刚度，包括行走轮的受力和减速器的传动装置。

这些参数的计算需要考虑行走机构的工作条件和材料性能。

四、操作装置设计1.根据吊车的操作要求，设计操作装置的控制系统和显示装置。

操作装置通常由控制台、控制手柄和显示屏等组成，用于实现吊车的精准操作。

2.计算吊车的工作环境和操作要求，确定操作装置的功能和性能。

操作装置需要具备稳定性、精度和安全性等，以确保吊车的正常操作和提升效率。

五、支撑装置设计1.根据吊车的使用环境和工作要求，设计支撑装置的类型和参数。

支撑装置通常包括支腿和支撑杆等，用于保证吊车在起重和运输过程中的稳定性。

矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础布置图基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.5×5.5×1.5×25=1134.375kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1134.375=1531.406kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1668kN·mF vk''=F vk'/1.2=71/1.2=59.167kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2251.8kN·mF v''=F v'/1.2=95.85/1.2=79.875kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1668×5.5/(5.52+5.52)0.5=1179.454kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(449+1134.375)/30.25-1179.454/27.729-1179.454/27.729=-32.727<0偏心荷载合力作用点在核心区外。

5吨汽车吊装500公斤的钢结构构计算书
【原创实用版】
目录
1.引言
2.钢结构构的重量和尺寸
3.汽车吊装的种类和选择
4.吊装计算的基本原理
5.计算过程和结果
6.结论
正文
一、引言
在工程领域，吊装作业是一项常见的任务。

对于一台 5 吨的汽车吊来说，如何安全、有效地吊装 500 公斤的钢结构构，需要进行严谨的计算。

本文将详细阐述这一过程。

二、钢结构构的重量和尺寸
钢结构构的重量为 500 公斤，尺寸为长 5 米、宽 2 米、高 1 米。

这是一个相对较大的构件，对于吊装设备和操作人员的技术要求较高。

三、汽车吊装的种类和选择
汽车吊装分为多种类型，如平板吊、折臂吊等。

根据钢结构构的尺寸和重量，选择合适的汽车吊装设备是确保吊装作业顺利进行的关键。

在此情况下，选择一台 5 吨的汽车吊是合适的。

四、吊装计算的基本原理
吊装计算的基本原理是确保吊装设备的承载能力大于待吊装物体的重量，同时保证吊点的强度和稳定性。

此外，还需考虑吊装过程中可能出
现的动态载荷、风载荷等因素。

五、计算过程和结果
在计算过程中，首先需要确定吊点的位置和承载能力。

然后，根据钢结构构的重量和尺寸，计算所需的吊装设备承载能力和吊点强度。

最后，考虑动态载荷和风载荷等因素，以确保吊装过程的安全性。

经过计算，5 吨的汽车吊足以承载 500 公斤的钢结构构，且吊点强度和稳定性满足要求。

六、结论
通过以上计算，我们可以得出结论：对于一台 5 吨的汽车吊来说，吊装 500 公斤的钢结构构是可行的。

高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。

地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。

地下室外墙厚300mm。

柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。

室内外高差0.4m。

不考虑冻土。

上部结构及基础混凝土均采用C40。

1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。

500*500柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2、《混凝土结构设计规范》GB50010-3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-4、《钢结构设计规范》GB 50017-一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.85]＝min[29.87，92.4]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 3 柱短边小梁根数 3柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按二等跨连续梁验算静载线荷载q1＝1.35bG4k＝1.35×0.5×29.87＝20.162kN/m活载线荷载q2＝1.4×0.7bQ3k＝1.4×0.7×0.5×2＝0.98kN/mM max＝-0.125q1l2-0.125q2l2＝-0.125×20.162×0.252-0.125×0.98×0.252＝-0.165kN·m σ＝M max/W＝0.165×106/(1/6×500×152)＝8.809N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.521ql4/(100EI)＝0.521×14.935×2504/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.242mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×70小梁截面惯性矩I(cm4) 142.917 小梁截面抵抗矩W(cm3) 40.833小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.223kN·mσ＝M max/W＝0.223×106/40.833×103＝5.452N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×29.87＝7.468 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.153mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.53kN·m，N1＝2.526kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.53kN·m，N2＝2.526kNM/W n＝0.53×106/(4.49×103)＝118.131N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.768mm≤[ν]＝l/400＝1.675mmν2＝0.768mm≤[ν]＝l/400＝1.675mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝2.526×2=5.051kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝2.526×2=5.051kN≤26kN满足要求！。

基础设计采用柱下独立基础，柱子截面尺寸为b h ⨯=500×500，基础采用C30混凝土，c f =14.3N/mm 2，t f =1.43N/mm 2。

钢筋采用HRB335级钢，y f =300N/mm 2，基础埋深d =1.5m ，地基持力层为粘土层，地基承载力标准值ak f =200kpa 。

2.13 A 柱基础尺寸图 2.14 B 柱基础尺寸图设计基础的荷载包括：①框架柱传来的M 、N 、V②基础自重和回填土重 ③底层地基梁传来的M 、N地梁尺寸边梁b h ⨯=250×500，中梁b h ⨯=250×400。

2.6.1外柱独立基础设计 (1)荷载计算(A 柱)框架柱传来：158.6211.940.774.81122.93M =++⨯=kN m ⋅11273.83189.890.616.11454.06N kN =+-⨯= 134.827.090.724.7859.28V kN =---⨯=- 地基梁传来：20.250.592528.13N kN =⨯⨯⨯=247.250.1 4.73M kN m =⨯=⋅122.93 4.73127.66k M kN m =+=⋅ 1454.0628.131482.19k N kN =+=59.28k V kN =-(2)地基承载力计算基础宽度大于3米或埋置深度大于0.5米时，需按下式计算地基承载力的深度修正，既设计值。

经修正后的地基承载力特征值值a f 为(3)(0.5)a ak b d G f f b d ηγηγ=+-+-a f —修正后地基承载力特征值， ak f —地基承载力特征值，b η、d η—基础宽度和深度的地基承载力修正系数，γ—所求承载力的土层土的重度，b —基础底面宽度，G γ—基础底面以上土的加权平均重度，d —基础埋置深度。

重度计算：杂填土1γ=16kN/m 3，粘土2γ=20kN/m 310.450.50.7252h m =+=2 1.50.51h m =-= 加权平均重度3112212160.72520118.32/0.7251m h h kN m h h γγγ+⨯+⨯===++地基承载力特征值对深度修正：(0.5)200 1.618.32(1.50.5)229.31a ak d m f f d kPa ηγ=+-=+⨯⨯-=(3)基础底面尺寸确定按中心荷载作用下计算基础底面积'A 为21482.197.44·229.3120 1.5k G N A m f d γ'===--⨯G γ—基础与台阶上土的平均重度。

管桩单桩水平承载力（地震）特征值计算书一.基本资料桩类型：125A -PHC500 桩顶约束情况：铰接，半固接混凝土强度等级: C80二.系数取值1.桩入土深度 h ＝ 15.000~25.000m2 桩侧土水平抗力系数的比例系数 44/5000/5m KN m MN m ==（松散或稍密填土）44/2500/5.2m KN m MN m ==（淤泥或淤泥质土）3.桩顶容许水平位移a X 0＝ 10mm4.砼弹性模量CE ＝ 38000N/mm 2=7108.3⨯KN/m 2 三.执行规范《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13－86-2007） 四.计算内容1.管桩截面惯性矩：64)1(44απ-=D I =64)50.01(5.014.344-⨯=31087.2-⨯m 4 其中，α==Dd 500.0500250= D ——管桩外径，d ——管桩内径2.管桩截面抗弯刚度：EI =237927011087.2108.385.085.0m KN I E C •=⨯⨯⨯⨯=-3.管桩桩身计算宽度：m 125.10.5)0.9(1.5D b0=+=4.管桩水平变形系数：50I E mb c =α=592701125.15000⨯=)/1(571.0m 5.管桩桩顶水平位移系数：桩的换算深度al >4.0查表得：441.2=x V6.单桩水平承载力设计值：a x C H X V IE R 03α==KN 701.7001.0441.292701571.03=⨯⨯ 7.单桩水平承载力特征值：KN R R H Ha 5337.5235.1/701.70/≈===γ五.结论：根据《福建省结构设计暂行规定》第4条规定：（1） 单桩和两桩承台基础中的单桩水平承载力特征值取值为：KN R Ha 53=（2） 三桩及三桩以上承台基础（非单排布置）中的单桩水平承载力特征值取值为：KN KN R Ha 4.775346.1'=⨯=注：桩顶约束为固接时，940.0=x V ，故，桩顶约束介于铰接与固接之间 假定桩顶水平位移系数为线性变化（供参考）：675.12940.0441.2'=+=x V ，KN R V V R Ha x x Ha 24.7753675.1441.2''=⨯=⨯= （3） 当地基土为淤泥或淤泥质土(44/2500/5.2m KN m MN m ==)时， KN R Ha 5.34=，KN R Ha 3.50'=（4） 当有地震作用参与组合时，RE Ha E Ha R R γ⨯=其中，44/5000/5m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 25.6625.153=⨯=，三桩及以上KN KN R E Ha 75.9625.14.77'=⨯=其中，44/2500/5.2m KN m MN m ==时单桩两桩KN KN R E Ha 13.4325.15.34=⨯=三桩及以上KN KN R E Ha 8.6225.13.50'=⨯=(5) 与SATWE 结果文件WDCNL.OUT 对接时,应当将其设计值按照1.35的分项系数转化为标准值，与此计算书转化对应。

浙江中烟动力中心计算书室外水池抗浮水位：－0.80m地下室底板顶标高：-6.00m底板厚600mm，顶板厚300mm。

静止土压力作用系数K0＝1－sinθ（内摩擦角θ＝250）＝0.58地面活荷载取10kN/㎡一、外墙计算i 外墙土、水压力作用时计算得标准组合M BK=190kN.mM ck＝90 kN.m基本组合M B＝262kN.mM c＝123kN.m带入MorGain计算：1、外墙外侧根部①配筋计算（M B＝262kN.m, 500mm厚，a＝50mm）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 262kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-50 ＝ 450mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.5501．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 450-[450^2-2*262000000/(1*14.33*1000)]^0.5＝ 43mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 43/450 ＝ 0.095 ≤ξb ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*43/300＝ 2037mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 2037/(1000*450) ＝ 0.45%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝0.21%②裂缝计算（M BK=190kN.m，φ18/20@100， As＝2843mm2）轴力：25x0.5x5.2＋15＝80kN/m（顶板15kN/m）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面偏心受压构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 1000×500mm 受压构件计算长度 lo ＝ 4900mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：5Φ16 第 2 种：5Φ20受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝18.2mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2576mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝60mm ho ＝ 440mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 65kN按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 190kN·m轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 190000000/65000 ＝2923mm1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 2576/250000 ＝ 0.01031．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：偏心受压：σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) （混凝土规范 8.1.3－4）1．2．2．1 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs，当 lo / h ＝ 4900/500 ＝ 9.8 ≤ 14 时，取ηs ＝ 1.01．2．2．2 截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离 ysys ＝ 0.5 * b * h ^ 2 / (b * h) - as ＝ 0.5*1000*500^2/(1000*500)-60＝ 190mm1．2．2．3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e，按混凝土规范式8.1.3－6计算：e ＝ηs * eo + ys ＝ 1*2923+190 ＝ 3113mm1．2．2．4 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 01．2．2．5 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离 z，按混凝土规范式 8.1.3－5计算：z ＝ [0.87 - 0.12 * (1 - γf') * (ho / e) ^ 2] * ho＝ [0.87-0.12*(1-0)*(440/3113)^2]*440 ＝ 382mm1．2．2．6 σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) ＝ 65000*(3113-382)/2576/382＝ 181N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.0103*181) ＝0.3991．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.399*181*(1.9*50+0.08*18.2/0.0103)/200000 ＝0.179mm2、外墙内侧中部①配筋计算（M c＝123 kN.m，500mm厚，a＝50mm）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm11．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 123kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-50 ＝ 450mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 450-[450^2-2*123000000/(1*14.33*1000)]^0.5 ＝ 19mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 19/450 ＝ 0.043 ≤ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*19/300 ＝931mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 931/(1000*450) ＝ 0.21% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝0.21%As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 1075mm②裂缝计算（M CK=90kN.m，φ12@100， As＝1131mm2）轴力：25x0.5x2.6＝32.5kN/m1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面偏心受压构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b×h ＝ 1000×500mm 受压构件计算长度 lo ＝ 4900mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ12受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝12mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 1131mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝56mm ho ＝ 444mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 33kN按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 90kN·m轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 90000000/33000 ＝ 2727mm 1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 1131/250000 ＝ 0.00452在最大裂缝宽度计算中，当ρte ＜ 0.01 时，取ρte ＝ 0.011．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：偏心受压：σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) （混凝土规范 8.1.3－4） 1．2．2．1 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs，当 lo / h ＝ 4900/500 ＝ 9.8 ≤ 14 时，取ηs ＝ 1.01．2．2．2 截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离 ysys ＝ 0.5 * b * h ^ 2 / (b * h) - as ＝ 0.5*1000*500^2/(1000*500)-56 ＝ 194mm1．2．2．3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e，按混凝土规范式8.1.3－6计算：e ＝ηs * eo + ys ＝ 1*2727+194 ＝ 2921mm1．2．2．4 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 0 1．2．2．5 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离 z，按混凝土规范式 8.1.3－5计算：z ＝ [0.87 - 0.12 * (1 - γf') * (ho / e) ^ 2] * ho＝ [0.87-0.12*(1-0)*(444/2921)^2]*444 ＝ 385mm1．2．2．6 σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) ＝ 33000*(2921-385)/1131/385＝ 192N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*192) ＝0.4221．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.422*192*(1.9*50+0.08*12/0.01)/200000 ＝ 0.162mmii 内墙水压力作用时计算得标准组合M BK=73kN.mM ck＝30kN.m基本组合M B＝102kN.mM c＝42kN.m1、外墙内侧根部①配筋计算（M B＝102kN.m, 500mm厚，a＝50mm）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 102kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*500mm ho ＝ h - as ＝ 500-50 ＝ 450mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 450-[450^2-2*102000000/(1*14.33*1000)]^0.5 ＝ 16mm1．2．3 相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 16/450 ＝ 0.036 ≤ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*16/300 ＝769mm1．2．5 配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 769/(1000*450) ＝ 0.17% 最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝0.21%As,min ＝ b * h * ρmin ＝ 1075mm②裂缝计算（M BK=73kN.m，φ12@100， As＝1131mm2）231．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面受弯构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝ 1000×500mm 1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ12受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝ ∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 12mm带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 1131mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝56mm ho ＝ 444mm 1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 73kN ·m 1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte ，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*500 ＝ 250000mmρte ＝ As / Ate ＝ 1131/250000 ＝ 0.00452在最大裂缝宽度计算中，当 ρte ＜ 0.01 时，取 ρte ＝ 0.01 1．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 σsk ，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3） σsk ＝ 73000000/(0.87*444*1131) ＝ 167N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*167) ＝ 0.321．2．4 最大裂缝宽度 ωmax ，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算： ωmax ＝ αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.32*167*(1.9*50+0.08*12/0.01)/200000 ＝ 0.107mm 1．2．5 受弯构件表面处的最大裂缝宽度 ωs,max ，可近似按下列公式计算： ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax 当 z ＝ 0.87 * ho 时，x ＝ 0.26 * hoωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax ＝ (500-115)/(444-115)*0.107 ＝ 0.125mm二、内墙计算i 内墙水压力作用时计算得标准组合 M BK =73kN.mM ck ＝30 kN.m基本组合 M B ＝102kN.mM c ＝42 kN.m①配筋计算（M B ＝102kN.m, 400mm 厚， a ＝50mm ）1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 混凝土强度等级：C30 fc ＝ 14.33N/mm ft ＝ 1.43N/mm 1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm 1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As ，弯矩 M ＝ 102kN ·m1．1．5 截面尺寸 b ×h ＝ 1000*400mm ho ＝ h - as ＝ 400-50 ＝ 350mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度 ξbξb ＝ β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550 1．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5 ＝ 350-[350^2-2*102000000/(1*14.33*1000)]^0.5 ＝ 21mm1．2．3 相对受压区高度 ξ ＝ x / ho ＝ 21/350 ＝ 0.06 ≤ ξb ＝ 0.550 1．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝ α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*14.33*1000*21/300 ＝ 1001mm1．2．5 配筋率 ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 1001/(1000*350) ＝ 0.29% 最小配筋率 ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.21%} ＝ 0.21%②裂缝计算（M BK =73kN.m ， φ12@100， As ＝1131mm 2）轴力：25x0.4x5.2＝52kN/m1．1 基本资料1．1．1 工程名称：工程一1．1．2 矩形截面偏心受压构件 构件受力特征系数 αcr ＝ 2.1 截面尺寸 b ×h ＝ 1000×400mm 受压构件计算长度 lo ＝ 4900mm 1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ12受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝ ∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 12mm带肋钢筋的相对粘结特性系数 υ ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 1131mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 50mm 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝56mm ho ＝ 344mm 1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 2.01N/mm 1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的轴向力值 Nk ＝ 52kN 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 73kN ·m轴向力对截面重心的偏心矩 eo ＝ Mk / Nk ＝ 73000000/52000 ＝ 1404mm 1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称 混凝土规范 1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte ，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的偏心受压构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*400 ＝ 200000mmρte ＝ As / Ate ＝ 1131/200000 ＝ 0.00565在最大裂缝宽度计算中，当 ρte ＜ 0.01 时，取 ρte ＝ 0.01 1．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力 σsk ，按下列公式计算：偏心受压：σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) （混凝土规范 8.1.3－4） 1．2．2．1 使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs，当 lo / h ＝ 4900/400 ＝ 12.25 ≤ 14 时，取ηs ＝ 1.01．2．2．2 截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离 ysys ＝ 0.5 * b * h ^ 2 / (b * h) - as ＝ 0.5*1000*400^2/(1000*400)-56 ＝ 144mm1．2．2．3 轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离 e，按混凝土规范式8.1.3－6计算：e ＝ηs * eo + ys ＝ 1*1404+144 ＝ 1548mm1．2．2．4 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'，对于矩形截面，γf' ＝ 0 1．2．2．5 纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离 z，按混凝土规范式 8.1.3－5计算：z ＝ [0.87 - 0.12 * (1 - γf') * (ho / e) ^ 2] * ho＝ [0.87-0.12*(1-0)*(344/1548)^2]*344 ＝ 297mm1．2．2．6 σsk ＝ Nk * (e - z) / (As * z) ＝ 52000*(1548-297)/1131/297 ＝ 193N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*2.01/(0.01*193) ＝0.4261．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.426*193*(1.9*50+0.08*12/0.01)/200000 ＝ 0.165mm 三、总体抗浮验算根据《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》抗浮抗力系数不应小于 1.05。