现浇箱梁支架计算书

现浇箱梁支架设计计算书第一章编制根据1、编制根据1.1施工协议文献和其他有关文献。

1.2工地现场考察所获取旳资料。

1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2023。

1.4《公路工程质量检查评估原则》JTG F80-2023。

1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95。

1.6《公路工程水泥和水泥混凝土试验规程》JTG E30-2023。

1.7《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-20231.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20231.9《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-911.10《建筑构造荷载规范》GB50009-2023（2023年版）第二章工程概况本工程为新建桥梁，起点桩号K3+799.97，终点桩号K3+866.03，桥长66.06m。

桥跨布置为一联，详细分跨为：（16+27+16）m。

主桥箱梁采用C50混凝土。

桥梁支架位于地势较低旳水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。

1上部构造采用现浇预应力砼变截面持续箱梁，桥梁与道路成75°夹角，分为上下行两座独立旳桥梁。

桥梁平面位于R=1200mm旳圆弧上，纵断面位于0.54%旳上坡上。

2桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为25.25m，右幅桥梁宽度为22.5m，两幅桥梁之间设置1.0m旳中央分隔带。

左幅桥详细布置为：6m（人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+17.25m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=25.25m；右幅桥详细布置为：6m（人行道、非机动车道）+1.5m（机非分隔带）+14.5m（机动车道）+0.50m（防撞栏）=22.5m。

上部构造为（16+27+16）m变截面预应力砼持续箱梁。

桥墩处梁高1.7m，桥台和中跨跨中梁高为1.1m，采用二次抛物线过渡，过渡段旳方程式为Y=0.004167X2+1.1。

左幅桥箱梁顶板宽25.25m，底板宽20.25m，悬臂宽2.5m，为单箱五室构造；右幅桥箱梁顶板宽22.5m，底板宽17.5m，悬臂宽2.5m，为单箱五室构造。

现浇箱梁满堂支架计算书我标段K81+380，K84+947.9，K85+779.49天桥为20m+30m×2+20m后张法现浇连续箱梁桥，梁高1.15m，桥面宽8.5m，箱梁采用C40混凝土，均采用满堂碗扣式支架施工。

满堂支架的基础用山皮石处理，上铺10cm混凝土垫层，采用C20混凝土，然后上部铺设10cm×10cm木方承托支架。

支架最高6m，采用Φ48mm，壁厚3.5mm钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm×90cm的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm的布置形式，立杆顶设二层12cm×12cm 方木，间距为90cm。

门洞临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距45cm、横向间距均为45cm，横杆步距按照60cm进行布置。

门洞横梁采用12根I40a工字钢，其中墩柱两侧采用双排工字钢，其余按间距70cm平均布置。

验算结果1荷载计算根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

根据现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

①Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()[]kPa＝82.351.432.025.85.483.025.41.426⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算根据横断面图，则：q 1 ＝BW=BAc⨯γ＝()()()[]kPa＝16.191.473.024.38.332.025.85.483.025.41.426⨯÷+-⨯÷++⨯÷+⨯注：B—箱梁底宽，取4.1m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。

⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。

瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。

桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。

桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。

桥梁下部：采用肋板式桥台。

柱式桥墩、桩基础。

桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。

主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。

表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。

主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。

主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。

30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。

图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。

根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。

清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。

现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。

2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。

4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。

5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。

6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。

⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。

由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。

主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。

主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。

主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。

箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。

主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。

为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。

结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。

现浇箱梁满堂支架计算说明书1 现浇箱梁满堂支架设计计算：本计算以第三联的荷载为例。

A 荷载计算混凝土自重：954*2.5*1.1=2623.5吨模板重：底模1682*.018*1.5=45.4吨支架，横梁重：60.8+150=210.8吨施工荷载0.75吨/平方米B 荷载冲击系数0.25则每平方米荷载=[2623.5+45.4+210.8]*1.25/{[19.7+17]*82/2}+0.75=3.142吨/平方米C 设立杆沿桥长方向间距1.0米，沿桥宽度方向0.8米：S=1.0*.8=0.8平方米每根立杆承受的荷载为：G=3.142*.08=2.5136吨D WDJ碗扣式支架的力学特征：外径48MM，壁厚3.0MM，截面积4.24*10**2 MM**2，惯性矩1.078*10**5 MM**4，抵抗矩4.93*10**3 MM**3，回转半径15.95 MM，每米自重33.3N。

抗压强度σ=N/A=25136/424=59.3 （N/MM**2）〈[σ。

]=210MM**2 抗弯强度ƒ=N/[A*φ]λ=L/I=1500/15.95=95，查表φ=0.558σ=25136/（424*0.558）=106.2〈210E 小横杆计算：抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/[10*4.493*1000]=358〉215。

所以不能满足强度要求弯曲强度ƒ=GL**4/150EI所以小横杆用10#槽钢作为承受荷载的横梁。

10#槽钢的力学特性W=39.7立方厘米抗压强度σ=GL**2/[10*W]=25.136*800*800/ [10*39.7*1000]=40.52〈215MM**2弯曲强度ƒ=GL**4/150EI=25.136*800**4/[150*200000*193.8*10000]=0.173〈3MM如果小横杆用方木应重新计算它的强度，扰度。

承托上用10*15方木，纵横杆密度1.0*0.6米，横杆的应力验算如下：Q=3.142吨/米支点反力R=3.142*.6=1.89吨M=QL**2/8=3.142*0.6**2/8=0.141吨米Γ=1.89*10**4/[0.1*0.15]=1.26MPAÓ=M/W=0.141*10**4/[3.75*10**-4]=3.76MPA用一般方木可以满足要求10*15方木，横杆间距60CM。

２6m现浇预应力箱梁满堂支架预压计算书一、相关参数选择1、新浇钢筋混凝土容重:26KN／ｍ³;2、倾倒混凝土时产生得冲击荷载：使用大于0、8m³得容器倾倒时取值为6、0Ｋpa；3、振捣混凝土产生得荷载:２、0Kｐa；二、荷载计算1、混凝土重量26ｍ现浇预应力箱梁混凝土总方量为263m³,则每延米混凝土数量为:2６3m³÷２６、１6m=10、0５m³混凝土重量:１0、０5*26=261、39KN2、模板重量外部外模展开面积为４７6、112㎡,竹胶板体积为：186、６ｍ³,模板重量为:57、１３KN内部模板采用1、５cm厚竹胶板,容重为８KN／m³,,内膜展开面积为:392、8３㎡,体积为5、89ｍ³,则内膜重量为５、89＊8=47、1３ＫN;模板合计重量为104、26KＮ３、施工人员、机械运输、堆放荷载按1、0Kpa取值，则重量为：1*15、5=1６ＫN／m。

4、倾倒混凝土时冲击荷载按6、0KＰa取值,则重量为：６*１6＝９6ＫN/m。

5、振捣混凝土荷载按2、０KPａ取值,则重量为２*16＝32KN/ｍ。

6、荷载组成Ｎ＝1、2(混凝土重量+模板重量)+1、４(施工人员机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1、2*(261、３9＋104、26)+１、4*(1６+９6+32)＝6４0、３9ＫN/m预压重量按满堂支架在箱梁施工过程中最不利状况进行考虑,其箱梁浇筑过程得荷载如下表:26m现浇箱梁浇筑过程中荷载重量估算表表１-1(一)模板重量(竹胶板)计算方法：箱梁内外模板面积*磨板厚度*竹胶板密度=4722、7㎡*０、０２m＊1、3T/m³=122、７９T。

（二)模板重量(方木)计算方法:(1)侧模方木用量梁板外侧用量(m)=梁板长度/(0、5ｍ／处)＊方木长度=26、6*２/0、5＊3+２6、6*6＝２66m2）梁板内侧用量梁板内侧用量（m)=21、3*２6、６/0、5+2６、６*２１、3/0、5＝2２62、06m。

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

K36+025南坡大桥满堂支架现浇箱梁计算书一、概述K36+025南坡大桥设计与五里川服务区相接，桥梁结构为4×26m 预应力现浇变宽箱梁，全桥为一联，张拉为两端对称张拉。

二、箱梁设计情况全桥箱梁高度均为1.5m。

跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm。

翼板宽度2m，翼板端部厚度15cm，翼板根部45cm。

腹板高度105cm，厚度由梁端70cm向跨中50cm渐变。

箱梁横断面如下图：箱梁跨中断面图通过以上数据并结合现场实际情况：0#台~1#墩之间由于地形高程变化较大，达到1:1.6，因此采用钢管贝雷架+钢管支架方案；1#墩~4#台之间地形起伏不大，可以采用满堂支架方案。

无论计算支架、底模板、横向木方、纵向木方及钢管贝雷架等均按最不利情况进行验算。

三、支架搭设方案1、基础处理（1）0#台~1#墩之间采用钢管贝雷架+满堂支架方案，因此钢管桩基础人工开挖至岩层，并做钢筋砼基础（长1.2米，宽1.0，高0.9米）；1#墩~2#墩跨既有水沟，采用预埋Φ1m钢筋砼管，顶上回填碎石土，并分层碾压密实；2#墩~4#墩之间位于农田，根据地形条件开挖台阶状，台阶高度1米，共7级台阶。

（2）原地表整平后进行填前碾压，如原地表地基承载力达不到200kpa则进行换填碎石土处理。

然后在原地表上分两层填筑50cm厚碎石土，碾压至压实度达到96%。

碎石土垫层顶面设置1%单向排水横坡。

（3）在碎石土垫层上浇筑厚度为15cm的C15混凝土，混凝土垫层比翼板端部宽出1m。

在垫层边部设置底宽30cm，深40cm，边坡1:0.5的排水沟，排水沟采用水泥砂浆抹面防护。

2、支架搭设0#~1#之间采用钢管贝雷支架，为便于贝雷架拆卸，贝雷支架顶搭设碗扣式钢管支架。

1#~4#之间支架采用ф48×3.5mm碗扣式钢管支架。

支架立杆底部设置底托，顶部设置顶托。

（1）1#~4#满堂支架①立杆横距腹板位置60cm（不少于3排），底板位置90cm，翼板位置90cm（不少于3排）,端横梁和中横梁处按以上间距布置，但立杆间距90cm处再套一次90cm支架，支架与主架体之间用扣件式脚手架连接固定。

现浇箱梁满堂支架计算箱梁是一种常用的结构形式，广泛用于桥梁、高速公路、铁路等工程中。

现浇箱梁满堂支架是箱梁施工过程中常用的一种支撑结构，用于支撑和固定箱梁的预制和浇筑。

一、满堂支架的布置满堂支架的布置应根据箱梁的几何形状和尺寸进行合理布置。

一般情况下，满堂支架的布置应遵循以下原则：1.满堂支架的间距应根据箱梁的宽度和长度来确定，一般间距为1.5-2.0m。

2.满堂支架的布置应满足箱梁的受力和施工要求，应尽可能均匀分布，避免集中荷载。

3.满堂支架的位置应较为稳定，避免对箱梁的施工和安全造成不利影响。

二、满堂支架杆件尺寸计算满堂支架的杆件主要包括立柱、承重梁和斜杆等。

杆件的尺寸计算应根据其受力和稳定性要求进行。

1.立柱的尺寸计算：根据箱梁的荷载和支撑间距等参数，可以计算出立柱的截面尺寸和高度。

2.承重梁的尺寸计算：承重梁可以根据箱梁的荷载和悬挑长度等参数计算出截面尺寸和长度。

3.斜杆的尺寸计算：斜杆的尺寸计算要考虑箱梁的横向和纵向力，以及满堂支架的稳定性要求。

三、满堂支架杆件受力分析满堂支架的杆件在使用过程中会承受各种力的作用，包括水平力、垂直力以及弯矩等。

对于满堂支架的杆件受力分析，可以采用有限元分析方法或经验公式进行计算。

1.立柱的受力分析：立柱在使用过程中会承受箱梁的垂直和水平荷载，应根据受力情况合理选取材料和截面尺寸。

2.承重梁的受力分析：承重梁承受箱梁的悬挑力和水平力，其截面应能满足受力要求，保证安全可靠。

3.斜杆的受力分析：斜杆主要用于支撑箱梁的稳定性，在受力分析时应考虑斜杆的轴向力、剪力和弯矩等。

总结：。

现浇箱梁支架计算平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁高米，梁宽18米，底板宽米，两侧翼缘板各宽米。

箱梁第一联3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，竹胶合板作底模。

支架设计检算如下：一、荷载计算1砼自重：3×35米箱梁砼总重砼自重取m3箱梁方量为1242方共计1242×=3105t2施工荷载（模板、机具、作业人员）按m2计，共计为：105×18×=567t总荷载3105567=3672t二、支架初步设计根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm ×90cm，平杆层间距12021，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，初步设计方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。

三、计算1．底模竹胶板计算取中腹板米宽范围计算方木q1=××=m（上下底板荷载）60q 2=××=m （腹板荷载）q= q 1 q 2=mM=10/2ql 按连续梁计算=×10=·mw=bh 2/6=60×6=σ=M/w=×104/=<=70M cm EI ql 8.064.810640104.210689.010689.0542242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯--计算，则 f=cm EI ql 25.064.810630104.210689.010689.0542242=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯-- 竹胶板强度满足施工要求，但跨度不宜过大，调整为30cm ，即竹胶板下方木按30cm 间距布置。

2 12×12方木计算支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm 方木下碗扣立柱间距。

q 1 =××=mq 2=××=m 90M=×8××=·m12×12方木 W=288cm 3 12σ=M/W=×104/288 3=<10M mm EI ql 18.010*******.83849.010315.05384589444=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-间隔排列满足施工要求3支托内钢管强度检算:两根钢管为φ48×，腹板下钢管受力最大，所以只检算此钢管。

现浇箱梁支架计算书一、箱梁支架概述搭设高度H=9米（取最大高度，28排），步距h=1200mm，立杆纵距l a=900mm，立杆横距l b=900mm。

横桥向搭设150mm×150mm的方木，设置在支架顶托上，其上顺桥向铺设48mm的木板。

箱梁底腹板和翼缘板采用在木板上铺δ=3mm厚的钢板，斜腹板采用加工的定型钢模板，具体详见支架图。

图1 箱梁支架布置图二、荷载标准值1、新浇混凝土自重:钢筋砼容重γ=25kN/m32、模板及方木q2=2.0kN/ m 23、施工人员荷载按均布施工荷载按q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2.0kN/ m 2三、方木强度、挠度验算把箱梁底腹板方木横梁简化为四跨连续梁计算，计算简图如下：图2 方木横梁简化计算图（1）荷载计算:取板宽B=900mm，按四跨连续梁计算现浇混凝土：g1=0.9×25×0.5=11.25KN/m模板及方木：g2=0.9×1.0=0.9KN/m施工人员荷载：g3=0.9×2.5=2.25KN/m砼振捣产生荷载：g4=0.9×2.0=1.8KN/m横桥向作用在方木上的均布荷载为：g=1.2×（11.25+0.9）+1.4×（2.25+1.8）=20.25KN/m （2）强度验算均布荷载作用下方木横梁的弯矩如下图所示x5图3 弯矩图方木弹性模量E=9×109Pa，惯性矩I=1/12×B×H3=4.219×10-5 m4, 抗弯刚度为W=1/6×B×H2=562500mm3=5.625×10-4 m3由上图可知，max 1.76M kN m=⋅则3m a xm a x41.76103.13[]125.62510MM P a M P aWσσ-⨯===<=⨯，满足要求。

均布荷载作用下方木横梁的剪力如下图所示x5图4 剪力图由上图可知，最大剪力为max 11.07V kN =则剪应力max /11.07/(0.150.15)0.492V A MPa τ==⨯=3级木材容许剪应力[] 1.9MPa τ=，max []ττ<，故剪应力满足要求。

现浇箱梁盘扣支架计算书一、编制依据1.工程施工图纸及现场概况2.《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133.《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114.《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135.《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-20106.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20177.《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.《钢结构设计规范》GB50017-20179.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-201610.《木结构设计规范》GB50005-201711.《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。

荷载组合分项系数：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4三、计算说明2.7m厚11米宽箱梁支架布局为0.9m*1.2m，1.5m*1.2m，步距为1.5m。

此计算书编制中运用了结构力学求解器，工程力学、材料力学等相关公式。

材料特性一览表①源自《建筑施工承插型盘扣钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010表C-2①源自《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008表A.5.1斜杆搭设应参照规范《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013桁架式支撑结构矩阵式单元组合形式。

五、结构计算取2.7米高箱梁处断面计算1.箱梁腹板位置验算①面板计算以最不利2.7m高箱梁位置计算，计算底模采用满铺15mm厚多层板，取1.22m板宽验算：截面抗弯模量：3224575061512206mm bhW=⨯==截面惯性矩：4333431251215122012I mmbh=⨯==作用于15mm 多层板的最大荷载：a.钢筋及砼自重：26kN/m³×2.7m （箱梁高）=70.2kN/㎡b.施工人员及设备荷载：3kN/㎡c.振捣荷载：2kN/㎡ 荷载组合：标准值:m kN m a q /644.8522.11=⨯=设计值:[]m kN m c b a q /32.11122.1)(4.12.12=⨯++= 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=150mm 。