工艺数据表(板式)1版

服装工艺单表格模板概述服装工艺单是在服装生产过程中用于记录各道工序工艺要求和技术细节的表格。

它承载着设计师和制造商的沟通桥梁，确保服装的生产过程顺利进行，并达到设计师的要求。

本文将介绍一个常见的服装工艺单表格模板，帮助读者了解并使用它来提高服装生产的效率和质量。

表格模板结构表头信息表格模板的表头信息主要包括服装款式编号、服装名称、制作日期等基本信息。

这些信息有助于追溯生产过程中的时序关系，方便交流和管理。

工序列表表格模板的主要部分是工序列表，每一行代表一道工序。

工序列表分为多列，包括工序编号、工序名称、工艺要求、技术细节、验收标准和备注等。

其中，工序编号有利于工艺单的组织和分类，工序名称清楚地描述了每个工序的具体名称。

工艺要求列详细记录了每个工序需要的具体方法和要求，技术细节列列出了每个工序的具体操作步骤，验收标准列用于标注每个工序的质量标准要求，备注列可以用于记录相关注意事项和特殊需求。

总结部分工艺单表格模板的总结部分通常用于记录整个服装的工艺流程和关键的注意事项。

总结部分包括了工艺流程的总体步骤、关键环节的标注和提示，以及制版、打样等特殊要求的说明。

使用方法使用服装工艺单表格模板可以提高服装生产的效率和质量，以下是一些使用建议：细化工艺要求在填写工艺要求和技术细节时，要尽量做到详细具体。

例如，对于一个纽扣缝制工序，可以明确指定纽扣的位置、数量、线迹要求等。

这样可以避免产生模糊不清的工艺要求，减少错误的发生。

提前沟通和确认在制定工艺单之前，设计师和制造商之间要提前进行沟通并确认要求。

这样可以避免后期的修改和返工，提高生产效率。

详细记录验收标准在填写验收标准时，要尽量详细记录质量标准要求。

例如，对于裁剪工序，可以明确指定裁剪边缘的平整度、裁剪线的位置和质量等。

这样可以帮助制造商准确判断每个工序的合格与否，提高质量控制的准确性。

及时更新和保存工艺单应该及时更新和保存，确保每个环节的工艺要求和技术细节都能及时反馈给制造商。

第一章绪论1.1精馏的特点与分类精馏是分离液体混合物的典型单元操作。

它是通过加热造成气液两相物系，利利用物系中各组分挥发度的不同的特性来实现分离的。

按精馏方式分为简单精馏、平衡精馏、精馏和特殊精馏。

1.1.1蒸馏分离具有以下特点（1）通过蒸馏分离，可以直接获得所需要的产品。

（2）适用范围广，可分离液态、气态或固态混合物。

（3）蒸馏过程适用于各种浓度混合物的分离。

（4）蒸馏操作耗能较大，节能是个值得重视的问题。

1.1.2平衡蒸馏将混合液在压力p1下加热，然后通过减压阀使压力降低至p2后进入分离器。

过热液体混合物在分离器中部分汽化，将平衡的气、液两相分别从分离器的顶部、底部引出，即实现了混合液的初步分离。

1.1.3简单蒸馏原料液在蒸馏釜中通过间接加热使之部分汽化，产生的蒸气进入冷凝器中冷凝，冷凝液作为馏出液产品排入接受器中。

在一批操作中，馏出液可分段收集，以得到不同组成的馏出液。

1.1.4连续精馏操作流程化工生产以连续精馏为主。

操作时，原料液连续地加入精馏塔内，连续地从再沸器取出部分液体作为塔底产品（称为釜残液）；部分液体被汽化，产生上升蒸气，依次通过各层塔板。

塔顶蒸气进入冷凝器被全部冷凝，将部分冷凝液用泵（或借重力作用）送回塔顶作为回流液体，其余部分作为塔顶产品（称为馏出液）采出。

1－精馏塔 2－全凝器3－储槽 4－冷却器5－回流液泵 6－再沸器 7－原料液预热器图1连续精馏装置示意图1.2精馏塔的踏板分类1.2.1塔板的结构形式1.泡罩塔板泡罩塔板是工业上应用最早的塔板，它由升气管与泡罩构成。

泡罩安装在升气管的顶部，分圆形和条形两种，以前者使用较广。

泡罩有φ80mm、φ100mm和φ150mm三种尺寸，可根据塔径大小选择。

泡罩下部周边开有很多齿缝，齿缝一般为三角形、矩形或梯形。

泡罩在塔板上为正三角形排列。

它的优点是操作弹性适中塔板不易堵塞。

缺点是生产能力与板效率较低结构复杂、造价高。

图2泡罩塔板（a)操作示意图 (b)塔板平面图 (c)圆形泡罩2.筛孔塔板筛孔塔板简称筛板，其结构特点是在塔板上开有许多均匀小孔，孔径一般为3～8mm。

换热器的工艺参数参考表一.总传热系数表3-1 原油总传热系数参考表表 3-2 油品换热器的经验总传热系数参考表表3-3 加氢、重整和润滑油换热器的经验总传热系数参考值表3-4 馏分油油气冷凝器经验总传热系数参考值表 3-5 塔顶油气等冷凝器的总传热系数参考值管壳式换热器（1）用作冷凝器表3-6-1（2）用作加热器表3-6-2（3）用作换热器表3-6-3（4）用作蒸发器表3-6-4（5）用作冷凝器表3-6-5续表蛇管式换热器（1）用作冷凝器表3-7-1续表（2）用作加热器表3-7-2（3）用作换热器表3-7-3（4）用作蒸发器表3-7-4（5）用作冷凝器表3-7-5夹套式换热器（1）用作冷却器表3-8-1、（2）用作加热器表3-8-2（3）用作蒸发器表3-8-3续表套管式换热器（1）用作冷却器表3-9-1（2）用作加热器表3-9-2（3）用作热交换器表3-9-3（4）用作冷凝器表3-9-4空冷器（1）用作冷却器表3-10-1（2）用作冷凝器表3-10-2喷淋式换热器（1）用作冷凝器表3-11-1（2）用作冷却器表3-11-2螺旋板式换热器表3-12其他形式换热器表3-13续表二.结垢热阻表3-14 水结垢热阻参考数据表单位：（m2.K）／W表 3-15原油结垢热阻参考数据表单位：（m2.K）／W表3-16 工业物流结垢热阻参考数据表三.金属导热系数λ表3-17有色金属的导热系数λ表3-18 铝和铝合金导热系数W／(m.℃)表3-19 纯铜导热系数W／(m.℃)表3-20 铜合金导热系数W／(m.℃)表3-21 钛和钛合金导热系数W／(m.℃)GB151—1999 壁温计算F1 符号K ——以换热管外表面积为基准计算的总传热系数，W/（m 2·℃）； q ——热强度，W/m 2； γd ——污垢热阻，m 2·℃/W ；T m 、t m ——分别为热、冷流体的平均温度，℃； T i 、t o ——分别为热流体的进、出口温度，℃； t i 、t o ——分别为冷流体的进、出口温度，℃； t t ——管壁温度，℃； t s ——壳壁温度，℃；△t M ——流体的有效平均温差，℃；α——以换热管外表面积为基准计算的给热系数，W/（m 2·℃）。

注：1、净化气冷却器采用全焊式板式换热器。

2、厂家应提供配套地脚螺栓，配对HG/T20615法兰、螺栓、螺母、垫片。

净化气侧法兰材质采用16Mn 钢，螺栓材质为35CrMo；螺母材质为35CrMo；垫片：缠绕垫片(带内环和对中环) 022Cr19Ni10 /柔性石墨(HG20631-2009)缠绕垫。

水侧法兰材质采用16Mn钢，螺栓材质为35CrMo；螺母材质为35CrMo；垫片：缠绕垫片(带内环和对中环) 022Cr19Ni10 /柔性石墨(HG20631-2009)缠绕垫。

3、换热器设计寿命不低于25年。

4、A侧设计压力不低于4.0MPa；B侧设计压力不低于1.6MPa。

注：1、贫液冷却器采用全焊式板式换热器。

2、厂家应提供配套地脚螺栓，配对HG/T20615法兰、螺栓、螺母、垫片。

MDEA贫液侧法兰材质采用16Mn钢，螺栓材质为35CrMo；螺母材质为35CrMo；垫片：缠绕垫片(带内环和对中环) 022Cr19Ni10 /柔性石墨(HG20631-2009)缠绕垫。

水侧法兰材质采用16Mn钢，螺栓材质为35CrMo；螺母材质为35CrMo；垫片：缠绕垫片(带内环和对中环) 022Cr19Ni10 /柔性石墨(HG20631-2009)缠绕垫。

3、换热器设计寿命不低于25年。

4、A侧设计压力不低于1.6MPa；B侧设计压力不低于1.6MPa。

注：1、溶液换热器采用全焊式板式换热器。

2、厂家应提供配套地脚螺栓，配对HG/T20615法兰、螺栓、螺母、垫片。

MDEA贫液侧进出口法兰材质采用16Mn钢，螺栓材质为35CrMo；螺母材质为35CrMo；垫片：缠绕垫片(带内环和对中环) 022Cr19Ni10 /柔性石墨(HG20631-2009)缠绕垫。

MDEA半贫液侧进出口材质采用304L钢，螺栓材质为35CrMo；螺母材质为35CrMo；垫片：缠绕垫片(带内环和对中环) 022Cr19Ni10 /柔性石墨(HG20631-2009)缠绕垫。

工艺流程图制图规范工艺流程图一般有如下几种:1．全厂总工艺流程图或物料平衡图，在化工厂设计中，为总说明部分提供的全厂流程图样。

对综合性化工厂则称全厂物料平衡图。

图上各车间(工段)用细实线画成长方框来示意。

流程线只画出主要物料，用粗实线表示。

流程方向用箭头画在流程线上。

图上还注明了车间名称，各车间原料、半成品和成品的名称、平衡数据和来源、去向等。

2．物料流程图MBD（material balance diagram），是在全厂总工艺流程图基础上，分别表达各车间内部工艺物料流程的图样。

在流程上标注出各物料的组分、流量以及设备特性数据等。

3．工艺管道及仪表流程图PID(Piping&Instrument Diagram)，是以物料流程图为依据，内容较为详细的一种工艺流程图。

在管线和设备上画出配置的某些阀门、管件、自控仪表等的有关符号。

绘图软件工艺流程图一般绘图软件为AutoCAD，但企业及设计院一般使用在AutoCAD平台上二次开发的软件,如：国产软件——PIDCAD工艺流程图设计软件、工艺流程设计软件。

其中后者是将常用化工设备以组件形式构建数据库，用户直接调用即可。

绘制程序工艺流程图绘制程序为:首先选择图纸图副、标题栏等；其次，绘制主要设备；再次，绘制管线；然后，添加阀门、仪表、管件等，添加标注信息；最后，核查图纸正确性；工艺流程表示标准1总则1.1目的为了规范工艺流程图设计的内容及表示方法，提高设计质量，特编制本标准。

1.2范围1.2.1本标准规定了工艺流程图的绘制方法﹑详细设计（施工图设计）阶段的管道及仪表流程图﹑基础设计（初步设计）阶段的工艺管道及仪表流程图﹑外来流程图的编制﹑计算机辅助设计规定等要求。

1.2.2本标准适用于炼油装置和石油化工装置的“工艺流程图”（PFD）和“管道及仪表流程图”（PID）设计。

对于有特殊要求的项目，须结合具体情况，灵活运用。

1.3引用标准使用本标准时，应使用下列标准最新版本。

资料范本本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载苯-甲苯体系板式精馏塔设计地点：__________________时间：__________________说明：本资料适用于约定双方经过谈判，协商而共同承认，共同遵守的责任与义务，仅供参考，文档可直接下载或修改，不需要的部分可直接删除，使用时请详细阅读内容化工原理课程设计设计题目:苯-甲苯体系板式精馏塔设计化工原理课程设计任务书设计任务分离含苯 35% ，甲苯65%的二元均相混合液，要求所得单体溶液的浓度不低于97% 。

（以上均为质量分率）物料处理量： 20000吨/年。

（按300天/年计）物料温度为常温（可按20℃计）。

设计内容设计一常压下连续操作的板式精镏塔，设计内容应包含：方案选择与流程设计；工艺计算（物料、热量衡算，操作方式与条件确定等），主要设备的工艺尺寸计算（塔高、塔径）；主体设备设计，塔板选型与布置，流体力学性能校核，操作负荷性能图，附属设备选型；绘制工艺流程示意图、塔体结构示意图、塔板布置图；（设计图纸可手工绘制或CAD绘图）计算机辅助计算要求物性计算①编制计算二元理想混合物在任意温度下热容的通用程序；②编制计算二元理想混合物在沸腾时的汽化潜热的通用程序。

气液相平衡计算①编制计算二元理想混合物在任意温度下泡点、露点的通用程序；②编制计算二元理想混合物在给定温度、任意组成下气液分率及组成的通用程序。

精馏塔计算①编制计算分离二元理想混合液最小回流比的通用程序；②编制分离二元理想混合液精馏塔理论塔板逐板计算的通用程序。

采用上述程序对设计题目进行计算报告要求设计结束，每人需提交设计说明书（报告）一份，说明书格式应符合毕业论文撰写规范，其内容应包括：设计任务书、前言、章节内容，对所编程序应提供计算模型、程序框图、计算示例以及文字说明，必要时可附程序清单；说明书中各种表格一律采用三线表，若需图线一律采用坐标纸（或计算机）绘制；引用数据与计算公式须注明出处（加引文号），并附参考文献表。

输变电工程原则工艺应用登记表
（输变电工程原则工艺应用率及应用效果评分表）
工程名称：泉州南安220kV洪梅变电站工程时间： 11 月 28 日
2. 工程竣工预验收时，建设管理单位（部门）组织评价并填写与否应用、应用效果得分率。

3.应用效果得分按100分计，应用效果实得分按照附件11原则工艺应用效果考核评分表进行评分，应采用未采用原则工艺项目，应用效果实得分为0分。

4. 原则工艺应用率=应采用原则工艺数量/实际采用原则工艺数量×100%；应用效果得分率=应用效果实得分合计/（100×应采用原则工艺数量）×100%.。

5.0设计条件洗油和粗苯的分离采用连续精馏，主要操作条件为：1.泡点进料，将原料液通过预热器至泡点后送入精馏塔内。

2.塔内上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，预设回流比为最小回流比的1.5倍。

粗苯经产品冷却器冷却后送至储罐。

3.该物系属于易分离物系，再沸器间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。

4.采用年产1t 焦炭为基准，基础数据如下：表5-1基础数据5.原料的处理量F=0.0609㎏／h6.原料液组成为0.025﹙苯的质量分率，下同﹚7.塔顶馏出液的组成为0.9958.塔底釜液的组成为0.0059.泡点进料 q=1 10.脱苯塔塔顶温度 18.21 11.单板压降 ≤0.7kPa51精馏塔的物料衡算5.1.1原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 苯的摩尔质量 M A =78.11㎏／kmol 洗油的摩尔质量M B =92.13㎏／kmol x F =13.92/975.011.78/025.011.78/025.0+=0.029x D =13.92/005.011.78/995.011.78/995.0+=0.996x W =13.92/995.011.78/005.011.78/005.0+=0.0064.1.2原料液及塔顶塔底产品的平均摩尔质量M F =0.029×78.11＋﹙1－0.029﹚×92.13＝91.27㎏／kmol M D =0.996×78.11＋﹙1－0.996﹚×92.13＝78.59㎏／kmol M W =0.006×78.11＋﹙1－0.006﹚×92.13＝92.05㎏／kmol 4.1.3物料衡算 原料液处理量 F=72.910609.0=6.64×10—4 kmol ／h根据公式F=D+WFx F =Dx D +Wx W代入数据F=6.64×10—4 kmol ／h ，x F =0.029，x D =0.996，x W =0.006 联立得：D=1.54×10—5 kmol ／hW=6.49×10—4 kmol ／h 4.1.4塔板数的确定由文献[45]查得，苯的A B C 数据为6.02232、1206.350、220.237，洗油的A B C 数据为6.07826、1343.943、219.377，经安托万方程㏑p 0 =A －Ct B+,计算得到表5-2 表5-2不同温度下蒸汽压计算表由拉乌尔定律推导得公式000BA B P P P P x --= x PP y A 0=计算得到表5-3表5-3根据x 、y 绘制苯-甲苯体系的相图：利用表5-3绘制图5-1 最小回流比的计算 公式α＝p A 0/ p B 0x F =0.029, y F =()x x 11-+αα=()029.0143.21029.043.2⨯-+⨯=0.068R min = x D －y F ／y F －x F =029.0068.0068.0996.0--＝23.79取操作回流比R=1.5 R min =1.5×23.79=35.7求精馏塔的气液相负荷L=RD=35.7×1.54×10-4=5.50×10-4V=(R+1)D=36.7×1.54×10-4 =5.65×10-4L ’=L+F=5.50×10-4+6.64×10—4=1.21×10-3 V ’=V=5.65×10-4 操作线方程精馏段操作线方程为 y=x VDx V L + D =0.973x n +0.027 提馏段操作线方程为 y’=x V Wx V L ''''-W =相平衡方程： y=()xx11-+αα用逐板计算法计算理论塔板数：总塔效率的求取精馏塔的工艺条件及有关物性数据的的计算 操作压力计算塔顶操作压力p D =101.3+18.21=119.51kPa 每层塔板的压降△P=0.7kPa进料板压力 P F =119.5+0.7×24=136.31kPa精馏段平均压力 P m =(119.5+136.31) ／2=127.914 kPa 操作温度计算依据操作压力，由泡点方程通过试差法计算出泡点温度，其中苯、甲苯的饱和蒸汽压由安托尼方程计算，计算过程略。

过程工艺与设备课程设计丙烯——丙烷精馏塔设计课程名称：化工原理课程设计班级：姓名：学号：指导老师：完成时间：前言本设计说明书包括概述、流程简介、精馏塔、再沸器、辅助设备、管路设计和控制方案共7章。

说明中对精馏塔的设计计算做了详细的阐述，对于再沸器、辅助设备和管路的设计也做了正确的说明。

鉴于设计者经验有限，本设计中还存在许多错误，希望各位老师给予指正感谢老师的指导和参阅！目录第一节：标题丙烯—丙烷板式精馏塔设计第二节：丙烯—丙烷板式精馏塔设计任务书第三节：精馏方案简介第四节：精馏工艺流程草图及说明第五节：精馏工艺计算及主体设备设计第六节：辅助设备的计算及选型第七节：设计结果一览表第八节：对本设计的评述第九节：工艺流程简图第十节：参考文献第一章任务书设计条件1、工艺条件：饱和液体进料进料丙烯含量%x= (摩尔百分数)。

65F塔顶丙烯含量%≥x98D釜液丙烯含量%x2≤W总板效率为0.62、操作条件：塔顶操作压力1.62MPa(表压)加热剂及加热方法：加热剂——热水加热方法——间壁换热冷却剂：循环冷却水回流比系数：R/Rmin=1.23、塔板形式：浮阀4、处理量：F=50kml/h5、安装地点：烟台6、塔板设计位置：塔顶安装地点：烟台。

处理量：64kmol/h产品质量：进料 65%塔顶产品 98%塔底产品 <2%1、工艺条件：丙烯—丙烷饱和液体进料进料丙烯含量 65% (摩尔百分数)塔顶丙烯含量 98%釜液丙烯含量 <2%总板效率为0.62、操作条件：塔顶操作压力1.62MPa(表压)加热剂及加热方法：加热剂——热水加热方法——间壁换热冷却剂：循环冷却水回流比系数：1.2 1.4 1.63、塔板形式：浮阀4、处理量：F=64kml/h5、安装地点：烟台6、塔板设计位置：塔顶第二章精馏过程工艺及设备概述精馏是分离液体混合物最常用的一种单元操作，在化工，炼油，石油化工等工业中得到广泛应用，精馏过程在能量剂驱动下（有时加质量剂），使气液两相多次直接接触和分离，利用液相混合物中各组分挥发度不同，使易挥发组分由液相向气相转移，难挥发组分由气相向液相转移，实现原料混合液中各组分的分离，该过程是同时传热，传质的过程。

业主：中海石油（中国）有限公司项目号：TDE09126-3工程地点：中国海南省东方市编号：DDS-T-PR-002/1工程名称：乐东气田工程项目陆上终端及管线工程共 3 页第 1 页陆上终端脱碳部分工艺专业净化气冷却器数据表0报批2009.12.16中国石油天然气管道工程有限公司B报审邵颖丽张琪苗朋王峰2009.12.14A内部审查邵颖丽张琪苗朋王峰2009.12.7版次说明编制校对审核审定日期数据表编号:DDS-T-PR-002/1名称净化气冷却器项目编号:TDE09126-3中国石油天然气管道工程有限公司设备号:E-LA726共3页第 2 页版次数量:1台订货单编号:请购单编号规格书编号SPC-T-PR-002买主:CNOOC 用途:净化气冷却器1卖方4参考文件2类型板式5换热器系列号3总热负载 (kW) 2506工艺设计数据液体流量和物理性质A侧B侧进口出口进口出口7流体净化气冷却水8汽化率 1.0000 0.9988 0.00000.0000 9温度℃51.72 40.00 33.0040.00 10压力kPa A31503120400350 11摩尔流量kmol/h1755175517111711 12质量流量kg/h 3.344E+4 3.344E+43083230832 13分子量19.0519.0518.0218.0151 14密度kg/m323.19 23.55994.6720993.1865 15比热kJ/kg.℃ 1.97 1.96 4.172 4.212 16粘度mPa.s0.0133 0.75990.6905 17压缩因子Z0.958318CP/CV 1.385 1.39419导热系数W/m.K0.03480.63290.6402 20最大允许压降kPa3050结构21材质316L 316L22腐蚀余量23接管8”(φ219X7,CL300,)8”(φ219X7,CL300,)3”(φ89X4,CL150,)3”(φ89X4,CL150,)24材质20#无缝钢20#无缝钢20#无缝钢20#无缝钢25板厚，mm注：1、净化气冷却器采用全焊式板式换热器。

制氢反应器计算1 工艺计算已知甲醇制氢转化工艺的基本反应为：CH3OH+H2O=CO2+3H2。

该反应在管式反应器进行，进出反应器的各物料的工艺参数如表3-1所示。

表3-1 反应器的物流表（1）计算反应物的流量对于甲醇，其摩尔质量为_32 k g ·k/mol ，则其摩尔流量为：579.126/32=18.098kmol/h对于水，其摩尔质量为 18 k g ·k/mol ，其摩尔流量为：488.638/18=27.147 kmol/h对于氢气，其摩尔质量为 2 k g ·k/mol,其摩尔流量为：107.142/2=53.571 kmol/h对于一氧化碳，其摩尔质量为 28 k g ·k/mol,其摩尔流量为：5.017/28=0.179 kmol/h进料气中甲醇的摩尔分率y A 为：y A =4.0147.27098.18098.18=+对于甲醇和水，由于温度不太高（280 o C ），压力不太大（1.5MPa ），故可将其近似视为理想气体考虑。

有理想气体状态方程pV=nRT ，可分别计算出进料气中甲醇和水的体积流量：甲醇的体积流量V A 为：V A =489.5510*5.1)28015.273(*3.8314*098.186=+ m 3/h 水的体积流量V B 为：V B =233.8310*5.1)28015.273(*3.8314*147.276=+ m 3/h进料气的总质量为：m o = 55.489+83.233=1067.764 kg/h（2）计算反应的转化率进入反应器时甲醇的流量为579.126 kg/h ，出反应器时甲醇的流量为5.791 kg/h ，则甲醇的转化率x Af 为：x Af =%99%100*126.579791.5126.579=-即反应过程中消耗甲醇的物质的量为：18.098×99%=17.917 kmol/h（3）计算反应体系的膨胀因子 由体系的化学反应方程式可知，反应过程中气体的总物质的量发生了变化，可求出膨胀因子δA 。

用Aspen 模拟塔单元操作分为操作模拟和设计计算。

两种模拟计算方法有所不同。

1 填料塔操作模拟模拟已知的填料操作可以用radFrace 和rateFrace模块。

模拟操作是对已有的塔进行操作模拟，塔的结构参数是已知的，通过调节某些参数来与实际生产情况吻合。

填料塔操作模拟要有两个难点问题：一是平衡级数的选择，二是调节那些参数选择。

1.1 平衡级数rateFrace 和radFrace 模块要求输入板数，和板式塔模拟操作一样，操作模拟数据应该是实际塔的参数，这里要输入实际塔的板数。

对于板式塔没有问题，但对于填料塔的实际板数如何取？作操作模拟时，和rateFrace和radFrace模块板数（平衡级数）可以任意取，只是计算精度的问题。

然后，设置填料核算（Pack Rating）中的每段填料高度（Section pack height）与之对应。

如：某填料塔实际填料高度15m，进行操作模拟时，塔板数（Number of stages）输入为5，则在下面的Pack Rating 页的Packed height 栏选择Section packed height 并填入3。

这里的实际级数最好不要小于理论级数，在不确定理论级数时应尽量多取。

1.2 调节参数进行塔操作模拟时，通过调节塔板效率来与实际相吻合。

和板式塔一样，如果不输入塔板效率则系统按选择的计算方法计算塔板效率（这个效率计算方法有两种：V aporization efficiencies和Murphree efficiencies）。

作操作模拟时按计算效率得到的结果和实际值会不一致，这时通过调节塔板效率来与实际相吻合。

2 填料塔设计填料精馏塔与填料吸收塔的设计计算有所区别，对于单进料的精馏塔，与板式塔设计计算一样，首先用简捷模块计算理论板数，然后radFrace 或rateFrace 模块进行详细计算。

无论用那种模块，设计计算都要用到设计规定，通过调整填料高度来满足设计要求。

（二）板式换热器3设计与运行条件3.1板式换热器型式板式换热器采用等截面可拆卸板式换热器（水-水），换热面材质材质为GB316不锈钢。

3.2板式换热器的配置本次招标共需配备2台可拆卸板式换热器（水-水），单台功率22.5MW，单台换热面积950㎡，换热器接管管径按设计所提管径配置，换热器按本技术规范书所提面积订货。

3.3板式换热器设计参数下表为单台22.5兆瓦板式换热器的参数3.4热网循环水水质板式换热器工作介质为热网循环水，水质为软化水，具体水质如下：3.5运行方式板式换热器并联运行。

板式换热器换热量的控制通过控制一次侧（高温介质）流量和控制二次侧（低温介质）流量来实现。

3.6设备的安装地点及标高板式换热器安装在换热站0米层。

4技术要求投标方提供的板式换热器设计、制造、检验与验收应满足国家相关规范中的相关规定，同时应满足本技术规范书中技术要求，如有矛盾时按较高要求执行。

4.1板式换热器性能要求4.1.1投标方所提供的板式换热器是可拆卸板式换热器（水-水），其技术先进、经济合理，成熟可靠的产品，具有较高的运行灵活性。

4.1.2板式换热器能在最大工况点长期连续运行，能满足板式换热器不同运行工况的需要，并且预留能增加10%换热能力板片的安装空间和技术条件。

4.1.3板式换热器不宜选择单板面积太小的板片，避免板片数量过多,要求单板面积大于等于2.5㎡。

4.1.4板式换热器采用板型应使换热器内流体充分湍动，防止板片表面结垢。

4.1.5板式换热器应选用阻力小的板型，保证一次侧（高温介质）压降不大于0.03MPa，二次侧（低温介质）压降不大于0.03MPa。

4.1.6板式换热器板片厚度应不小于0.7mm。

4.1.7板式换热器额定工况运行时，二次侧（低温介质）出口温度偏差不应出现负偏差。

4.1.8板片波纹形式应采用技术成熟、有成功使用业绩的波纹形式。

4.1.9板式换热器外部、内部保证不泄漏，一、二次水禁止混流。

工时统计表2.1 工艺专业标准图设计工时定额（1）工艺专业基础设计标准图设计工时定额(3) 工艺专业标准图设计工时定额调整系数2.2 配管专业标准图设计工时定额(1) 配管专业基础设计标准图设计工时定额（3）配管专业标准图设计工时定额调整系数2.3 仪表专业标准图设计工时定额（1）仪表专业基础设计标准图设计工时定额2.4 电气（电信）专业标准图设计工时定额（1）电气（电信）专业基础设计标准图设计工时定额（3）电气（电信）专业标准图设计工时定额调整系数2.5 一般设备（工业炉）标准图设计工时定额（1）设备专业标准图设计工时定额（2）设备专业标准图设计工时定额调整系数2.6 传动机械专业标准图设计工时定额（1）传动机械专业基础设计标准图设计工时定额传动机械专业基础设计标准图设计工时定额（续表）传动机械专业详细设计标准图设计工时定额(续表)(3) 传动机械专业标准图设计工时定额调整系数2.7 建筑专业标准图设计工时定额(1) 建筑专业基础设计标准图设计工时定额(3) 建筑专业标准图设计工时定额调整系数2.8 结构专业标准图设计工时定额(1) 结构专业基础设计标准图设计工时定额(3) 结构专业标准图设计工时定额调整系数2.9 暖通专业标准图设计工时定额(1) 暖通专业基础设计标准图设计工时定额(3) 暖通专业标准图设计工时定额调整系数2.10 总图专业标准图设计工时定额(1) 总图专业基础设计标准图设计工时定额(3) 总图专业标准图设计工时定额调整系数2.11 储运专业标准图设计工时定额（1）储运专业基础设计标准图设计工时定额(3) 储运专业标准图设计工时定额调整系数2.12 给排水专业标准图设计工时定额（1）给排水专业基础设计标准图设计工时定额（3）给排水专业标准图设计工时定额调整系数2.13 热工专业标准图设计工时定额（1）热工专业基础设计标准图设计工时定额（2）热工专业详细设计标准图设计工时定额2.14 环保专业标准图设计工时定额、劳动安全卫生专业标准图设计工时定额(1) 环保专业基础设计标准图设计工时定额2.14 概算专业标准图设计工时定额(1) 概算专业基础设计标准图设计工时定额2.16 分析化验专业标准图设计工时定额(1) 分析化验专业基础设计标准图设计工时定额2) 分析化验专业详细设计标准图设计工时定额。

板式换热器技术规格书1.总体要求3.1 本招标文件提出了对采购管式、板式组合换热器的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。

3.2 投标方应有严格的质量保证体系，提供高质量的管式、板式组合换热器功能完善的配套设施，以实现整个热力系统设备的安全、可靠和经济运行。

投标方提供的产品应保证符合招标方贯彻安全、健康、环保标准的要求。

3.3 投标方所采用的产品设计，必须技术和工艺先进，制造商具有充分制造经验，产品应是成熟可靠的产品。

3.4 投标方对所供管式、板式组合换热器的成套设备负有全部技术责任，包括分包（或采购）的设备和零部件。

3.5 如投标方投标书与本招标文件要求有偏差(无论多少或是否重要)都必须清楚地表示在本招标文件的附件“差异表”中。

否则将认为投标方完全响应本招标文件提出的要求，技术协议和供货必须满足投标文件的承诺。

3.6 若投标方所提供的投标文件前后有不一致的地方，则以更有利于设备安装运行、工程质量的原则，由招标方确定。

3.7 招标方在本招标文件中提出了最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用的标准，投标方应提供一套满足本招标文件和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。

对国家有关安全、环保等强制性标准,必须满足其要求。

3.8 设备采用的专利涉及到的全部费用均被认为已包含在设备报价中，投标方应保证招标方不承担有关设备专利的一切责任。

3.9换热器属压力容器，该设备的设计和制造应由具有相应资质的单位进行，并遵循相关压力容器规范，供货商须随投标文件提供证明文件和业绩。

2.规范和标准应满足或高于下面列出的规范和标准的最新版本的要求。

如果几种规范和标准的相关要求适用于同一情况，则应遵循相关要求最为严格的条款。

若本技术规格书与相关的技术规格书或标准有冲突，则应向业主咨询并得到其书面裁决后才能开展工作。

本技术规格书指定产品应遵循的规范和标准主要包括但不仅仅限于以下所列范围：《板式换热器》GB 16409-1996《管壳式换热器》GB 151-1999《固定式压力容器安全技术监察规程》TSG R0004-2009《法兰制造标准》GB2555-81《钢制压力容器》GB150—2011；《产品标牌》JB8－82其它要求均按有关的现行国家标准执行。