天生桥一级水电站工程 Mee.doc

1 工程概述1.1 工程规模天生桥一级水电站混凝土面板堆石坝，其坝高178m，坝顶长度1168m，坝顶宽12m，坝体上游坡1:1.4，下游坝坡综合比1:1.4。

大坝主要由堆石体、趾板、混凝土面板及防渗帷幕等构成。

堆石体主要划分为垫层料区、过度料区、主堆石区和次堆石区，总填筑方量1800万m3；混凝土面板厚度为底部0.9m、顶部0.3m，并按16m等宽分垂直缝，其挡水面积17.3万m2。

1.2 地质地貌大坝座落于“V”形宽阔河谷之中，河谷横向总体形态近似梯形，顺河向呈波状起伏，河床宽度一般为100～150m。

坝址区为中三迭统（T2）软弱层状岩体构成的纵向河谷地段，由薄至中厚层局部块状的泥岩、砂岩及灰岩组成，岩层倾向左岸，右岸为顺向坡。

坝区地质构造以北东向断裂为主，区域性压缩断层F8从右岸坝头附近通过，受其影响，两侧发育了一系列派生及伴生断层，以及层间剪切带、小褶曲和节理裂隙发育。

1.3 工程施工大坝于1996年2月10日开始填筑，1999年底完成防浪墙施工。

1.4 安全监测系统布置监测项目主要划分为：坝体表面变形、坝体内部变形、接合缝、面板挠度、坝体应力、面板应力应变、渗流渗压、水情、动力等监测，大坝监测的各个项目相互关联，监测内容最终结果反映在坝体变形、面板变形、面板应力、面板周边缝和垂直缝开合度、渗流渗压等指标上，一旦出现异常情况可进行相互对比分析，从而达到监控大坝安全的目的。

2 主要监测成果1 坝体变形1.1坝体表面变形位于一~三期面板顶部监测结果表明：面板与垫层料皆产生较明显的竖向和剪切位移，同时发生微量张开，面板向下游最大位移83cm、最大沉降116.4cm、最大横向（向河床中部）位移8.5cm。

位于坝后坡不同高程区域的堆石体也产生了较大位移变形。

1.2坝体内部变形（1）沉降变形坝0+640/高程665m 最大沉降位于坝轴线部位，其沉降量153cm；坝0+640/高程692m 最大沉降位于坝轴线部位，其沉降量309.3cm；坝0+630/高程725m 最大沉降位置发生在坝轴线下游30m，其量值达346.3cm；坝0+630/高程758m 最大沉降位置发生在坝轴线下游30m，其量值241cm；坝0+918/高程725 m 最大沉降位置发生在坝轴线下游46m，其量值273.6cm；坝0+918/高程758 m 最大沉降位置发生在大坝后坝坡，其量值为157.5cm；坝0+438/高程725 m 最大沉降位置发生在坝轴线下游35m，其量值为120.0cm；坝0+438/高程758 m 最大沉降位置发生在坝轴线部位，其量值为107.5cm。

天生桥一级水电站—面板面积及堆石体方量世界第一的大坝佚名【期刊名称】《河北水利》【年(卷),期】2018(000)012【总页数】1页(P25)【正文语种】中文天生桥一级水电站位于南盘江干流，为红水河梯级开发的龙头电站。

坝址右岸为广西壮族自治区隆林县，左岸为贵州省安龙县。

电站距贵阳市240km，其上游约62km 是南盘江支流上的鲁布革水电站，下游约7km 是天生桥二级水电站。

电站于1991 年6 月开工建设，1994年底截流，1998 年底第一台机组发电，2000 年工程竣工。

坝址控制流域面积50139km2，多年平均径流量193 亿m3。

总库容102.57 亿m3，为不完全多年调节水库。

主要建筑物均按1000 年一遇洪水设计，最大可能洪水校核。

枢纽由混凝土面板堆石坝、开敞式岸边溢洪道、放空隧洞、引水系统和地面厂房等主要建筑物组成。

天生桥一级水电站采用混凝土面板堆石坝，最大坝高178m，居20世纪末世界已建面板坝的第2 位，坝顶长度、坝体填筑方量和面板面积居世界首位。

坝顶高程791m，坝顶长1104m，坝体填筑量约1800 万m3，其中1400 万m3的填筑料来源于溢洪道的开挖渣料。

布置在右岸垭口的溢洪道具有规模大、泄流量大、流速高的特点，由引水渠、溢流堰、泄槽、挑流鼻坎和护岸工程组成。

溢流堰前缘宽度81m，设5 孔13mX20m弧形闸门，为20 世纪末中国规模和泄量最大的岸边溢洪道，最大流速达45m/s，泄槽内布置有掺气减蚀设施。

放空隧洞位于右岸，具有后期导流、旁通及放空等多种作用，最大泄量为1766m3/s。

用弧形闸门控制。

总水压力87350kN，是国内采用液压伸缩式止水的最大弧形闸门。

电站总装机容量1200MW，4 机联合运用时，保证出力403.6MW，多年平均发电量52.5 亿kW·h。

厂房位于大坝下游左侧岸边，采用单机单管引水方式。

引水系统布置在左岸，由引水渠、进水塔、隧洞与压力钢管组成。

天生桥一级水电站水库环境工程地质问题分析王自高,钱　康,杨海江(国家电力公司昆明勘测设计研究院,云南昆明　650051)摘　要:水电资源开发是西部大开发中的一项重要内容,在取得巨大的经济效益与社会效益的同时,也将引发新的水库环境地质问题。

文章将通过对天生桥一级水电站水库区环境地质条件及己产生的环境地质问题的分析,来评价水库蓄水对环境的影响,并对今后水库地质环境的开发与保护提出建议。

关键词:天生桥一级水电站;地质环境;诱发地震;库岸再造;库岸稳定;环境保护中图分类号:X141 文献标识码:B 文章编号:1006-3951(2001)02-0037-051　前言天生桥一级水电站水库环境地质条件复杂,水库投入运行后,诱发地震频繁,库岸再造明显,环境地质问题较为突出。

受业主委托,自1998年初开始,先后对整个库岸的稳定性及其对移(居)民点和大片经济作物的影响、水库诱发地震灾害、失稳区处理规划设计进行专门地质调查工作。

文章将对所涉及的水库环境地质方面的问题进行分析评价。

2　区域及水库环境地质条件工程区位于云贵高原东南边缘斜坡,即云贵高原与广西丘陵过渡地带。

地势西北高,东南低,峰峦迭峰,洼谷纵横。

分布中高山区及中低山区两类地貌。

处于构造稳定区内,区域稳定性较好。

地震活动水平不高,新构造运动表现微弱;地震基本烈度,除库尾部分地段为Ⅵ度外,均为小于Ⅵ度地震区。

库区主要分布一套中生界三迭系地层,缺失上统,下、中统为连续沉积,由于岩相的变化,岩性上可分为两大区,即南相区及北相区。

岩性主要为薄层、中厚层砂岩、泥岩,局部地段为灰岩。

第四系覆盖层普遍发育,主要为残积、坡积、洪积及少量钙华等。

水库区位于南岭东西向复杂构造带的西延部位及云南山字型构造东翼。

在漫长的地史时期中,特别是三迭纪以后,经受多次复杂的构造变动,构造形迹广泛发育,反映出多次构造动运破坏、改造的复杂的区域构造景观,造就了不同的构造体系以及它们之间的复合及联合关系。

天生桥一级水电站面板堆石坝施工导流与渡汛水力发电?1999年?第3期41天生桥一级水电站面板堆石坝施工导流与渡汛们乙/f匡焕祥(长江水利要再—,430010)Tf.J可6卜关键词^l互!甚型.塑堡互塑天生桥一级查皇站_摘要天生桥一级水电站是我国在建最高的混凝土面板堆石坝,工程采用的施工导流标准,渡讯方式,导流程序是合理的.施工过程中采取了过流保护工程措施及安全渡讯调控管理,使工程按设计如期进行,大大简化了施工导流建筑物的规模,缩短了前期工期,节省了资金的投人.水利水电枢纽工程的施工导流贯穿于整个工程施工过程,正确地选择导流的标准,渡汛方式,将对整个工程工期及投资产生重大影响.与土石坝相比.钢筋混凝土面板堆石坝(以下简称面板坝)的施工导流标准,渡汛方式,施工程序,具有突出的优点天生桥一级水电站面板坝工程施工导流采用的是枯水期施工围堰(过水围堰)挡水,隧洞导流.第一个汛期由导流隧洞与填筑的堆石坝体过水渡汛;第二个汛期则为填筑坝体挡水,导流隧洞与放空洞泄流联合渡汛天生桥堆石体过流保护工程的施工经验,为我国高面板堆石坝的施工导流提供了直接的成功经验.本文对此作一简要介绍.1施工导流设计方案比选1.1工程规模豆自然特性本工程系红水河梯级的第一级水电站,面板坝最大坝高178131,坝顶长ll68m,坝体总填筑量为l875万m,钢筋混凝土面板面积约18万m.水库总库容102.6亿131.电站装机容量1200Mw(4×300MW),本工程属大I型工程,其永久建筑物为一级标准,临时建筑物为四级标准.本工程位于红水河上游南盘江干流.坝址下游约7km处是已建成的天生桥二级水电站首部枢纽.上游约62km有南盘江支流黄泥河上已建成的鲁布革水电站.坝址以上汇水面积50139km.据实测31年水文系列,多年平均流量612m/s.最大流量7780m/s,最小流量72131/s,洪枯流量比高达100倍,峰高量大,持续时间长.坝址处河谷开阔,在二级电站修建前,枯水期水面宽约40～l60m,水深约2～10m,河床冲积层厚约6.O～25.6m,近基岩面有0.5～13.3m的淤泥质粘土层,围堰基础地质条件不良.1.2导流方案比选天生桥一级堆石坝导流曾研究过围堰全年挡水,工程施工初期渡汛标准按30年重现期全年洪水10800131/s推算的方案.此方案即使布置3条导流隧洞(断面为13.5m×13.5131的修正马蹄形),上游挡水围堰仍高达60m(填筑量达210万m,且基础处理困难),需要在截流后的一个枯水期将它建成,实施难度很大,因而放弃.招标文件确定的方案是过水围堰与两条导流隧洞(断面同前)联合导流.上游围堰(堰顶高程651m,长273m)高约20m,填筑总量21.4万131.;下游一期围堰(堰顶高程647.2131.长l53.8m)高l8.7m,填筑总量12.7万m,二期(即1997年汛前)再加高至657.2m,全年挡水.经研究.上下游围堰的基础冲积层均不开挖,设高喷板墙垂直防渗处理上游过水围堰断面结构为宽顶堰加堰后消能平台(混凝土厚lm),其问1:5斜坡段以厚0.9m的混凝土楔形体保护}下游围堰坡脚设10m长的柔性护坡,由5排2m×2m的钢筋石笼连接而成,两岸则以石笼护坡(见图l,图2).1.3导流标准与程序(1)l995～l996年与1996～l997年两个枯水期(从11月11日至次年5月20日),按该时段20年重现期洪水,设计流量l670m/s,由导流洞单独收稿日期;1998—09—0742水力发电?1999年?第s期圈l上游圈堰断面螬构(单位:高程为m;其余为ram)圈2下游一期暖堰断面结构(单位:高程为m;其余为ram) 泄流,上下游围堰挡水施工.(2)1996年汛期,按30年重现期全年洪水,设计流量10800m/s;由导流洞(两条)与过水断面(未完成坝体)联合泄流渡汛.(3)1997年汛期,按300年重现期全年洪水,设计流量l7400m/s,放空隧洞投人运行,与导流洞(两条)联合泄流渡汛.(4)1997年汛后,导流洞下闸封堵,l997～1998年枯水期由放空洞单独泄流.(5)1998年讯期,按500年重现期全年洪水,设计流量18800m/s,由放空洞与溢洪道简易过水断面联合泄流渡汛.(6)1998年枯水期,第1台机组发电,由放空洞泄放余水.2渡汛实践与过流保护工程2.11995年渡汛本工程于l991年开工,原定1993年冬截流,后因故推迟一年.l994年10月,l号导流洞进口段冒顶塌方34万m.,只得在2号导流洞单洞导流条件下,于l2月25日实施截流(一次成功),随即进行上下游过水围堰施工.1995年汛期,围堰过流l2次,最大来水流量4800m./s,上游围堰安然无恙,下游围堰则出现5次险情.据分析,主要原因是二级电站运行水位控制偏低,下游围堰实际尾水位显着低于招标文件规定,过堰流速大于设计值,下游护坡及坡脚遭受强烈淘刷,致使局部失稳.221996年渡汛保护研究鉴于l995年的教训,本工程1996年防洪渡讯被电力工业部列为全国在建工程的防汛重点.为确保已填筑的180万m.上坝料及下游围堰的安全,专门进行了渡汛水力学模型试验.(1)试验是在l:100水工正态模型上进行的.导流建筑物包括两条导流洞及过水围堰与未完成的坝体.上下游围堰相距约1km.未完坝体堆石料接设计的主堆石料及次堆石料级配模拟.预留的泄槽为一宽顶堰,长约300m,其过水断面接常遇洪水不冲流速考虑,底宽120m,槽底高程642m,两侧以l:1.4的斜坡升至6601'11高程以上.试验观测了9种工况下的流态,下泄流量分别为2500,3000,3500,4400,5500,6500,7760,9670和10800m./s,下游围堰尾水位控制在643m左右(原型可由二级电站调控).(2)试验表明,坝体渡汛的难度主要取决于下泄流量的大小.下泄流量为5000m/s以下时,两条导流洞分流约2o00m./s,过坝水流平顺,最大流速24m/s,泄槽底部及边坡均未见大于25cm的石料被冲动;下泄流量为5500~7760122./s时,泄槽进出口水流波动增大,最大流速4.4m/s,槽底石料出现冲动,且有块石横向滚动;下泄流量为9670～1O800m./s时,过坝水流成面流,波动剧烈,最匡焕祥:天生桥一级水电站面板堆石坝施工导流与渡汛43 大流速达5.7m/s,泄槽进出口底部块石滚动,两侧岸坡受冲坍塌.根据各部位受冲情况,试验建议对坝体泄槽段保护的范围为高程642～658rfl.重点保护进出口底部及两侧孤形段岸坡,尤应侧重进口段底部及进口右侧岸坡;泄槽直线段和河槽底部只需一般保护.2.3坝体过流保护工程参照国内外的成功经验,主要采用不同型式的钢筋铅丝笼(以下简称"石笼",所用钢筋一般为≠20),铺护在未完成坝体泄槽段的重点防护部位.2.3.1裹头与进出口护底进口收缩岸坡弧形段采用连续石笼护坡,与预埋在坝内的钢筋焊接,并以4rfl×1.5m×1m的石笼压脚.出口扩散岸坡弧形段问隔地铺设石笼,其问以钢筋焊接,内填25cm以上块石,表面覆盖铅丝网泄槽底部(高程642m平台),在进口段40rn与出口段l5rfl,每隔6m,垂直于水流方向设置1条石笼,长12Om,宽1.5rfl,高lrn,底部以钢筋相连,石笼之间回填主堆石(ⅡB料),碾压密实,其上覆盖钢筋网形成整体.其余槽底部分按常规填筑标准施工.2.32护坡与护脚泄槽两侧1:1.4的坡面上,先用钢筋焊成1.6rfl×1.6rfl的骨架,再于其内干砌大于2Oem的块石,上覆铅丝网,再焊钢筋作为压条(闯距o.8m×0.8m),并与预埋在坝内的钢筋焊牢.在护坡与槽底相接的坡脚,在4m宽范围内实施与上述护坡相同的保护措施.2.3.3泄槽前后缘泄槽前缘,从高程617.5m的垫层到高程635rfl为坝体l:1.4坡面,按面板基础坡面的要求施工,即以10.5t斜坡碾碾压6遍,密实度抽检合格后,经人工修坡,铺上铅丝网再抹5crfl厚的1O0号水泥砂浆(汛后拆除,进行面板施工);高程635m至高程642m为主堆石体,坝体护坡按1;1.4碾压检查合格即可(见图3,4,5).2.4天生桥二级电站水位调控管理由于天生桥一级电站下游围堰座落在二级电站库区内,其水位流量关系有别于原河道.在中小流量时,下游围堰的尾水位可以显着地受到二级电站运行水位(637~645m)的调控.南圈3大坝过流保护平面(单忙m)一圈4过藏保护横毒!l面示皇(单位tm)模型试验表明,为了确保一级电站大坝1996年安全渡汛,当下泄流量为200O～4000r!q./s时,二级电站运行水位应作相应配合:在涨峰时段,尾水位维持在6415rn左右,落峰时段升至64:3rfl左右.当下泄流量大于4000rn/s时,二级电站可按自身调度方案运行.此外,上游鲁布革电站的泄洪冲沙也采取错峰调度,同时尽可能做好本工程的中长期气象分析及短期雨情水情预报.并做好渡汛观测和防洪抢险的组织措施落实.25工程进展和1996,1997年渡汛1995年汛后,大坝基坑抽水清淤,进入基础开挖(总量l16万rn,最大开挖强度16万rfi/月),同卜--～～圈5过藏保护擞断面示蠢<单位:m)卜一卜-jL水力发电?1999年-第3期天生桥一级水电站放空洞高水头Lc乙(一心弧形闸门的设计研究汪志龙蒋正鸿丁,(昆丽瓦瓦)关量词墨墅凰￡1.生望苎查塾里天生桥一镪奎皇堕摘要在研究国内外众多潜孔弧形闸门资料的基础上,通过对总水压力,最大承压水头,闸门孔口尺寸,水封形式和门槽水力学等关键性的技术指标和参数的对比分析,进行了天生桥一级水电站放空洞弧形工作闸门的选型设计在120m承压水头下采用液压伸缩式水封,刷新了谱孔弧形闸门使用该种水封的国内记录.通过天生桥一级水电站放空洞弧形工作闸门及液压伸缩式水封的选型设计的实践,为我国高水头潜孔弧门的选型设计积累了经验.天生桥一级水电站放空隧洞全长l052.17nl,它承担放空水库,施工期参与导流和泄洪,汛末调节蓄水流量,电站停机检修时向下游供水的多种功能.放空洞弧形工作闸门是履行上述功能的关键性设备.根据枢纽布置要求,工作闸门为弧形闸门.其技术参数如下:工作闸门段流速36.6m/s;孔口尺寸6.4nl×7.5m;设计水头120m;校核水头l3Om;操作条件为动水全开,全关,90m以下水头局部开启;设计水头时总水压力87.35MN;最大总水压力95.06MN;孔口数量l孔;闸门数量l扇;支承跨度4m.总水压力的大小在一定程度上反映了闸门的设收稿日期1999—02—01时继续修复了l号导流洞并加固下游围堰.1996年2月开始大坝填筑,6月25日前.设计过水断面及保护工程基本完成(填筑最高强度64万m/月),7月4日,围堰第一次过水.1996年汛期围堰过水7次,其中流量最大的3次洪峰亦属常年洪水(3200～3790m/s),最高淹没高程648m.由于两条导流洞均投入运行,过堰水流平缓,流速不大,上下游围堰及未完成的坝体均未出现任何险情,1996年渡汛任务顺利完成.1996年10月,基坑提前抽水清淤,开始泄槽回填.1997年3月21日至5月1日, 一期混凝土面板浇筑完成(高程680m,面板面积3万m).汛前,下游围堰加高至657.2m高程,坝体经济断面填筑到725m高程(按300年重现期防洪要求).1997年汛期,实际出现4次洪峰,最大流量6300m/s.由于放空洞参预泄洪,坝前水位仅达668.8nl.1997年12月,大坝经济断面右岸达到748 iTl,开始浇筑二期混凝土面板(高程746m,面板面积7万in);大坝前缘铺盖及趾板灌浆均达到675 m高程;放空洞亦达到验收标准.同年l2月15日, 导流洞顺利下闸.实现了水库初期蓄水目标.3结语(1)天生桥一级水电站施工导流及渡汛方式,标准,施工程序是合理的,渡汛工程总体上是成功的.虽然实际洪水远未达到设计渡汛标准,从堆石坝安全施工角度考虑.所采用的过流保护工程标准仍是必要的;填筑强度高,虽有一定难度,实践证明,经过努力是可以实现的.(2)由于l号导流洞进口段开挖过程中突然出现大塌方,截流后的第1年只能由2号导流洞单洞导流,使截流及初期渡汛风险增大,教训是深刻的. 对位于山体薄弱带的导流隧洞进出口段,理应采取有预见性的保护措施.(3)实现坝体过水安全渡汛,下游围堰至关重要,不仅应有认真设计的消能防冲设施,还需维持足够的尾水位,否则,下游围堰一旦冲毁,必将累及未完成的坝体及上游围堰.。

收稿日期:2004-02-03 作者简介:彭力上(1971-),男,广西陆川人,助理工程师,从事水电厂运行工作。

浅析天生桥一级水电站无功功率运行彭力上(天生桥一级水电开发有限责任公司水力发电厂,贵州　兴义　562400)摘　要:介绍了天生桥一级电站周边的电气环境,对电站电气主接线及其参数对系统运行的影响进行了分析,指出监控无功PID 闭环的特点,并提出无功运行的原则。

关键词:进相;闭环调节;过电压;无功功率运行;天生桥一级水电站中图分类号:TM761+11 文献标识码:B 文章编号:10012408X (2004)02-0057-041　概述 天生桥一级水电站是红水河梯级电站的第一级,位于南盘江干流上。

工程以发电为主,水库总库容10216亿m 3,调节库容57196亿m 3,为不完全多年调节水库。

电站装机容量1200MW (4×300MW ),年利用小时数4750h ,多年平均年发电量52126亿kW ・h ,保证出力40512MW ;并将增加下游已建的天生桥二级、岩滩和大化3个水电站的保证出力88319MW ,年电量40177亿kW ・h 。

南方电网承担西电东送任务,且潮流较重,一级电站在系统中不仅担任调频调峰任务,并且承担着直流闭锁等输电系统异常后的系统稳定任务。

正确理解电站的设计意图、系统中的作用和运行限制条件,对确保电站设备运行安全,提高系统运行质量,发挥稳定系统的作用有重要意义。

2　系统结构和主要电气参数 一级电站采用发电机—变压器—线路组单元接线,机组额定容量343MVA ,额定有功出力300MW ,额定无功出力160Mvar ,最大充电容量230Mvar ,机组允许电压正常变动范围18±019kV ,系统运行电压一般控制在230kV 左右,升压变压器容量380MVA ,一般常用变比242kV/18kV ,阻抗电压16%,允许过激磁倍111Pu (空载)。

厂用电电源取自机组机端,每单元一个电源,采用10kV/014kV 两级降压,高低压厂用变均为无载调压变压器。

天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制第一篇：天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制〔摘要〕阐述了水电站黑启动与常规启动初始条件的差异，讨论了天生桥一级水电站黑启动方式的选择，通过对黑启动路径相关设备动力要求的分析，找出不具备启动条件的部位采取相应对策，介绍了黑启动的编制、危险点分析及试验和组织中相应的注意事项。

〔关键词〕水电站；黑启动；危险点；方案编制；试验组织美国8·14大停电事件对我国电力行业来说是一次震动，随后各地电力企业相继开展了一系列自查活动，重点检查了电站、变电站、系统应对突发事件的能力，尤其是预防系统崩溃和系统出现大事故后的快速恢复能力。

根据电网和上级公司的要求，天生桥一级水电站制订了新的黑启动方案并进行实战演练，将电站黑启动参数，如黑启动最短时间和最长时间、最大外送容量等报电网公司。

电站对原有黑启动方案进行了全面分析和推演，发现并修正了存在的问题，获得了黑启动的关键数据，同时大胆采用自动启动方式，极大地提高了黑启动的速度和安全性。

天生桥一级水电站下游7 km处是天生桥二级水电站，由于该电站库容小，装机容量大，一级电站机组快速启动对该电站黑启动有关键作用；加上天生桥地区是西电东送的关键结点，是多条500 kV线路的起点，也是天广直流的起点，而一级电站的机组容量大，进相能力强，一级电站机组的快速启动对电网快速恢复有极其重要的作用。

黑启动的分析1.1 黑启动的相关定义准确定义黑启动是制订黑启动方案的重要前提，黑启动的定义涉及：黑启动的初始条件，黑启动成功的标志。

(1)黑启动的初始条件：对火力或核动力电站，由于机组辅助设备动力要求较高，黑启动必须依赖于外来或厂内应急动力电源，但对于水电站，机组辅助设备对动力要求没有那么严格，因此准确而言，凡依赖原动机驱动的交流动力电源启动厂内机组的都不能作为黑启动。

由此水电站黑启动初始条件是：电站没有任何交流动力电源(包括外来电源和经倒闸即可恢复的电源)，只依赖厂内蓄能设备提供的能源如：直流系统蓄电池、UPS装置、机组油压装置和气系统储气罐等剩余能量启动机组。

天生桥一级水电站混凝土面板堆石坝施工综述吴桂耀 黄宗营(南方水电有限责任工程公司,广西隆林,533409)关键词　混凝土面板堆石坝　基础开挖　坝体填筑　趾板　面板　灌浆　天生桥一级水电站摘　要　天生桥一级水电站混凝土面板堆石坝是目前世界上已建、在建的同类坝型中最高坝之一,其坝基开挖、坝体填筑、趾板和面板施工、帷幕灌浆等,取得了一整套设计、施工技术经验,对国内外建设同类型大坝具有一定的指导意义。

该项工程经各种手段检测和评估,说明工程质量是好的,并经127m水头、740m水位(设计水位780m)的初步考验渗水量不大,未出现异常现象。

天生桥一级水电站混凝土面板堆石坝坝高178 m,坝体填筑总量约1800万m3,是目前世界上已建、在建的同类坝型中最高坝之一,现将该坝的施工技术综述如下。

1　坝基开挖坝基开挖包括趾板基础开挖和坝基基础开挖,其开挖总量约230万m3,其中趾板岩石开挖约24万m3,一般开挖及河床冲积层开挖约206万m3。

趾板基础要求开挖至弱风化岩层以下2m,对坝轴线上游的坝基基础要求将覆盖层及全风化层全部挖除,对坝轴线以下的坝基基础要求将覆盖层挖除。

坝基开挖方法采用常规机械化施工。

2　坝体填筑大坝填筑主要分为:ⅡA(垫层料)区、ⅢA (过渡料)区、ⅢB(主堆石料)区、ⅢC(软岩料)区、ⅢD(次堆石料)区、上游趾板和周边缝填料区。

标准断面图见本专号第22页。

基础清理随坝体填筑上升自下而上进行,并超前于坝体填筑上升的高度。

当基础面出现有陡岩、反坡现象时,采用手风钻打眼放炮或配以反铲将陡岩、反坡等挖除,使其坡度不陡于1∶0.3的正向坡。

大坝上游0.3H条带的岩石边坡不陡于1∶0.5的正向坡。

对坝区内的地质钻探孔,在开挖至基岩面后找出孔口,先采用钻机扫孔并清洗孔壁,经检查验收合格后再用100号水泥砂浆回填封堵。

对坝区的地质探洞采用3种处理方式:一是趾板区探洞,在趾板基础开挖完成后,对余留的探洞进行清理并清洗干净后用200号混凝土回填,然后再进行回填灌浆;二是坝轴线上游填筑区的探洞,经清理冲洗干净后用100号浆砌石回填;三是坝轴线下游填筑区的探洞,洞口以内30m范围用100号浆砌石回填。

天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制是一项复杂的任务，需要深入研究和全面的规划。

在这个过程中，我们必须认真分析水电站黑启动的各种因素，并制定有效的应对方案，以确保水电站的安全可靠运行。

在天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制中，首先要考虑的是水电站的整体结构和设备状况。

水电站内部的各个设备和系统必须正常运行，才能保障黑启动的顺利进行。

因此，我们需要对水轮机、发电机、调速器、变压器等关键设备进行全面检查和评估。

其次，还需要考虑水电站的运行环境和气候条件。

天生桥地处高山峡谷区域，气候多变，环境复杂，这给水电站的黑启动带来了一定的挑战。

我们需要根据当地的气候特点和环境条件，制定相应的应对策略，确保水电站在各种恶劣条件下仍能安全稳定地运行。

另外，对于水电站的运行管理和人员技术水平也是非常重要的。

水电站的管理人员必须具备丰富的经验和专业知识，能够及时准确地响应紧急情况，并采取有效的措施应对。

此外，还需要制定详细的操作流程和应急预案，确保在黑启动时能够按照规定程序迅速恢复正常运行。

总之，天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制是一项综合性的工作，需要各方面的配合和努力。

只有通过系统的分析和科学的规划，我们才能有效地保障水电站的安全运行，为当地电力供应做出贡献。

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天生桥一级水电站导流洞堵头施工1 概述天生桥一级水电站大坝和厂房施工期利用导流隧洞和放空隧洞导流,布置于河槽左岸的两条导流隧洞,进口底板高程637.00m,洞身断面是修正马蹄型,净空尺寸为宽13.5m、高13.5m. 施工后期,水库开始蓄水前,应对导流洞进行封堵.导流洞虽属临时建筑物,但导流洞堵头却是永久性挡水建筑物,与大坝有同等的重要性,属一级建筑物,它的安全与否与大坝蓄水、厂房按期发电息息相关.天生桥面板堆石坝设计坝高178m,导流洞位置很低,堵头将承受150m以上的水头压力,正常水位作用于堵头的总水平推力约2.1万t.堵头位于洞身的中前部,1号洞和2号洞堵头前缘桩号为0+330和0+386 .为增加堵头稳定性,方便施工,采用预留“瓶塞"型堵头方案.堵头地质为Ⅲ类围岩,是导流洞中最好洞段,围岩的饱和抗压强度为25--35MPa,但完整性好,声波速度达到4000 m/s以上.初设时堵头段长为40 m,设计优化为21m,堵头横断面亦为修正马蹄型,最大净空尺寸为:宽×高=15.7m×15.6m.从迎水面下游7m开始,在墙头中间布置14m 长的灌浆廊道,其断面为城门型,宽×高=5.0m×4.5m,设计混凝土标号为C20、W8,设计混凝土量为2×3025m3,配置构造钢筋,钢筋量为30 t(见附图).2 堵头施工及质量控制2.1 混凝土施工导流洞工程于1997年12月15日下闸挡水之后,进行下游导流出口围堰堆筑,洞内排水,1998年1月30日浇筑前准备工作就绪.21m长大体积混凝土浇筑,采用泵送混凝土,分6层进行浇筑.层厚分别为:1.5m, 2.0 m,2.25m,3.0 m,3.85m和3m,各层间隔5--6d,混凝土初凝后进行表面冲水养护,终凝后冷却管通水,对于层厚小于2.5m者,每层埋设φ25mm、1.5m×1.5m间距的冷却蛇型管；层厚大于2.5m者,每层埋设2层水管,共铺设9层冷却水管,混凝土施工从1998年1月31日至1998年3月25日. 为了便于接缝灌浆,对原隧洞衬砌混凝土,采用风砂枪对混凝土表面进行刷毛,风压为0.7--0.9MPa ,使老混凝土形成深度较小的刷毛面.为保证顶拱混凝土浇满,最后3m仓位分3段立模,安两条尾管,用泵送混凝土连续施工.2.2 混凝土施工质量控制从原材料抓起,人工砂取样8组,细度模数在2.76-3.5之间,平均为3.145水泥采用湖南石门水泥厂生产的425号低热膨胀水泥,并掺30%的田东粉煤灰.对水泥和粉煤灰都做了试验,水泥合格,田东粉煤灰达到国家二级粉煤灰的标准.混凝土配合比为: 水:胶:砂:石=0.57:1:3.186 :3.743.实际每方混凝土用量:水泥196kg、粉煤灰84kg,含砂率46%,外加剂采用RC-1,掺量为0.15%--0.2%.堵头段混凝土抗压试验共取样69组,平均抗压强度为27.4MPa,最小压强19MPa,离差系数C v=0.154 ,混凝土保证率96%,泵送混凝土坍落度平均为11.8cm.抗渗取样2组,抗渗等级分别为W12和W8,满足设计要求.3 仪器埋设及混凝土温度控制观测仪器是指导施工的主要依据,在混凝土施工期间用温度计指导混凝土冷却,后期用测缝计指导接缝灌浆,用渗压计检查接缝浆的质量。

天生桥一级水电站溢洪道工作闸门控制系统改造优化本文介绍了天生桥一级水电站溢洪道工作闸门控制系统的改造情况，总结了改造后系统的结构配置和功能优化，对同类型的改造项目有借鉴意义。

标签：溢洪道工作闸门;改造;优化;智能化水电厂Abstract：This paper introduces the reconstruction of the working gate control system of the spillway of Tianshengqiao-I Hydropower Station，summarizes the structural configuration and functional optimization of the system after the reconstruction，which is of reference significance for the same type of reconstruction projects.Key words：working gate of spillway; reconstruction; optimization; intelligent hydropower plant一、概况天生桥一级水电站装机容量为1200MW（4×300MW）。

水库总库容102.6亿立方米，调节库容57.96亿立方米，为不完全多年调节水库，在防洪削峰中有重要意义。

溢洪道布置在水库的右岸，设有5扇表孔弧形工作闸门。

每扇闸门采用一套2×3500kN的液压启闭机操作。

液压泵站设有两台互为备用的油泵电动机组。

液压启闭机的全套设备由德国力士乐公司引进。

每扇工作閘门配置有1个操作台，采用AB PLC完成闸门开启、关闭等控制操作，使用触摸屏显示闸门开度、故障报警、其他信息等。

5扇工作闸门配置1套集中控制台，用于集中操作和信号集中及信号远传。

溢洪道工作闸门控制系统自1998年投运以来，已运行20多年，大部分器件老化严重，备品备件采购困难，严重影响闸门正常运行与维护。

天生桥一级水电站工程竣工环境保护验收公示材料一、工程基本情况项目名称：天生桥一级水电站工程建设内容：天生桥一级水电站是红水河梯级电站的第一级，位于南盘江干流上。

电站以发电为主，具有调节下游梯级电站用水、增加保证出力的补偿效益。

电站装机容量120万kW，保证出力405.2MW，多年平均电量52.26亿kW·h。

天生桥一级水电站水库正常蓄水位为780 m，死水位731 m，水库面积为173.7 km2，总库容102.57亿m3（校核洪水位），具有多年调节性能。

建设单位：国家电力公司南方公司建设管理局建设地点：广西壮族自治区隆林县、贵州省安龙县工程投资：本工程总投资为83.58亿元，其中环保投资3073.85万元，占总投资的0.37％。

工程建设情况：1991年4月开工建设、1998年12月建成投入试运行监测期实际生产负荷：年发电量46.56亿kW·h环评编制单位：国家电力公司昆明勘测设计研究院环保设施设计单位：国家电力公司昆明勘测设计研究院验收监测单位：北京师范大学环境科学研究所贵州省黔西南州环境监测站二、环境保护执行情况按照国家有关环境保护的法律法规，该项目在可行性研究阶段进行了环境影响评价，履行了建设项目环境影响审批手续。

工程相应的环境保护设施与主体工程同时设计、同步施工、同时投入使用，主要有：同时固体废弃物处理、处置措施及噪声防治措施基本落实；施工期和运行期采取水土保持措施等。

国家电力公司昆明勘测设计研究院负责天生桥一级水电站工程的环保措施设计，针对电站的建设、运行特点，制定了一系列环保规章制度。

针对各种污染治理设施，制定了严格的作业指导书。

试生产和验收监测期间，各项污染治理设施管理、运行正常。

三、验收监测结果1.地表水质监测:贵州省黔西南州环境监测站3月11日至14日3年3月11日至14日，对天生桥一级水电站进行了建设项目竣工环境保护验收监测：地表水水质监测结果表明，天生桥一级水电站水库水质3月份《地表水环境质量标准》（GB 3838-2002）中的Ⅴ类标准的要求，各主要断面中支流清水江为Ⅳ类，其它断面均为超Ⅴ类标准，主要超标因子为总氮、总磷。

天生桥一级水电站岩体风化分带,特征及建基面的确定2019年第1期云南水电技术总第126期'天生桥一级水电站岩体风化分带,特征及建基面的确定钱康P占2～)IMP]岩休风恍卡的划分.走工程地质研完工作的一种手段和方法,其目的在于通过迭一手段.配奢其他方法,拜睫一些t要的工程地质评价问题.文中分析了天生一扭水电站岩休风化特茎鲨三【关键调1.兰兰!.特征兰毛兰皇:E皇堡在水利水电工程建设中,正确地确定工程设计所需要的岩石力学指标,是其中的重要内容,也是对岩体风化带划分的目的之一因此,从工程建设实践出发,需要对岩体进行风化分带和利用,这是水利水电工程地质勘察的一项重要课题.l地质环境天生桥一级水电站坝型为钢筋砼面板堆石坝,高178.Om,装机容量1200MW该工程坝区主要出露地层右岸为三叠系中统新苑组(T)薄层,中厚层泥岩,泥灰岩与灰岩互层夹极薄层泥岩左岸为边阳组(T)中厚层,厚层,局部为块状的泥岩与砂岩互层构造以北东向断层为发育,其中Ft规模较大,纵贯右坝区.主要节理发育有5组:(1)N50.～70.E/ NW20～50.,为层面节理,最发育}(2)N20～40.W/NE(sw)70～90.,较发育,张开,充填泥膜;(3)N50.～70E/SE/40. 70,为反倾向节理I(4)N70～8OW/sW 50～75,"X节理之一;(5)N30～40E/Nw50～65,X"节理之二.右岸发育1,3,5号3条冲沟,除1号沟深,长外,其余切割短,浅.左岸发育4,6,8, l0,l2号5条冲沟,切削较探,较长2坝区岩体风化特征2.1风化深度与岩性密切相关左岸,泥岩含量占62左右,岩性较软弱,在围压,温度,湿度等外界营力变化的情况下.容易风化崩解,其崩解速度随条件的加剧变化而加快.砂岩,岩性较坚硬,节理裂隙较发育,以球状风化为特征,与泥岩形成软硬相间,具隔层状风化特点,故左岸风化深度最深.全,强,弱,微四级风化带普遍发育右岸,3号冲沟以东为薄层泥质灰岩与泥岩互层,泥岩含量占44左右,层间软弱夹层发育,其风化深度也较深.而3号冲沟以西,出露的为中厚层,局部厚层灰岩,岩体较坚硬,泥岩夹层少,故风化深度较浅,且无51全风化岩体.2.2风化深度与地形,地貌有关左岸冲沟发育切割耀长,故风化深度较探.右岸冲沟浅短,风化深度较浅.由于谷坡地形坡度缓于45,故同一部位岩体风化带的水平深度大于垂直深度.随高程的升高,风化深度加深2.3泥岩风化崩解特性据68组泥岩的薄片鉴定和18组泥岩矿化分析成果,泥岩的组织结构为泥岩结构,化学成分以so:为主,矿物成分以粘土矿物为主.两岸泥岩由于沉积环境,产出状态,围岩性质及后期构造影响不尽一致,二者的组织结构,矿物成分也有一些差别,风化崩解特性不尽相同.左岸T中的泥岩,产于厚层块状砂岩中,并与之呈互层状,为均一泥质结构,粘土矿物为绿泥石,其它矿物以粉砂质石英,少量白云母,方解石.具有:未出露地表,保持天然状态,性质稳定}暴露地表,经暴晒,风干,失水,迅速龟裂崩解成碎块,碎屑之特性.右岸T扭中的泥岩,呈薄层,极薄层的央层状,壁构造影响,劈理发育,呈不均一泥质结构,粘土矿物以伊利石为主,含少量绿泥石,不仅具有失水崩解,而且更具有在应力释放吸收水份,浸水等条件下软化,泥化的特点.3岩体风化带的划分523.1定性划分根据《水利水电工程地质勘察规范)SDJ14--78中关于岩体风化程度划分,各人凭肉眼观察,经验判断.主要依据岩石外观颜色,矿物变异,岩体结构及风化破碎程度, 结构面矿物蚀变(铁锈)情况,物理力学特性变化等,将风化岩划分为全,强,弱,傲四级风化带岩体.但因人因地而异,标准也不一致,只能基本上较客观地反映实际状况.故为了更准确地划分风化带,统一标准,容易掌握,需要补充定量的风化参效与技术指标,以便于实际操作应用,从而解决一些重要工程地质评价问题.3.2风化岩体的定量测试3.2.1声波纵波速度据32个探硐硐壁表面锤击法声波测试,得出以声波值划分岩体风化带,见圈1.3.2.2地震波速及电阻率据右岸3号,5号冲沟之间进行地震及电法勘探,强,弱风化带分界明显.全,强风化带地震波速约1000rots左右,视电阻率(P|)小于100Q?m;弱,馓风化带及新鲜岩体地震波波速突升至3600～4000m/6左右,P.为1OO～5OO0?m.3.2.3回弹值据探硐内原位回弹值测定.3.2.4点荷载强度指标据138组岩心样点荷载试验戚果整理而得.囝l右岸54号探硐声波位划分岩体风化程度4建基面的确定钢筋砼面板堆石坝建基面的确定,与其他类型堆石坝大致类似,但具体要隶则视各个坝的坝基地质条件,坝高和坝体部位受力情况的不同而有所差异.现按该电站坝体各个部位情况,确定坝基各部位的开挖标准,井分述如下.4.1堆石体基础开挖深度4.Ll河床部位坝址河床冲积层下部存在一层0.15～13.32m厚的淤泥质粘土或淤泥质粉土,其压缩性大,在1o0～200kPa时,压缩系数为0.47～O.72MPa一,力学强度低,饱和快剪内摩擦角8.42.～13.3.,凝聚力为26.3～31.7kPa,对大坝的变形及稳定均有较大的不利影响.所以要求冲积层全部挖除,包括淤泥质土层,平均开挖深约lore,局部开挖探2O多m.4.1.2岸坡部位坝轴线上游挖除所有全风化层,露出强风化岩体;坝轴线下游清除覆盖层至全风化岩体.左岸平均开挖垂直深z高程720m以上为5～15m;高程720m以下为2～5m.右岸平均开挖垂直深z3号冲掏以西高程675m以上开挖约1.Om左右,高程675～640m为3～8;高程640m以下约1.Om左右{3号冲沟以东,高程720m以上开挖深约4～5m;高程720～675m为l～2m;高程675m以下为3～6m.4.2趾板区基础开挖深度趾板是坝体的防渗面板与地基防渗结构的连接构件,其宽度应满足基岩参遘稳定要求,即一般选用水头的i,/20~i/i0,并要隶其基础放在坚固的,不会发生冲蚀的岩石上,同时基础还具有可灌性.决定将趾板基础置于弱风化顶线下2m左右,井由坝体垫层料外坡线及地质情况定出趾板"x线. 4.2.1河床部位左侧开挖深1O～21m,局部23m,平均16m,右侧平均7m.4.2.2岸坡趾板区53左岸坝肩局部全风化岩层较深的地段,趾板基础置于强风化岩体上.但坝头挡墙的基础仍置于弱风化岩体上.左岸:高程700m 以上开挖深l2～13m,局部25m,平均约l6m;高程700m以下为7～13m,平均约10m.右岸:高程675m以上开挖深5～8m, 局部15m,平均6m;高程675m以下平均约5m.4.3过渡区地基要求钢筋砼面板堆石坝的面板,除底面支承在底座上外,其下辩面全部支承在过渡区的面板垫层上.又由于面板一般在堆石区和过渡区全部碾压填筑完成后才进行浇筑,因而过渡区的堆石和地基在水库蓄水后所产生的变形大小,将直接影响面板的运行条件.基于上述原因,过渡区地基的开挖要求应和底座地基相类似.一般要开挖到坚硬,稳定, 较完整,无冲蚀,侵蚀可能的弱风化基岩,开挖深度与趾板相同4.4建基面岩石(体)简易魂I试定量指标点荷载强度指数(MPa)左岸Tn,泥岩1.3,砂岩3.O;右岸T,泥岩1.7,泥灰岩2.5,灰岩4.0.回弹值(L值){泥岩3O～35,砂岩及泥灰岩35~40,灰岩40~42.声波纵波速(m/s);岩体,V=1500~3000,平均2200~T"岩体,;1200~3000,平均2800.断层破碎带,母岩为T:b 岩体时,v-=1000~l600,平均1400}母岩为T岩体时,V=1200~2400,平均1800.4.5建基面上存在地质缺陷的处理54原则上根据坝基受力情况及防渗要求,确定规基各部位的处理措施.4.5.1断层破碎带的处理在堆石区基础范围内的夹层,断层破碎带,用反滤料(I和I料)铺填,觅图2.在趾板基础范围内的断层破碎带,按其宽度的两倍挖深后冲洗干净,处理长度:根据地质工程师的建议及参考其它工程的经验,抗渗比降采用一2,从趾板上游边算起,断层破碎带处理长度L=H/2,H为断层处趾板上的作用水头.用C.(15O号)砼回填.如右岸趾板有F-s,F,断层通过,为满足趾板基础的承载力及渗流稳定要求,对这两条断层进行了特殊处理.圈2堆石区夹层断层破碎带处理示意田F断层处理:砼键(塞)范围从趾板上游侧向下游延伸33m,键槽开挖深度3m,底宽3m,两侧边坡要求开挖至坚硬岩,坡比l 0.5,键槽掏挖清理,冲洗干部后回填cIs 砼,见图3.图3,断层破碎带防渗,加固处理示意图F断层处理:砼键(塞)范围从趾板上游侧向下游延伸22m,键槽深1.5m,底宽1.5m,边坡比ltn5,键槽掏挖冲洗干净后回填cs砼,见图4.圈4F-,断层破碎带防渗,加固处理示意圈4.5.2溶蚀裂隙及近水平夹层等的处理右岸趾板基础IP.+9目～IP¨s,一段,N40~W方向,倾角90~溶蚀裂隙发育,面上起伏粗糙,宽5～12cm,充填次生黄色软塑性粘土,施工中进行了开挖清理,深20～50cm,宽50~80cm,将充填物清除,冲洗干净,用G.(200号)砼回填处理.对近于水平和稍倾斜的夹层,断层破碎带进行了掏除充填物再回填砼处理,见图5.图5近于水平和稍倾料的夹层断层和破碎带处理示意图4.5.3坝基防渗处理.趾板下采用面结灌浆和帷幕灌浆.为封闭趾板下弱风化岩体的天然裂骧和爆破次生裂隙,增强其抗渗变形能力,需对趾板地基作固结灌浆.其范围主要为表部中等透水或弱风化岩体.接此标准,具体布置如下:在河床部位设4排,排距1.5m,孔距3m,捋} 15m,~两岸设3排和2排两种类型(依趾板型式划分),即A型趾板2排,梅花形布置} B型趾板3排,c型趾板2排,排,孔距同前,孔深分别为12m和10m.帷幕灌浆1 排,孔距2m,深度按单位嗳水率m<0.03L/ min?m?m及0.5倍水头控翻,最深80m.此外,为防止高水力比降引起基础的渗流稳定,又在趾板后沿基础设两层反滤,即是垫层料和过渡料的延伸,其长度为0.3H.5结语岩体风化带定量指标应当选现场容易获得且在时间,经费方面是最省的,同时选择与工程地质评价有密切联系的指标}或是最能反映岩体工程地质特性的指标.这样, 可使定量指标数目简捷易掌握,从而有利于岩体风化带的确切划分,和正确指导坝基建基面的确定,这才具有实际意义55。

2023年天生桥一级水电站黑启动分析和方案编制摘要：天生桥一级水电站作为我国重要的水电项目，其黑启动是项目建设的关键环节。

本文首先通过分析天生桥一级水电站的特点和黑启动的意义，探讨了黑启动可能面临的问题和挑战。

然后，结合黑启动的目标和原则，提出了黑启动的方案编制，包括按步骤进行准备工作、组建黑启动专家团队、进行黑启动试验等。

最后，根据分析和方案编制的结果，总结了黑启动的重要性和必要性，强调了项目管理的重要性，为天生桥一级水电站的黑启动提供了参考。

一、引言天生桥一级水电站是我国重大的水电项目，其黑启动是项目建设的重要环节。

黑启动是指在没有接入电力网的情况下，通过机组自身发电来供给建设所需的电力，并逐步实现正常发电运行的过程。

本文将对天生桥一级水电站黑启动进行分析和方案编制。

二、相关分析1.特点分析天生桥一级水电站位于山西省晋中市，是一座大型的水电站，具有大规模、复杂的特点。

其机组容量大，发电能力强，对启动过程有一定的要求。

2.黑启动的意义黑启动是水电站建设的重要环节，对于保证项目建设顺利进行、保证电网安全运行具有重要意义。

黑启动是检验机组设备质量、演示操作流程、发现问题并解决的重要阶段，对工程的后期运行起到决定性作用。

3.可能面临的问题和挑战在黑启动过程中，可能面临设备启动时间过长、启动电力不足、系统失稳等问题和挑战。

特别是在大规模水电站的黑启动过程中，对操作人员的经验和技术要求较高。

三、方案编制1.黑启动的目标和原则根据天生桥一级水电站的特点，黑启动的目标是确保机组能够正常启动并正常运行，使项目建设得以顺利进行。

黑启动的原则是按照科学、系统的方法，确保操作人员的安全和机组设备的完整性。

2.方案编制步骤（1）准备工作：确定黑启动时间节点、组织召开黑启动方案会议、制定黑启动方案，明确工作任务和分工。

（2）组建黑启动专家团队：选派具有丰富经验的水电工程技术人员组成黑启动专家团队，负责指导和监督黑启动过程。