钢管计算书

扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 48 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.2立杆横距l b(m) 1.05 内立杆离建筑物距离a(m) 0.3双立杆计算方法 按双立杆受力设计 双立杆计算高度H1(m) 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6二、荷载设计脚手板类型 竹串片脚手板 脚手板自重标准值G kjb(kN/m 2 ) 0.35脚手板铺设方式 1步1设 密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m 2 ) 0.01挡脚板类型 竹串片挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式 2步1设 每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.1248横向斜撑布置方式 5跨1设 结构脚手架作业层数n jj 2结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m 2 ) 3 地区 浙江杭州市 安全网设置 全封闭 基本风压ω0(kN/m 2 ) 0.3风荷载体型系数μs 1.13 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.2， 0.9， 0.74 风荷载标准值ωk(kN/m 2 )(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.29，0.21，0.18计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4 ) 107800横杆弹性模量E(N/mm 2 ) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×3×1.05/(2 +1)=1.66kN/m（其中0.033为钢管自重，0.35为脚手板自重）正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+3×1.05/(2+1)=1.21kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a 2 =0.1×1.66×1.2 2 =0.24kN∙m（三跨连续梁支座处弯矩计算公式，查《结构 静力计算手册》）σ=M max/W=0.24×10 6 /4490=53.14N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a 4 /(100EI)=0.677×1.21×1200 4 /(100×206000×107800)=0.762mm（三跨连 续梁跨中挠度计算公式，查《结构静力计算手册》）νmax＝0.762mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.66×1.2=2.19kN（三跨连续梁支座处剪力计算公式，查《结构静力 计算手册》）正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.21×1.2=1.59kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.19kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.59kNq'=0.033=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN∙m)最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:M qmax = ql 2 /8集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax = F1l/3= M qmax + M pmax最大弯矩 Mmaxσ=M max/W=0.76×10 6 /4490=170.23N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax = 5 q'l 4 /384EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax = F1'l(3l 2 ­ 4l 2 /9)/72EIνmax＝2.944mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.21kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.19/2=1.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.21kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24脚手架钢管类型 Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.1248 立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H­H1)=(0.1248+1.2×2/2×0.033/1.8)×(48­24)=3.53kN 单内立杆：N G1k=3.53kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.1248+0.033+1.2×2/2×0.033/1.8)×24=4.33kN 双内立杆：N GS1k=4.33kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H­H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2=((48­24)/1.8+1)×1.2×1.05×0.35×1/2=3.16kN 单内立杆：N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2=24/1.8×1.2×1.05×0.35×1/2=2.94kN双内立杆：N GS2k1=2.94kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H­H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((48­24)/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.46kN 双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.2×0.17×1/2=1.36kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H­H1)=0.01×1.2×(48­24)=0.29kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.2×24=0.29kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.16+1.46+0.29=4.91kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.16kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=2.94+1.36+0.29=4.59kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=2.94kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(2×3)/2=3.78kN内立杆：N Q1k=3.78kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78=14.62kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(3.53+3.16)+0.85×1.4×3.78=12.52kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+4.59)+0.85×1.4×3.78=15.2kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.85×1.4×N Q1k=1.2×(4.33+2.94)+0.85×1.4×3.78=13.22kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 48 双立杆计算高度H1 24双立杆受力不均匀系数K S 0.6 立杆计算长度系数μ 1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3 ) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 立杆截面面积A(mm 2 ) 424连墙件布置方式 两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=k μh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×10 3 /15.9=196.13≤210满足要求！查《规范》表C得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+1.4×3.78)=15.42kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+15.42=26.12kN σ=N/(φA)=15418.2/(0.188×424)=193.42N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！σ=K S N S/(φA)=0.6×26116.44/(0.188×424)=196.58N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+0.85×1.4×N Q1k)=(1.2×(3.53+4.91)+0.85×1.4×3.78)=14.62kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(4.33+4.59)+14.62=25.32kN M w=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.21×1.2×1.8 2 /10=0.1kN∙mσ=N/(φA)+ M w/W=14624.4/(0.188×424)+0.1/4490=183.47N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！M ws=0.85×1.4×M wk=0.85×1.4×ωk l a h 2 /10=0.85×1.4×0.18×1.2×1.8 2 /10=0.08kN∙mσ=K S(N S/(φA)+M w/W)=0.6×(25322.64/(0.188×424)+0.08/4490)=190.61N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600连墙件截面面积A c(mm 2 ) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2 ) 205 连墙件与扣件连接方式 双扣件扣件抗滑移折减系数 1N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.29×2×1.8×3×1.2=5.18kN长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表D得，φ=0.99(N lw+N0)/(φAc)=(5.18+3)×10 3 /(0.99×489)=16.87N/mm 2 ≤[f]=205N/mm 2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.18+3=8.18kN≤1×12=12kN满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型 粘性土 地基承载力标准值f ak(kPa) 190地基承载力调整系数m f 0.6 垫板底面积A(m 2 ) 0.25 立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝25.32/(0.6×0.25)＝168.82kPa≤f ak＝190kPa 满足要求！。

计 算 书根据委托方所给资料，可总结以下资料：设计出站流量Q=26650 m 3/h;大流量供气点五个（总结在计算书管段图中），分别是：2—3 Q=1250 m 3/h ；4—5 Q=6670 m 3/h ；6—7 Q=6670 m 3/h ；8—9 Q=6670 m 3/h ；10--11 Q=5390 m 3/h由以上资料，下面进行管径选取计算：1—2 Q=26650 m 3/h 选取钢管管径为Ф400，内径d=0.384m则流速v=514.3360042⨯⨯⨯d Q =5384.014.336002665042⨯⨯⨯⨯=12.8m/s 流速v<18 m/s 适合 管径定为Ф400。

2—3 Q=1250 m 3/h 选取PE 管管径为D110，内径d=0.090m则流速v=514.3360042⨯⨯⨯d Q =5090.014.336001250*42⨯⨯⨯=10.9m/s 流速v<16 m/s 适合 管径定为D110。

2—4 Q=25400 m 3/h 选取钢管管径为Ф355，内径d=0.339m则流速v=514.3360042⨯⨯⨯d Q =5339.014.336002540042⨯⨯⨯⨯=15.6m/s 流速v<18 m/s 适合 管径定为Ф355。

4—5 Q=6670 m 3/h 选取PE 管管径为D250，内径d=0.205m则流速v=514.3360042⨯⨯⨯d Q =5205.014.33600667042⨯⨯⨯⨯=11.2m/s流速v<16 m/s 适合 管径定为D250。

4—6 Q=18730 m 3/h 选取钢管管径为Ф355，内径d=0.339m则流速v=514.3360042⨯⨯⨯d Q =5339.014.3360018730*42⨯⨯⨯=11.5m/s 流速v< 12m/s 太小 管径改为Ф325，内径d=0.309m则流速v=514.3360042⨯⨯⨯d Q =5309.014.336001873042⨯⨯⨯⨯=13.8m/s 流速v< 18m/s 适合 管径定为Ф325。

钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6米，立杆的横距为1.1米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用一步两跨，竖向间距 1.8 米，水平间距3.2 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建省泰宁，基本风压为0.3 kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1278；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P=0.038 kN/m ；1=0.3×1.1/(4+1)=0.066 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2活荷载标准值: Q=2×1.1/(4+1)=0.44 kN/m；=1.2×0.038+1.2×0.066=0.125 kN/m；静荷载的设计值: q1活荷载的设计值: q=1.4×0.44=0.616 kN/m；2图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mmνmax＝0.73mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.36×1.3=1.94kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.99×1.3=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.94kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.96kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.94/2=0.97kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=1.96kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k。

钢管脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，脚手架搭设高度为_____米，采用_____类型的钢管脚手架。

二、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距为_____米，纵距为_____米，步距为_____米。

2、内立杆距建筑物距离为_____米。

3、脚手架搭设方式为_____（如落地式、悬挑式等）。

三、荷载计算1、恒载标准值脚手架自重标准值：根据所选用的钢管规格和配件类型，计算每米立杆承受的自重。

构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等构配件的自重。

2、活载标准值施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况，确定活荷载取值。

风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的受风面积等因素计算。

四、纵向水平杆计算1、强度计算最大弯矩：考虑恒载和活载的作用，计算纵向水平杆跨中的最大弯矩。

强度验算：根据最大弯矩和杆件的截面特性，验算纵向水平杆的强度。

2、挠度计算最大挠度：计算在恒载和活载作用下，纵向水平杆的最大挠度。

挠度限值验算：将最大挠度与挠度限值进行比较，确保满足要求。

五、横向水平杆计算1、强度计算最大弯矩：考虑集中荷载和均布荷载的作用，计算横向水平杆跨中的最大弯矩。

强度验算：根据最大弯矩和杆件的截面特性，验算横向水平杆的强度。

2、挠度计算最大挠度：计算在集中荷载和均布荷载作用下，横向水平杆的最大挠度。

挠度限值验算：将最大挠度与挠度限值进行比较，确保满足要求。

六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值。

2、横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值。

3、扣件的抗滑承载力验算，确保扣件能够承受相应的荷载。

七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值。

计算立杆的稳定性系数。

强度验算：根据轴心力设计值和稳定性系数，验算立杆的稳定性。

2、组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值。

计算由风荷载产生的立杆段弯矩设计值。

强度验算：综合考虑轴心力和弯矩，验算立杆的稳定性。

八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值风荷载产生的连墙件轴向力设计值。

钢管落地脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____米，总建筑面积为_____平方米。

结构形式为_____，脚手架搭设高度为_____米。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸三、脚手架参数1、脚手架搭设方式：双排脚手架2、脚手架钢管类型：Φ48×353、脚手架搭设高度：＿____米4、立杆横距：105 米5、立杆纵距：15 米6、步距：18 米7、内立杆距建筑物距离：03 米8、脚手板类型：竹笆片脚手板9、脚手板自重标准值：03kN/m²10、栏杆、挡脚板类型：栏杆、竹笆片脚手板挡板11、栏杆、挡脚板自重标准值：015kN/m12、安全网类型：密目式安全立网13、安全网自重标准值：001kN/m²四、纵向水平杆计算1、荷载计算（1）恒载标准值：g1k ＝ 0038kN/m（2）活载标准值：q1k ＝ 03kN/m2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q×l²其中，q ＝ 12×g1k ＋ 14×q1kl ＝ 15 米（纵距）经过计算，最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力σ ＝ Mmax/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，W ＝ 508×10³mm³值 205N/mm²，满足要求。

3、挠度计算v ＝ 0677×q×l⁴/（100×E×I)其中，E 为钢材的弹性模量，E ＝ 206×10⁵N/mm²I 为纵向水平杆的截面惯性矩，I ＝ 1219×10⁴mm⁴经过计算，挠度 v ＝＿____mm，小于容许挠度 v ＝ l/150 与 10mm 中的较小值，满足要求。

模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距(m)： 1.1；立杆纵距(m)： 1.1；横杆步距(m)： 1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)： 4.27；采用的钢管(mm)：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)： 5.4；楼板的计算跨度(m)：4；楼板的计算厚度(mm)：110；施工平均温度(℃)：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。

计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图1.抗弯验算公式：σ = M/W < fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W --面板的净截面抵抗矩，公式：W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M =0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线，包括：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3 = 2×1.1=2.2 kN/m；q = 1.2×(q1+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]= 13 N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = q1+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I =bh3/12计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]=0.16 mm，满足要求！四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =B b B h2/6计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；公式：I = B b B h3/12计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3 = 2×0.04=0.08 kN；q = 1.2×(q1+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m2.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M = q×l2/8最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V = q×l/2最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f vb --板底支撑方木截面宽度h n --板底支撑方木截面高度板底支撑受剪应力计算值：τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)最大挠度计算值：ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度 4.4 mm,满足要求!五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；最大剪力V max = 4.74 kN ；最大变形ωmax = 3.2508 mm ；最大支座力R max = 8.68 kN ；最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f vr --水平支撑钢管截面半径t --水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；水平支撑钢管的最大挠度 3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。

钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m，梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。

二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2［10双槽钢)及立柱(Φ100钢管)，钢材材质为Q235，底模模板采用12mm 胶合板。

顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。

三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。

(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m；顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m；支架梁采用2［10双槽钢，间距为1.5m；立柱采用Φ100钢管，壁厚δ=3.5mm，间排距1.5*1.5m；方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m)，间距0.3m。

1．顶托梁荷载计算具体如下：q1—支架体系自重，（包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)），等于27.3kg/m；q2—设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m（0.25*0.8*2500）；q3—可变荷载，（包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300)，混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200)）等于560.0kg/m。

q4—支架体系自重，（包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700)），为80.5kg/m；q5—设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m（0.25*1.5*2500）；q6—可变荷载，（包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200)）等于1050.0kg/m。

一、钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009）等编制。

（一）参数信息：1.脚手架参数il•算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为26. 4米，3.0米以下采用双管立杆，3.0 米以上采用单管立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

内排架距离墙长度为0.30米。

横向杆计算外伸长度为0. 10米。

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。

采用的钢管类型为648X3.5。

连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 80米，采用扣件连接。

2.荷载参数脚手板自重标准值0. 30kN/m2,栏杆、挡脚板自重为0. llkN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0. OlOkN/m2,同时施工2层，第一层施工均布荷载为3. OkN/m2,苴它层施工均布荷载为2. OkN/m2，脚手板共铺设2层。

脚手架用途:混凝上、砌筑结构脚手架。

严00 |落地式脚手架正立面彦落地架侧立面图（二）小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。

按照小横杆上而的脚手板和活荷载作为均布荷载讣算小横杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布苣（验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载）。

1•作用小横杆线荷载（1）作用小横杆线荷载标准值qk=(3. 00+0. 30) X 1. 60/2=2. 64kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q= (1.4X3. 00+1. 2X0. 30) XI. 60/2=3. 648kN/mq；荷载山立杆横距1悬挑长度小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩Mmax二qlb2/8二3. 648X1. 051 2/8=0. 503kN. mo 二Mmax/W二0. 503 X 106/5080. 0=98. 96N/"mm2小横杆的il•算强度小于205. OX/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qklb4/384EI=5. 0X2. 64X1050. 0°/(384X2. 06 X105X12.19X104)=l. 66mm小横杆的最大挠度小于1050. 0/150与10mm,满足要求！(三)大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度il•算，小横杆在大横杆的上而。

顶管计算书（钢管）1、设计条件计算为不开槽顶管施工为检查井W30至W31段管，基本参数如下：外径D1=1.020m管壁厚度t=0.012m钢材等级：Q235Bγ1=1.20γ2=1.27支撑角2a=120°覆土深度H S=3.30m 管内水重力密度γw=10kN/m3γq=1.40管底土层内摩擦角ψ=30° 钢管重力密度γc=87.5kN/m3q ik=10kPa γ0=1.0D0=D1-2t=0.996m覆土平均重力密度γs=18kN/m3νp=0.3 2、荷载计算2.1、永久作用2.1.1管自重：管自重标准值:G1k=γcπD1t=3.4kN/m设计值:G1=γ1G0k=4.0kN/m2.1.2管内水重：管内水重标准值:G wk=γwπ(D0/2)2=7.8kN/m设计值:G w=γ2G wk=9.9kN/m2.1.3管顶土压力：c je=1竖向土压力标准值:F SV,k=C jeγs H s D1=60.6kN/m设计值:F sv=γ2F sv,k=76.9kN/m2.2、可变作用2.2.1水压荷载：q mk=10kN/m2q mk D1=10.2kN/m设计傎q m D1=14.28kN/m3、强度计算3.1管侧土综合变形模量计算：假定B r=D1+0.02=1.040m B r/D1=1.02管内水压标准值:F wd,k=#####原状土E n=3.00MPa管周土E e=3.00MPa E e/E n=1查表得:ε=1.00管侧土综合变形模量E d=εE e=3.0MPa3.2荷载组合下管壁截面上最大弯矩计算：ψ=0.70k gm=0.202k vm=0.157k wm=#####Ψc=0.900r0=(D0+t)/2=0.504m b0=1.000m E p=206kN/mm2 M=ψ(γ1k gm G1k+γ2k vm(F sv,k+0.5q mk D1)+γ1k wm G wk+γqΨc k vm q ik D1)r0b0/[1+0.732E d/E p(r0/t0)3] =2.49kN·m3.3设计内水压力作用下，管壁截面上的拉力设计值计算：N=γqΨc F wd,k r0b0=635N3.4设计钢管管壁截面的最大环向应力σθ计算：η=0.9σθ=N/(b0t0)+6M/(b0t20)=181.04Mpaησθ=162.94MPa<215MPa钢管管壁截面的最大环向应力满足强度要求。

围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米，支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为450，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m。

支撑轴力设计值为：341×1.25×3.5/sin(450)=2110kN/m 。

二、工法桩H型钢内力验算围护结构采用SMW工法桩，桩径850mm，间距600mm。

工法桩内插H型钢，截面尺寸b×h×t1×t2为：300×700×13×24mm。

截面惯性矩：I＝1/12×300×7003-1/12×(300-13)×(700-2×24)3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN×m/m,设计值M＝491×1.25×1.2＝736.5kN×m/mσ＝M/I×y o=736.5×106/1946069925×700/2=132.5N/mm2＜215N/mm2满足安全要求。

三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b工字钢，材质为Q345。

截面系数:W x=2×1140×103mm3S x=2×671.2×103mm3I x=2×22781×104mm4t w=2×12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm),设计值：q=397.4×1.25=497(N/mm)。

则围檩最大弯矩设计值为支座处，M＝1 /12 ×497×35002=507100000(N×mm/mm)，则围檩翼缘处最大拉、压应力为：σ＝M/W x =50710000/(2×1140000)=222 N/mm2＜ f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求。