615、通常曲轴弯曲疲劳损坏多发生在B①曲柄销与曲柄臂过渡圆角处+④主轴颈与曲柄臂过渡圆角处+⑤曲柄臂。616、二冲程低速柴油机十字头的功能是A连接活塞杆与连杆；B承受曲柄连杆机构的侧推力；C传递气体力与惯性力。617、指出下述十字头组工作条件恶劣的原因中不正确的是B十字头销承受拉压负荷。618、柴油机十字头轴承使用的合金材料为B锡基合金或C铝基合金。619、在柴油机中工作条件最差的轴承是B十字头轴承。620、某些二冲程十字头型柴油机采用自整位式十字头轴承的主要目的是B使轴承的轴向负荷分布均匀。621、十字头柴油机的正车导板在工作中承受的力是A正车膨胀行程，倒车压缩行程侧推力。622、十字头柴油机倒车导板在工作中受的力是D正车压缩行程，倒车膨胀行程侧推力。623、在现代超长行程柴油机的双导板十字头组件中均设有小导板或导规，其作用是D安装中调整十字头纵向间隙与位置。624、现代超长行程柴油机的正、倒车导板其安装位置的特点是A通过调整垫片可任意调整安装位置+B为固定式不可调整以提高其刚性。625、十字头柴油机中十字头组件的润滑油来自于D绞链机构或套管机构。626、按照十字头滑块与导板副的形式不同，十字头组可分为D单导板式，双导板式，圆筒导板式。627、指出下述十字头轴承工作特点中错误的是C不易龟裂。628、十字头轴承容易损坏的最主要原因是B最高爆发压力冲击+C销与轴承的摆动运动难以形成动力润滑。629、十字头式柴油机普通的叉形连杆小端在工作中其机械负荷在小端轴承下瓦的分布是C内侧比外侧大。630、指出下述关于二冲程柴油机十字头轴承的工作条件中错误的是A轴承负荷小，比压小。631、指出下述关于二冲程柴油机十字头轴承的工作条件中错误的是B轴承双向受力。632、指出下述关于双导板十字头组件结构的特点中错误的是C工作条件与柴油机转向有关。633、指出下述单导板十字头组件结构特点的不正确说法是B工作条件与柴油机转向无关。634、为保证对十字头销轴承的可靠润滑，一种技术措施是B采用全支承轴承。635、为使十字头轴承的负荷均匀分布，下列措施中错误的是D采用液体静压润滑。636、自整位式十字头轴承的主要优点是D轴承负荷分布均匀。637、下列降低十字头销轴承比压的方法中，错误的是D在下瓦上增开纵横没槽。638、在柴油机中采用液体静压润滑的部件是D十字头销轴承。639、采用弹性结构的十字头轴承主要是为了解决B使轴承受力均匀。640、现代超长行程柴油机的薄壁十字头轴心上在基轴向油槽端都大多开有泄油槽的目的是B加强冷却。641、柴油机采用自整位
式十字头轴承的目的是B使轴承的轴向负荷分布均匀。642、现代新型柴油机的十字头轴承大多采用A锡基白合金薄壁轴承+C高锡铝全金薄壁轴承。643、关于主轴承与十字头轴承轴瓦的油槽的论述正确的是C主轴承下瓦高压区不得开油槽而十字头销轴承的下瓦必须开设均布油槽。644、关于主轴承与十字头轴承的油槽论述中，正确的是C十字头轴承下瓦必须开纵横油槽。645、船用柴油机的十字头轴承容易发生裂纹的主要原因是B承受冲击负荷比压大。646、大型和船用柴油机的十字头轴承表面出现细小裂纹时，正确的处理方法是D降低负荷使用，注意观察。647、提高十字头轴承工作可靠性的措施有B①加大销径+③采用薄壁轴瓦+④采用刚性结构+⑤采用全支承。648、提高十字头销轴承工作能力的方法可有以下几个方面D①在下瓦开设纵横油槽以改善润滑+②提高十字头销表面关节程度+③采用全支承下+⑤加粗十字头销直径。649、提高十字头轴承工作可靠性的的措施有A①降低轴承比压+②使轴承负荷分布均匀+③保证良好的润滑与冷却+⑤提高十字头销表面光洁程度+⑥采用高粘度润滑。650、提高十字头舟车感的可靠性采用的措施有B②采用弹性结构以均布负荷+④采用短而粗的十字头销+⑤提高十字头销与轴承座的钢度。651、提高十字头轴承工作可靠性的措施有B①采用薄壁轴瓦+③加大销径。652、为使十字头轴承负荷均匀分布，下列措施中不正确的是A采用液体静压润滑。653、下列论述正确的是D①自整位式十字头轴衬的目的是使轴承轴向负荷分布均匀+②采用弹性结构的十字头轴承主要是使轴承受力均匀+③十字头轴承下瓦必须开纵横油槽。718、柴油机曲轴产生疲劳损坏是由于C裂纹的产生与发展的结果。719、在柴油机长期运转之后发生的疲劳裂纹多是A弯曲裂纹。720、在柴油机投入运转初期所发生的曲轴疲劳裂纹大所属于A扭转疲劳。721、在一般情况下曲轴发生疲劳裂纹的常见原因是B扭转振动+C交变弯矩。722、在一般情况下曲轴的损坏形式有A扭转疲劳+B弯曲疲劳。723、通常由扭转疲劳产生的裂纹其起始区与发展走向多是B由油孔圆角开始向轴颈发展。724、通常由扭转疲劳产生的裂纹其起始区与发展走向多是C有圆角开始向曲柄臂发展。725、柴油机曲轴在运行初期发生断裂，其原因通常是C扭振应力过大。726、曲轴的弯曲疲劳裂纹一般发生在B长期运转后。738、柴油机曲轴发生疲劳损坏上由于C裂纹的产生与发展的结果。739、通常薄壁铜铅合金轴承产生使金属铅析出而形成孔穴的原因是B化学腐蚀。740、在柴油机长期运转之后发生的疲劳裂纹多是B弯曲裂纹。741、在柴油机投入运转
初期所发生的曲轴疲劳裂纹大多属于A扭转疲劳。742、在一般情况下曲轴发生疲劳裂纹的常见原因是B扭转振动+C交变弯矩。743、在一般情况下曲轴的损坏形式有A扭转疲劳+B弯曲疲劳。744、通常由弯曲疲劳产生的裂纹其起始区与发展走向多是B由油孔圆角开始向轴颈发展。745、通常由弯曲疲劳产生的裂纹其起始区与发展走向多是C由圆角开始向曲柄臂发展。746、柴油机曲轴在运行初期发生C扭振应力过大。747、曲轴的弯曲疲劳一般发生在B长期运转后。748、曲轴发生扭转疲劳损坏，其损坏的部位与断裂形式是C损坏发生在轴颈油孔、轴颈过渡圆角与曲柄臂上，断面与轴线成45°。749、柴油机轴承合金裂纹主要原因是A机械疲劳。
797、按燃油中所含烃的不同分子结构，最适于柴油机使用的燃油应是B以脂肪烃为主的各种烃的混合物。798、如果燃烧室经常结炭，从燃油质量上来看可能原因是该燃油含D芳香烃过多。799、下列各指标中不能用来表示燃油自发火性能的是A自然温度。800、表示燃油自然性的指标是D十六烷值。801、如果燃油的十六烷值过低，对柴油机工作的影响是A工作粗暴。802、如果燃油的十六烷值过高对柴油机工作的影响是A排气冒黑烟。803、燃油十六烷值对燃烧的影响是C十六烷值愈高，滞燃期愈短。804、下列影响燃油燃烧性能指标中错误的是C闪点。805、下列影响燃油燃烧产生构成的指标有B硫分。806、下列影响燃油管理工作的指标有B凝点。807、下述粘度值属于绝对粘度的是D运动粘度。808、根据ISO规定自1977年10月始燃油的通用粘度是B运动粘度，其单位是50℃时的Bmm2/s。809、在柴油机中使用的燃油热值应为B低热值。810、通常燃油的热值随油品不同而异，轻油的基准低热值与重油相比是A轻油较高。811、在船舶使用中，影响燃油粘度的主要因素是C③油压+④油温。812、燃油中硫分的燃烧产物产生冷腐蚀的条件是B壁温低于该产物的露点。813、燃油中的钠和钡含量过高对燃烧室的主要损害是产生A高温腐蚀。814、燃油中的灰分对柴油机的主要危害是B磨料磨损+C高温腐蚀。815、通常可以使用船舶净化设备来降低其含量的燃油性能指标是C机械杂质和水份。816、在使用中滤器开始堵塞供油中断的燃油温度是低于B浊点。817、当燃油温度低于D凝点时将使燃油无法泵送。818、从使用观点，燃油的使用温度应至少D高于浊点3～5℃。819、从船舶安全角度，船用燃油的闪点应不得低于C、60～65℃。820、从防爆防火观点出发，在船舶上允许倾倒燃油或敲开容器的环境温度与其闪点相比应D低于闪点17℃。821、船用主柴油机当由使用轻油换用重油时在油门不变情况
下主机转速将略有升高，其原因是C循环供油量大。822、按我国有关规定，燃油的相对密度指A、20℃燃油密度与4℃水密度之比。823、在使用国外燃油时其相对密度指D、15℃燃油密度与15℃水密度之比。824、通常燃油的密度、馏分均与燃油的分子结构有关，它们的关系是A密度越大，重馏分越多，芳香烃含量越多。825、在燃油十六烷值的测定中，其评定标准是C特定试验中的滞燃期长短。826、燃油性能指标中对柴油机燃烧性能有影响的性能指标是A①十六烷值+②粘度+③发热值+⑥闪点。827、燃油性能指标中影响燃油燃烧性能的有C②粘度+③柴油指数+⑤馏程+⑥发热值。828、影响燃油燃烧性能的燃油理化指标主要有B①粘度+②发热值+④十六烷值。829、燃油的十六烷值过高或过低对柴油机工作的影响是D①十六烷值过高，易发生燃油高温裂化，分解游离碳形成燃烧不完全+②十六烷值过低，使滞燃期增长，着火迟后工作粗暴+③在其它条件相同时，十六烷值高，着火性能好+④十六烷值过低，会使柴油机起动困难+⑤十六烷值愈高，滞燃期愈短，燃烧愈平衡，柴油机工作平稳，但排气冒黑烟+⑥燃油的十六烷值应与使用机型匹配，不必盲目追求高十六烷值。830、影响燃油燃烧产物成份的燃油性能指标有B②钒、钠含量+③残碳值+④沥青分+⑤硫分。831、影响燃油管理工作的燃油性能指标有A①密度+②闪点+③浊点+④凝点。832、造成燃烧室部件颗粒磨损与腐蚀磨损的燃油性能指标有B②硫分+③灰分+④钒、钠含量+⑤沥青分。833、燃油的十六烷值过低对柴油机工作的影响是B②工作粗暴+③起动困难+④工作不平稳+⑤低速运转时发火困难。834、燃油的十六烷值过低对柴油机工作的影响是C②燃烧过程粗暴+③起动困难+⑥工作不平稳。835、燃油中硫分高读柴油机的危害主要是B①液态硫化物对燃油设备的腐蚀作用+③增大缸内形成结炭的倾向+⑤产生低温腐蚀。836、燃油中硫分高读柴油机的危害主要是C①液态硫化物对燃油设备的腐蚀作用+③增大缸内形成结炭的倾向+④加速碳氢化合物聚。837、燃油粘度过高引起的影响有B①起动困难+④滞燃期增长。838、反映燃油流动性和泵送性的指标是A②倾点+③浊点+⑤凝点。839、在燃油的性能指标中能够影响燃油雾化的主要有A①燃油粘度+②燃油密度+③燃油温度。840、下列论述正确的是D①柴油机使用的燃油是蒸馏水+②二次精炼使用的原料大多为重馏分油+③柴油机使用的燃油应是以脂肪烃混合物。841、燃油中所含烃的分子结构不同可分为三类，其自燃温度由低到高的顺序为A脂肪烃、环烷烃、芳香烃。842、下列各指标中能用来反映燃油自发火
性能的是B②十六烷值+③苯胺点+④柴油指数。843、下列论述正确的是D①燃油十六烷值过低，柴油机工作粗暴+②燃油十六烷值过高，柴油机排气冒黑烟+③燃油十六烷值越高，滞燃期越短。844、下列论述错误的是C从使用观点来讲，燃油的使用温度应至少高于倾点3～5℃。845、在燃烧室内部局部a分布不均，其中a最大处是D燃烧室四周贫油区。846、柴油机中过量空气系数a的数值一般为C、a＞1。847、根据过量空气系数a的定义，当a值增大时B气缸中空气利用率低。848、过量空气系数a的值大，表示柴油机A单位气缸工作容积的工作能力小。849、关于柴油机的过量空气系数，正确的是A高速机低于低速机。850、通常过量的空气系数a最大的柴油机是C增压四冲程高速机。851、下述关于过量空气系数a的说法中不正确的是C、a是理论空气量与实际空气量之比。852、下列有关过量空气系数a的说法中不正确的是C柴油机使用期间，a是不相等的。853、在同一负荷下燃烧室内部过量空气系数a最小的部位是B油束内部。854、关于过量空气系数a对柴油机工作影响错误的是B、a大说明作功能力大。855、关于柴油机过量空气系数a以下说法中不正确的是D四冲程机大于二冲程机。856、柴油机过量空气系数a大表示A②工作强化程度低+③经济性高+④工作可靠。857、柴油机过量空气系数a小表示A①气缸热负荷大+③气缸内热负荷小+⑤工作可靠。858、汽油机与柴油机相比，其燃烧过量空气系数a较小的原因是D机外混合。859、下列关于过量空气系数a说法中不正确的是D、a大说明空气利用率好。860、下列有关过量空气系数a的论述中不正确的是C、a值大，表示柴油机经济性好。861、喷射过程的主要喷射阶段是B从针阀开启到喷油泵停止泵油。862、喷油器针阀升起点落后于喷油泵的供油点，这是因为A燃油有可压缩性。863、在燃油喷射过程中，自针阀开启瞬时到供油结束，喷射压力的变化规律是C持续增加。864、从喷射过程阶段的分析中可知，一般希望C尾喷阶段越短越好。865、现代柴油机改进喷射过程的目标之一是D缩短喷射持续期。866、关于下述影响喷射延迟阶段各因素中错误的是D燃油的粘度。867、喷射延迟阶段指A从喷油泵开始供油到喷油器开始喷油。868、喷射尾喷阶段是指B从喷油泵停止供油到喷油泵停止喷油。869、按喷射过程分析，柴油机的喷射持续期指C从供油开始到喷油结束。870、燃油喷射过程中的喷射延迟阶段与尾喷阶段的变化规律是A如延迟阶段长则尾喷亦长。871、喷射延迟阶段与下列影响的因素的关系中正确的是D随喷油器启阀压力的提高而延长。872、影响喷射过程中主要喷射阶段的主
要因素是B负荷。873、在喷射过程中喷油始点落后于供油始点的主要原因是由于燃油A有可压缩性。874、下列影响喷射延迟阶段的各种因素中错误的是B喷油器启阀压力越大，喷射延迟较短。875、造成喷油太早的主要原因是D喷油器弹簧松动或折断。876、喷射延迟阶段过长，将会导致的结果是B后燃严重，排烟温度增加。877、在柴油机的正常喷射过程中喷油器针阀每一循环的升程曲线圆形基本是D梯形。878、在各缸高压油管长度不等的柴油机上为使各缸喷油规律一致，对油管较长的一缸其供油提前角的正确调整措施是A相应增大。879、下列高压油管长度L对喷油规律的影响分析中，不正确的是B、L越长，喷油持续期越长。880、下列关于高压油管长度L对喷油规律的影响中错误的是C、L增加，喷油提前角增大。881、在柴油机中可以进行调节的喷射提前角是A几何供油提前角。882、在柴油机中对气缸燃烧有直接影响是C喷油提前角。883、喷油泵供油提前角θp、喷油器的喷油提前角θn及喷射延迟角θx三者之间的正确关系是B、θx=θp-θn。884、柴油机喷油提前角的大小应根据A机型及转速不同而定。885、凸轮的有效工作段选在柱塞上行的高速区段，其目的是为了B提高供油速率，减小喷油持续角。886、高压喷油泵凸轮外形对喷油规律的影响分析正确的是A凸轮外形越陡，供油速度越大，喷射延迟阶段和持续角越短。887、下列关于喷射延迟角的论述中，错误的是D喷射延迟角随喷油量的增加而增大。888、在燃油喷射时，喷油器的启阀压力与关阀压力相比B启阀压力较高。889、闭式喷油器在针阀开启以后喷油压力的变化是D为了维持喷射要比启阀压力提高许多。890、若柴油机负荷与供油定时不变，当转速降低时B喷射延迟角减小。891、在柴油机的喷射过程中其喷射中的特点是B针阀升程曲线为梯形+C压力波在高压油管中以音速传递。892、燃油喷射过程通常可划分为以下几阶段C②主要喷射阶段+⑤喷射延迟阶段+⑥尾喷阶段。893、喷油泵供油始点和供油终点与喷油器的喷油始点和终点均不在同一时刻的原因是B①燃油有可压缩性+②喷油设备结构不同+④高压油管弹性+⑤高压油管压力波。894、影响喷油延迟阶段的因素有D①高压油管尺寸+②喷油器针阀启阀压力+③柴油机负荷+④柴油机运转工况+⑤喷油泵出油阀结构特点+⑥喷油器针阀结构特点。895、关于喷油提前角下述论述中正确的是C①喷油提前角小于供油提前角+②喷油提前角直接影响燃烧过程+④喷油提前角过大，工作粗暴+⑥高速柴油机应取较大值。896、喷油泵供油提前角的大小主要影响柴油机以下性能C①经济性+②加速性+④平均压
力增长率+⑥排气温度。897、下列说法不正确的是B启阀压力就是喷油器调节弹簧的预紧力。898、下列影响喷射延迟角的因素的说法，不正确的是A柴油机转速增加，喷射延迟角减小。899、重复喷射最容易发生的工况是A高转速、高负荷。900、在喷油泵一次供油期间，针阀周期性地启闭的喷射称为B断续喷射。901、在高速大负荷时，容易发生的异常喷射是A重复喷射。902、喷油泵油两次，喷油器喷油一次的异常喷射称D隔次喷射。903、断续喷射多发生在下述A低负荷、低转速工况。904、断续喷射与不稳定喷射多发生在下列D均匀地负荷。905、关于下述引起二次喷射的原因中，错误的是B喷油器喷孔磨损直径增大。906、喷油器发生重复喷射的主要原因是A启阀压力过低。907、柴油机发生重复喷射的根本原因是B高压油管中压力波的反射。908、引起不正常喷射的根本原因是C喷油过程中存在压力波的问题。909、喷油器喷孔使用中因结炭而部分堵塞引起的异常喷射是B重复喷射。910、喷油泵出油阀减压带磨损后，在喷射中所引起的异常喷射是D重复喷射。911、在下列各种措施中，能够消除重复喷射的措施是C试用较小内径的高压油管。912、喷油器产生二次喷射的原因可能是D出油阀减压环带磨损漏油。913、在下列各种不正常现象，并不是由二次喷射所引起的是C工作粗暴。914、柴油机喷油器出现重复喷射，其主要原因是C出油阀减压作用削弱。915、喷油泵的出油阀减压环带磨损后，柴油机出现的不正常现象是D二次喷射。916、在柴油机运转过程中，由于二次喷射所引起的不正常现象是C爆压升高。920、通常在柴油机低负荷运转时，容易产生的异常喷射是B③不稳定喷射+④隔次喷射+⑤断续喷射。921、通常引起喷油器二次喷射的原因有A①喷孔部分堵塞+②出油阀减压环带磨损漏油+③高负荷高转速+⑤喷油器启阀压力太低。922、柴油机在运转中出现二次喷射的原因是C①喷油器启阀压力过低+②喷油器孔部分堵塞+③出油阀减压作用削弱+④高转大负荷+⑤使用较长的高压油管+⑥喷油器弹簧折断。923、在柴油机中防止喷射系统穴蚀的主要措施有C①选择适当参数的等容卸载式出油阀+②采用等压卸载出油阀+④在喷油泵回油腔中加装缓冲器+⑥提高燃油的进油压力。924、柴油机发生的二次喷射的原因有D①喷孔部分堵塞+②出油阀卸压作用减弱+③高压油管刚性变小+④高转速大负荷工况。925、下列喷射泵凸轮外形较陡时对喷油规律的影响因素分析中，正确的是B喷射延迟角减小。926、当喷射压力增大时，下列各项中错误的是B油束锥角变小。927、燃油雾化主要是由于A喷出燃油强烈扰动的结果+B
喷出燃油与缸内空气碰接与摩擦的结果。928、燃油雾化质量的指标之一是D雾化均匀度。929、评定雾化质量的主要标志是A雾化细度与雾化均匀度。930、当喷油器结构已定时，影响燃油雾化的主要因素之一是A燃油粘度与喷射背压。931、影响雾化的主要因素是B喷孔数目+C喷孔直径。932、燃油的有关性能指标中对雾化质量影响最大的是D粘度。933、为了保证理想的放热规律，希望其供油规律是C中、后期供油速度快。934、9喷油器弹簧经长期使疲劳折断对供油规律的影响是D喷油提前。935、下列喷油泵凸轮外形较陡对喷油规律的因素中，错误的是C喷油持续角较大。936、指出下列喷油泵凸轮外形较陡对喷油规律的影响因素中，错误的是A喷射延迟角增大。937、下述当喷油器喷孔数不变而喷孔直径减小时对喷油规律的影响中错误的是B喷油持续角减小。938、下述当转速增加时对喷油规律的影响，错误的是B喷油延迟角与持续角均减小。939、当喷油压力增大时，油束特性的变化错误的是B锥角减小。940、当喷油器喷孔直径磨损增大时产生的不良影响是A雾化细度下降。941、喷油器弹簧经长期使用疲劳折断后不会产生的影响是C喷油延迟。942、通常高速柴油机各缸高压油管长度从理论分析上讲应A相等。943、提高喷油泵供油速率的主要方法是A②加大柱塞直径+③改变凸轮外形+⑥增大喷孔直径，增加喷孔数目。944、当柴油机负荷与转速不变时，用转动凸轮法改变供油定时，对喷油规律的影响是B②喷油规律曲线不变+③喷油持续角不变+④喷油持续角变化+⑤喷射延迟角不变。945、柴油机高压油管尺寸对喷油规律的影响是B①油管越长，喷油延迟角越大+③油管越长，实际喷油提前角变小+④油管内径越小，喷射延迟角越大+⑤多缸机高压油管长度应相等。946、喷射系统中高压油管内径不变而长度增加，其影响是C①喷射延迟角增大+③供油提前角不变+④喷射提前角减小+⑥喷射持续角不变。947、当柴油机转速增加时，在下述变化中正确的是D②喷油延迟加大+④单位凸轮转角的喷油量减小+⑥喷油持续角增大。948、在不改变柱塞行程与转速条件下，如增大柱塞直径，下述各点中正确的是A①喷油延迟角变小+②喷油持续角变小+③供油速度增大+④初期喷油规律曲线变高。949、喷油泵凸轮外形越陡，下述变化中正确的是A①供油压力上升越快+③喷油延迟角越小+⑤喷油持续角越小。950、影响喷油规律的主要原因是B①凸轮外形+③高压油管长度+④柱塞直径与喷孔直径+⑤柴油机转速。951、影响燃油雾化的主要因素有D ②喷油压力+④喷油器喷孔直径+⑤喷射背压+⑥燃油粘度。952、在下述影响燃油
雾化的各种因素中错误的是D②喷油压力增大，油束长度与锥角下降+④喷孔直径增大，油束长度与锥角均增加。953、通常油速特性用喷注的以下参数来表征A①油束射程+②雾化细度+③雾化均匀度+④油束锥角。954、如喷油器的喷孔数目不变而喷孔直径变小，指出下述正确的变化是B①喷油阻力增加+③喷油速率减小+④高压油管中压力增加+⑤易发生异常喷射。955、在燃油喷射过程中如喷油压力增大，其对油束特性的影响是D①雾化细度提高+④雾化均匀度提高+⑤油束射程增大+⑥油粘平均直径减小。956、若喷油器喷孔直径磨损增大时，将产生不良影响是C雾化均匀度下降。957、若喷油器喷孔部分堵塞时，将产生不良影响是A油束射程减小。993、关于回油阀始点调节式喷油泵下列特点中错误的是A进油阀与柱塞并列在偏心轴同一侧。994、回油阀始终点调节式喷油泵特点中不正确的是B用调节螺钉升降实现供油量总调。995、回油阀始终点调节式喷油泵的柱塞有效行程是D回油阀开启时刻柱塞上行行程与进油阀关闭时刻柱塞上行行程之差。996、当转动偏心轴增大回油阀始终点调节式喷油泵的循环供油量时，其进、回油阀的正确动作是C进油阀提前关闭，回油阀带后打开。997、当拉动油门手柄转动偏心轴减少回油阀始终点调节式喷油泵的循环供油量时，其进、回油阀的动作是B进油阀滞后关闭，回油阀提前开启。998、若旋低回油阀始终点调节式喷油泵进油阀下方的调节螺钉时，则该泵A循环供油量增大。999、若旋高回油阀始终点调节式喷油泵进油阀顶杆下方的调节螺钉时，则该泵B循环供油量降低。1000、若旋低回油阀始终点调节式喷油泵回油阀下方的调节螺钉时，则该泵A供油始点不变，终点延后，供油量增加。