桥梁工程圆柱墩模板计算书

1400×1800墩柱模板支撑计算书一、墩柱模板基本参数墩柱模板的截面宽度 B=1400mm，墩柱模板的截面高度 H=1800mm，墩柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 1000mm。

墩柱模板竖楞截面宽度48mm，高度100mm，间距300mm。

柱箍采用轻型槽钢14#，每道柱箍2根钢箍，间距1000mm。

柱箍是墩柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。

墩柱模板计算简图二、墩柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m 2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。

三、墩柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下53.60k N/mA面板计算简图 1.面板抗弯强度计算 支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×1.00 = 53.60kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×53.600×0.30×0.30=0.482kN.M 面板截面抵抗矩 W = 1000.0×6.0×6.0/6=6000.0mm 3经过计算得到f = M/W = 0.482×106/6000.0 = 80.400N/mm 2面板的抗弯计算强度小于190.0N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×53.600=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×1000×6)=2.412N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算 最大挠度计算公式其中 q ——混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×1.000=40.000kN/m；E ——面板的弹性模量，取206000.0N/mm2；I ——面板截面惯性矩 I = 1000.0×6.0×6.0×6.0/12=18000.0mm4；经过计算得到 v =0.677×(40.000×1.00)×300.04/(100×206000.0×18000.0) = 0.592mm [v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞槽钢的计算竖楞槽钢直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下10001000100016.08k N/mA B竖楞槽钢计算简图1.竖楞槽钢抗弯强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q ——强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 = 16.08kN/md为柱箍的距离，d = 1000mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×16.080×1.00×1.00=1.608kN.M竖楞槽钢截面抵抗矩 W = 48.0×100.0×100.0/6=80000.0mm3经过计算得到f = M/W = 1.608×106/80000.0 = 20.100N/mm2竖楞槽钢的抗弯计算强度小于190.0N/mm2,满足要求!2.竖楞槽钢抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×1.000×16.080=9.648kN截面抗剪强度计算值 T=3×9648/(2×48×100)=3.015N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=110.00N/mm2竖楞槽钢抗剪强度计算满足要求!3.竖楞槽钢挠度计算 最大挠度计算公式其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000×0.300=12.000kN/m ； E —— 竖楞槽钢的弹性模量，取206000.0N/mm 2；I —— 竖楞槽钢截面惯性矩 I = 48.0×100.0×100.0×100.0/12=4000000.3mm 4； 经过计算得到 v =0.677×(40.000×0.30)×1000.04/(100×206000.0×4000000.3) = 0.099mm[v] 竖楞槽钢最大允许挠度，[v] = 1000.000/250 = 4.00mm ；竖楞槽钢的最大挠度满足要求!五、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格:槽钢14#；钢柱箍截面抵抗矩 W = 87.10cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 609.00cm 4；16.08k N 16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NAB 方向柱箍计算简图其中 P —— 竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN经过连续梁的计算得到B 方向柱箍剪力图(kN)0.000B方向柱箍弯矩图(kN.m)B方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 18.894kN.m最大支座力 N = 40.200kN最大变形 v = 2.063mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式其中 M x ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 18.89kN.m；x——截面塑性发展系数, 为1.05；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000B边柱箍的抗弯强度计算值 f = 108.46N/mm2；B边柱箍的抗弯强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到 v =2.063mm[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 1400.000/400 = 3.50mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、H方向柱箍的计算16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k N16.08k NH方向柱箍计算简图其中 P ——竖楞槽钢传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×40.00+1.4×4.00)×0.30 × 1.00 = 16.08kN 经过连续梁的计算得到H方向柱箍剪力图(kN)0.000H方向柱箍弯矩图(kN.m)H方向柱箍变形图(kN.m)最大弯矩 M = 29.410kN.m最大支座力 N = 56.280kN最大变形 v = 5.005mm1.柱箍抗弯强度计算柱箍截面抗弯强度计算公式f = M/W < [f]其中 M ——柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 29.41kN.m；W ——弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 174.20cm3；柱箍的抗弯强度设计值(N/mm2): [f] = 205.000。

墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。

Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。

跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。

xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。

为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。

设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。

5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。

支座的力学性能根据规范取值。

一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。

2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。

计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。

1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。

计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。

其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。

墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。

87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。

荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。

22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。

15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。

87/3=3.362m/h。

P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。

22×24×3×1。

2×1。

15×3.3621/2＝40。

084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。

087＝242。

088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。

圆柱墩盖梁施工方案设计计算书1、设计计算说明根据桥梁设计图，标段内圆柱墩盖梁分（长宽高尺寸）10.9×2.4×2.2m、10.9×2.2×2.0m、10.8×2.2×2.0m、10.8×2.0×1.8m四种规格尺寸。

其中尺寸为10.9×2.4×2.2m的盖梁砼数量43.428m3，设计计算时采用尺寸为10.9×2.4×2.2m的盖梁进行验算。

2、设计依据《钢结构设计规范<GB 50017-2003>》、《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》、《建筑结构荷载规范<GB 50005-2003>》、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（征求意见稿）和桥梁施工图。

3、总体方案盖梁采用钢模板施工，在墩柱上穿直径100mm的钢棒（Q390钢），采用QL50型千斤，钢棒作为千斤顶的支撑点，利用千斤顶支撑I45a工字钢，工字钢上铺设［14b槽钢作为盖梁施工底模平台。

盖梁施工设计图：4、设计参数［14b 槽钢：理论重量16.73kg/m 弹性模量2/206000mm N E =惯性力矩 I=609.4cm 4 设计抗弯强度2/215mm N f m =I45a 工资钢：理论重量80.4kg/m 弹性模量2/206000mm N E =惯性力矩 I=32240 cm 4 设计抗弯强度2/215mm N f m =直径100mm 钢棒（Q390钢）弹性模量2/206000mm N E = 惯性力矩 I=490.87 cm 4设计抗弯强度2/295mm N f m = 设计抗剪强度2/170mm N f v =5、荷载分析5.1、永久荷载 钢筋砼重量G1：盖梁尺寸为10.9×2.4×2.2m 砼数量43.428m 3，钢筋砼比重按2.6t/m 3（按《公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）》的规定）。

圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。

柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。

模板分节高度最大2m。

一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。

γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。

t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。

T ------混凝土的温度（25°C ）。

V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。

4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。

4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。

为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。

Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。

面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。

取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。

跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。

一 基本情况本圆柱模板高度15.00m,直径2m。

采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h混凝土施工温度为25℃。

模板采用定型钢模板面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽，δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。

二 荷载计算1.混凝土侧压力F=0.22r*tο*β1*β2*V½(1)F=rH (2)式中F——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25t0——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按青田县7-9月施工温度可取25℃t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5V——混凝土的浇注速度3m/hβ1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15当坍落度小于30mm时取0.85,当坍落度为50-90mm时取1.0,当坍落度为110-150mm时,取1.15。

H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1) F=0.22×25×5×1.2×1.15×3½=65.73KN/m²式(2) F=25×15=375(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F=65.73(KN/㎡)2.板面计算圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力有横肋承担,在刚度计算中与平模板相似。

2.1挠度计算按照三边固结一边简支计算取10cm宽的板条作为计算单元荷载为 q=0.06573×10=0.6573N/m 根据lx/ly=0.70,查表得Wmax=0.00727×ql4/BcBc=Eh³b/12(1-ν²)=2.1×105×5³×10/12×(1-0.3²)=24038461.54ν——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.00727×0.6573×3404/24038461.53.竖肋计算3.1计算截面惯性矩竖肋采用[8,间距340mm,因竖肋与横肋焊接,固按两端固定梁计算,面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算荷载q=F×L=65.73×340=22.348N/mm截面惯性矩I=2139558.567㎜43.2挠度计算Wmax=ql4/384EI=22.348×3404/384×2.1×105×2139558.567=0.6647㎜4.横肋计算4.1荷载计算圆弧形肋板采用80mm宽,6mm厚的钢板,间距为400mm。

2.3x2.3m实心墩墩柱模板设计分析计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：5mm；连接法兰：L80×8;横肋板：-80×8;竖肋板：[8。

背楞：2[14。

（材料均为Q235）2、模板设计数据：肋板间距360mm，背楞间距1100mm，2道，如下图3、施工数据：墩柱截面为：2300(L) ×2300(W);墩身截面面积为：5.293m浇注上升速度按v=5m/h计算;混凝土初凝时间取to=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γetoβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KNm3；to为混凝土初凝时间=4h；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.05 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。

计算得：F=59.40KN/M2,即59.40kPa.三、设计验算（1）面板验算1、强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析计算：Ix/Iy=300/300=1.0,得K mx0=-0.0600;K my0=0.0550; K Mx=0.0227;K My=0.0168; K f=0.0016。

取1mm宽的板条作为计算单元，载荷为：q=FXlq=0.0594×1=0.594N/mm弯矩：M x o= K mx0〃q〃l x2=-0.0600×0.0594×3602=-461.89N〃mmM y o= K my0〃q〃l y2=0.0550×0.0594×3602=423.40〃mm面板的截面系数：W=1/6〃bh2=1/6×1×52=4.17mm3应力为：σmax=Mmax/W=461.89/4.17=110.75N/mm2<215N/mm2满足要求。

所以满足要求。

2、挠度验算Bo=Eh3/12(1-υ2)=1.96×105×63/12(1-0.32)=38.77×105N〃mmWmax=K f〃ql4/Bo=0.00160×0.0594×3604/38.77×105=0.41mmW/L=0.41/360=0.00<1/500所以满足要。

4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。

4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。

为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。

Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。

面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。

取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。

跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。

立柱模板计算书附件1：墩柱模板计算书一、基本情况本圆柱墩高度为24.147m，直径1.8m，采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。

圆柱墩模板由两块半圆模板对接而成，面板采用δ6mm厚钢板，竖肋采用8#槽钢，间距300mm，环肋采用100mm宽、δ8mm的圆弧肋板，法兰采用100mm宽、δ12mm带钢，螺栓采用8.8级M18*60高强螺栓。

验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。

计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。

二、混凝土侧压力计算F1=0.22rtβ1β221V (1)F1=rH (2)式中F1——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)；r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25；——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按施工温度可取25℃；t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5；tV——混凝土的浇注速度3m/h；β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15；H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F1=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m 2式(2)：F1=25×24.147=604(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F1=65.73(KN/㎡)其他动载为施工荷载，按照常规取F2=6(KN/㎡)F=F1×1.1+F2×1.2=65.73×1.1+6×1.2=79.5(KN/㎡)三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。

墩柱模板计算书一．基本情况本工程圆形墩柱最大高度12.3m ，直径1.40m 。

采用泵车浇筑，浇注速度3m/h ，混凝土施工温度为25℃。

模板采用定型钢模板：面板采用4mm 厚钢板；横肋采用12#槽钢，间距400mm ；竖肋采用12#槽钢，间距300mm ；拼接模板螺栓采用M20×60，竖向间距400mm 。

二．荷载计算 1.荷载组合 1.1混凝土侧压力h m γK P =h ——有效压头高度，当v/T ＞0.035时，h=1.53+3.8v/T=1.99m T ——混凝土入模温度，取25℃K ——外加剂影响修整系数，不加取1，掺缓凝剂取1.2 γ——混凝土容重，取25KN/m 3 v ——混凝土的浇注速度，取3m/h P m =1.2×25×1.99=59.6KPa 1.2混凝土倾倒水平荷载，取2KPa 1.3混凝土振捣水平荷载，取4KPa 1.4荷载组合P=59.6+2+4=65.6KPa2.板面计算：圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力由横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

2.1计算简图3004002.2强度计算按照最不利的三边固结一边简支计算，取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q=0.0656×1=0.0656N/mm ，W=2.667mm 3根据lx/ly=0.75,查表得K Mx =0.0331,K My =0.0109，K f =0.00219 求跨中弯矩：Mx=K Mx ql x 2=0.0331×0.0656×3002=195.4Nmm My=K My ql y 2=0.0109×0.0656×4002=114.4Nmm 换算： Mx（v ）=Mx+υ×My=195.4+0.3×114.4=229.7NmmMy （v ）= My+υ×Mx=114.4+0.3×195.4=173.0Nmm υ——钢材的泊松比等于0.3 应力：σmax =215MPa a 1.86667.27.229max ＜MP W M ==满足要求。

墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

主墩墩柱模板计算书1、基本情况xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m，圆柱墩模型高度采用7米，墩身分两次浇筑，墩身直径5米。

采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*7=168KN/㎡取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。

中铁大桥局墩柱模板设计计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：6mm；连接法兰：-100x14；横肋：-100x10；竖肋【10；外加劲箍：【20ax2。

（材料均为Q235）2、加劲箍最大竖向间距为1050mm一道。

3、施工数据：墩柱截面分别为：9095(L)x4095(W);每小时浇注混凝土30立方米，即上升速度V=0.89m/h;混凝土初凝时间：t o=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γe t oβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=24KN/m3；t o为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.1 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。

计算得：F=25.2KN/m2。

三、面板验算选面板小方格中最不利的情况，即三面固定，一面简支（短边）。

由L y/L x=312.5/312.5=1，查静力计算图表得最大弯矩系数K m=0.061,最大挠度系数：K f=0.00187。

1、强度验算取1mm宽的肋条为计算单元，载荷为：q=25.2×1=0.0252(N/mm2)M max=K m×q×L y2=0.061×0.0252×312.52=150.12(Nmm)W x=bl2/6=1×62/6=6（mm3）得：σmax=M max/W x=150.12/6=25.02(N/mm2)<215N/mm2强度满足要求。

2、挠度验算ωmax=K f F L y4/ B o其中B o =Eδ3/12（1-r2）r —钢板泊松系数r=0.3δ—面板厚度B o=2.06×105×63/12×(1-0.32)= 4.07×106(Nmm)则ωmax =0.00187×0.0252×312.54/9.66 ×106=0.047（mm）[ω]=L y/500=312.5/500=0.625（mm）ωmax< [ω]挠度满足要求。

某项目部圆柱模板编制：审核：复核：2021年10月一、工程慨况本工程为上部简支箱梁，下部采用圆柱+盖梁构造。

立柱直径有1.3/1.4/1.6米，按1.6米立柱计算，一次浇筑高度9M 。

模板用材：面板：6MM 法兰：14*100 竖肋：8#[背楞：8#[ 材质均为Q235B二、设计参考《钢结构设计规范》GB50017—2003；《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；《材料力学》《混凝土结构工程施工及验收规范》取安全系数 1.25,Q235钢材的许用正应力[σ]＝188MPa;许用剪应力 [τ]＝95MPa 。

检算标准；1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3) 钢模板面板变形不大于1.5mm 。

三、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(25+15)=5T ------混凝土的温度（°）取25°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取3M/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取4mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。