蒸汽管道计算实例之欧阳歌谷创编

前言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。

设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4.21kg/m3。

假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2.98kg/m3。

（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）2、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g—重力加速度，一般取9.8m/s2；υp—介质的平均比容，m3/kg；λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；d—管道直径，已知d=200mm ；L—管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；H1、H2—管道起点和终点的标高，m；1/Vp=ρp—平均密度，kg/m3；1.15—安全系数。

、尸■、亠前言本设计目的是为一区VOD-40t 钢包精练炉提供蒸汽动力。

设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度250C，压力1.0MP;蒸汽管道终端温度240C，压力0.7MP （设定）；VOD用户端温度180C，压力0.5MP;耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250C查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为4.21kg/m3。

假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240C查《管道设计》表1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为2.98kg/m3。

（一）管道压力损失：2、压力损失式中△ p —介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa;Wp —介质的平均计算流速，m/s ;查《管道设计》表5-2 取Wp=40m/s ;g —重力加速度，一般取 9.8m/s ";u p —介质的平均比容，m 3/kg ;入—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4— 9得 管道的摩擦阻力系数 入=0.0196 ;d —管道直径，已知d=200mm ; L —管道直径段总长度，已知 L=505m ;艺E —局部阻力系数的总和，由表（一）得 艺E =36H 1、战一管道起点和终点的标高，m ; 1/Vp= p p —平均密度，kg/m 3 ; 1.15—安全系数。

、八、、》刖言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。

设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度250C，压力1.0MP;蒸汽管道终端温度240C，压力0.7MP （设定）；VOD用户端温度180C，压力0.5MP;耗量主泵11.5t/h辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求已知：蒸汽管道的管径为Dg200,长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250C查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为4.21kg/m3。

假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240C查《管道设计》表1 —3得蒸汽在该状态下的密度p为2.98kg/m3。

（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）名称阻力系数（0数量管子公称直径（毫米）总阻力数止回阀旋启式312003煨弯R=3D0.3102003方型伸缩煨弯5620030器R=3D2、蒸汽管道的水力计算式中△ p—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa;Wp—介质的平均计算流速，m/s;查《管道设计》表5-2 取Wp=40m/s ;g—重力加速度，一般取9.8m/s2;u p—介质的平均比容，m3/kg;入—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数入=0.0196 ;d—管道直径，已知d=200mm ;L—管道直径段总长度，已知L=505m ;艺E—局部阻力系数的总和，由表（一）得艺E =36H1、出一管道起点和终点的标高，m ;1/Vp= p p—平均密度，kg/m3;1.15-安全系数。

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设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得为4.21kg/m3。

蒸汽在该状态下的密度ρ1假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管为2.98kg/m3。

道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）2、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa ；Wp —介质的平均计算流速，m/s ； 查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g —重力加速度，一般取9.8m/s 2； υp—介质的平均比容，m 3/kg ； λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得 管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ； d —管道直径，已知d=200mm ；L —管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36； H 1、H 2—管道起点和终点的标高，m ； 1/Vp=ρp—平均密度，kg/m 3； 1.15—安全系数。

蒸汽管道计算实例公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]前言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。

设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度 250℃，压力；蒸汽管道终端温度240℃，压力（设定）；VOD用户端温度 180℃，压力；耗量主泵 h 辅泵 h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度为m3。

ρ1假设：蒸汽管道的终端压力为，温度为240℃查《管道设计》表1—为m3。

3得蒸汽在该状态下的密度ρ2（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）2、压力损失2—1式中Δp —介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa ；Wp —介质的平均计算流速，m/s ； 查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g —重力加速度，一般取s 2； υp —介质的平均比容，m 3/kg ；λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得 管道的摩擦阻力系数λ= ； d —管道直径，已知d=200mm ； L —管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36； H 1、H 2—管道起点和终点的标高，m ； 1/Vp=ρp —平均密度，kg/m 3； —安全系数。

蒸汽管道流量计算公式(二)
蒸汽管道流量计算公式
1. 闵肯式公式
闵肯式公式是常用的计算蒸汽管道流量的方法之一，其公式如下
所示：
Q = 3600 * A * V
其中， - Q 是流量（单位：kg/h） - A 是管道的截面积（单位：m²） - V 是流速（单位：m/s）
这个公式用于计算蒸汽在管道中的流量。

下面以一个具体的例子
进行解释：
2. 例子
假设蒸汽管道的内径为20cm，流速为10m/s，我们使用闵肯式公
式来计算流量。

首先，需要将内径转换为截面积。

管道的截面积可以通过圆的面
积公式计算如下：
A = π * r²
其中， - π 是圆周率，取近似值为 - r 是管道的半径，即内径的一半
在这个例子中，内径是20cm，所以半径 r = 20 / 2 = 10cm = 。

将半径带入公式得到截面积A = * ()² = ²。

接下来，将截面积和流速带入闵肯式公式计算流量：
Q = 3600 * * 10 = /h
所以，根据闵肯式公式，蒸汽管道的流量为/h。

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主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

45、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该3。

为4.21kg/mρ状态下的密度1假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设3。

2.98kg/m 蒸汽在该状态下的密度ρ为—计》表13得2（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）阻力系数总阻力管子公称直径数量名称（毫米）数（ξ）3 200 3 1 止回阀旋启式3 煨10 0.3 弯200 R=3D煨弯302006 5方型伸缩．2、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；2；—重力加速度，一般取9.8m/s g3/kg；υp—介质的平均比容，mλ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；；d=200mm 管道直径，已知—dL—管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；—管道起点和终点的标高，m；H、H213；kg/m 1/Vp=ρp—平均密度，1.15—安全系数。

一、风机的性能参数主要有：流量、压力、功率、效率、转速、噪声、振动欧阳歌谷（2021.02.01）(1) 国家有关法规、有关施工标准、规范、规程；(2) 施工组织设计或施工组织总设计；(3) 施工技术资料：主要包括被吊装设备(构件)的设计制造图、设备基础施工图、设备平立面布置图、相关专业施工图、设计会审文件、施工现场地质资料等；(4) 施工现场条件：包括场地、道路、地下地上障碍物等；(5) 机具情况及技术装备能力：包括自有的和可租赁机具的情况，以及租赁的价格、机具进场的道路、桥涵情况等。

口诀：诡（规）计，突（图）显情况十四、流动式起重机的选用步骤(1) 根据被吊设备或构件的吊装重量(或计算重量）、就位高度、位置和已确定的吊车使用工况，初定吊车的站位位置。

(2) 根据设备尺寸、设备吊装高度、吊索高度和吊车站位位置（即由此确定的吊车工作半径），查吊车作业范围曲线图，初定吊车臂杆长度。

(3) 根据吊车工况和已定的吊车工作半径、臂长，查吊车的起重能力表，查出吊车在此配置下的额定起重量。

若额定起重量大于设备的吊装重量，选择合格，否则重选。

(4) 计算吊臂与设备之间、吊钩与设备及吊臂之间的安全距离，若符合规范要求，选择合格，否则重选。

(5) 按上述步骤进行优化，最终确定吊车臂长、工作半径等参数。

口诀：胃（位）肠（长）中（重）安餐（参）十五、影响设备安装精度的因素：设备基础、垫铁埋设、设备灌浆，地脚螺栓，设备制造与解体设备的装配，测量误差，环境，操作误差口诀：铁鸡（基）灌造角（脚），量力而为吧助记：铁公鸡灌酒皂角，别太拼命了，量力而为吧。

十六、机械设备安装的一般程序为：施工准备—设备开箱检查—基础测量放线—基础检查验收—垫铁设置—设备吊装就位—设备安装调整-设备固定与灌浆—零部件清洗与装配—润滑与设备加油—设备试运转—工程验收。

口诀：十（施）箱放（基）积液，店（垫）调（吊）俺（按）姑（固），另（零）请（清）人家运工演（验）十七、设备开箱检查(1) 箱号、箱数以及包装情况；(2) 设备名称、规格和型号，重要零部件还需按质量标准进行检查验收；(3) 随机技术文件(如使用说明书、合格证明书和装箱清单等)及专用工具；(4) 有无缺损件，表面有无损坏和锈蚀；(5) 其他需要记录的事项口诀：报（包）社（设）心碎（随），缺其他十八、设备安装精度的偏差，宜符合下列要求（1）有利于抵消设备附属件安装后重量的影响；（2）有利于抵消设备运转时产生的作用力的影响；（3）有利于抵消零部件磨损的影响；（4）有利于抵消摩擦面间油膜的影响。

前言本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。

设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度250℃，压力1.0MP；蒸汽管道终端温度240℃，压力0.7MP（设定）；VOD用户端温度180℃，压力0.5MP；耗量主泵11.5t/h 辅泵9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4.21kg/m3。

假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2.98kg/m3。

（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）方型伸缩器煨弯R=3D5 6 200 302、压力损失2—1 式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g—重力加速度，一般取9.8m/s2；υp—介质的平均比容，m3/kg；λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；d—管道直径，已知d=200mm ；L—管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；H1、H2—管道起点和终点的标高，m；1/Vp=ρp—平均密度，kg/m3；1.15—安全系数。

前言欧阳引擎（2021.01.01）本设计目的是为一区VOD-40t钢包精练炉提供蒸汽动力。

设计参数是由动力一车间和西安向阳喷射技术有限公司提供的。

主要参数：蒸汽管道始端温度 250℃，压力 1.0MP；蒸汽管道终端温度 240℃，压力 0.7MP（设定）；VOD用户端温度 180℃，压力 0.5MP；耗量主泵 11.5t/h 辅泵 9.0t/h一、蒸汽管道的布置本管道依据一区总体平面布置图所描述的地形进行的设计，在布置管道时本设计较周详地考虑到了多方面的内容：1、蒸汽管道布置时力求短、直，主干线通过用户密集区，并靠近负荷大的主要用户；2、蒸汽管线布置时尽量减少了与公路、铁路的交叉。

3、在布置蒸汽管线时尽量利用了自然弯角作为自然补偿。

并在自然补偿达不到要求时使用方型补偿器。

4、在蒸汽管道相对位置最低处设置了输水阀。

5、蒸汽管道通过厂房内部时尽量使用厂房柱作为支架布置固定、滑动支座。

6、管道与其它建、构筑物之间的间距满足规范要求。

二、蒸汽管道的水力计算已知：蒸汽管道的管径为Dg200，长度为505m。

蒸汽管道的始端压力为1.0MP，温度为250℃查《动力管道设计手册》第一册热力管道（以下简称《管道设计》）1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ1为4.21kg/m3。

假设：蒸汽管道的终端压力为0.7Mp，温度为240℃查《管道设计》表1—3得蒸汽在该状态下的密度ρ2为2.98kg/m3。

（一）管道压力损失：1、管道的局部阻力当量长度表（一）方型伸缩器煨弯R=3D5 6 200 302、压力损失2—1式中Δp—介质沿管道内流动的总阻力之和，Pa；Wp—介质的平均计算流速，m/s；查《管道设计》表5-2取Wp=40m/s ；g—重力加速度，一般取9.8m/s2；υp—介质的平均比容，m3/kg；λ—摩擦系数，查《动力管道手册》（以下简称《管道》）表4—9得管道的摩擦阻力系数λ=0.0196 ；d—管道直径，已知d=200mm ；L—管道直径段总长度，已知L=505m ；Σξ—局部阻力系数的总和，由表（一）得Σξ=36；H1、H2—管道起点和终点的标高，m；1/Vp=ρp—平均密度，kg/m3；1.15—安全系数。

************化工有限公司热电技改项目欧阳歌谷（2021.02.01）热力管网吹扫方案编制：审核：审批：******集团设备安装有限公司****项目******年**月**日目录一、蒸汽管网吹扫的目的和范围二、编写依据三、组织机构及各单位职责与分工四、蒸汽管网吹扫前必须具备的条件五、蒸汽管网吹扫方法及参数选择六、蒸汽管网吹扫七、系统恢复八、吹扫操作注意事项及安全措施九、吹扫合格标准十、附图、附表一、蒸汽管网吹扫的目的和范围1、吹扫目的：蒸汽管线在正式供汽之前必须进行吹扫，以清除管道内的杂物和锈皮，防止锈皮、焊渣、灰物等杂质的存在影响蒸汽品质，并随蒸汽带到各处，造成堵塞、阀门结合面损坏。

2、吹扫范围：******段蒸汽管道二、编写依据a)、《电力建设施工及验收技术规范》（管道篇DL5031-94）b)、《电力建设施工及验收技术规范》(锅炉篇DL5047-95)c)、《电力建设施工质量验收及评价规程》（DL/T5210.2-2009）d)、《电力建设安全工作规程》（火力发电厂部分）e)、中国联合工程公司提供图纸及说明f)、《压力管道规范工业管道》GB/T20801-2006g)、《火力发电厂汽水管道设计技术规定》DL/T5054-1996三、组织机构及各单位职责与分工1、吹扫组织机构设置吹扫领导小组组长：吹扫领导小组组员：总指挥：控制室监盘组组长：监盘操作人员：管线巡视及作业组组长：管线巡视及作业人员：具体人员上报业主确认监督验收小组：安全负责人：2、职责与分工1）、业主运行人员—负责阀门（新老系统连接及DCS远程控制的阀门）操作及锅炉运行，母管主蒸汽压力、温度的控制，热电站界区内及外供蒸汽管网的检查、吹扫、检验工作。

2）、管理公司—负责界区内的管线检查、吹扫配合、检验，统一协调工作。

3）、施工单位—负责协调蒸汽吹扫前的临时配管工作，吹扫过程中的消缺工作，支吊架、管道、阀门、在吹扫过程中的检查及吹扫后的管线复位工作，施工范围内手动阀门操作。

至蒸汽管道施工方案编制：审核：批准：目录1、安装技术准备工作――――――――――――――――32、安装工艺流程――――――――――――――――――43、安装工艺――――――――――――――――――――5 4、焊接――――――――――――――――――――――85、无损检测及水压试验―――――――――――――――96、管道的油漆与保温――――――――――――――――117、安全技术要求――――――――――――――――――118、质量保证体系――――――――――――――――――16编制说明本施工方案依据《工业金属管道工程施工及验收规范》GB50235-97；1.3 《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》GB50236-98；1.4 《火力发电厂汽水管道设计规定》DL/T5054-1996；1.5 《火电工程质量检验评定标准》DL/T5366-2006；1.6 《工业设备、管道防腐工程施工及验收规范》HGJ229-91；1.7 《工业设备及管道绝热工程施工规范》GB50126-2008；1.8 《输送流体用无缝钢管》GB/T8163-2008；1.9 《高压锅炉用无缝钢管》GB5310-2008；1.10 《工业金属管道设计规范》GB/T50316-2000（2008版）；1.11 《电力建设施工及验收技术规范（管道篇）》DL5031-1994；1.12 《电力建设施工及验收技术规范（管道焊接接头超声波检验篇）》 DL/T5048-1995；1.13 《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2004；1.14 《电力建设施工及验收技术规范（钢制承压管道对接焊缝接头射线检验篇）》DC/T5069-1996；1.15 《火力发电厂金属技术监督规程》DL/T429-2009；标准编制而成。

1、安装技术准备工作1.1由项目经理负责整体安装工作，组织并管理技术领导小组、安装领导小组、质量管理小组。

⑴技术领导小组的职责审查图纸及技术把关。

目录一、工程概况二、施工目标三、管理组织四、编制依据五、施工准备计划六、各分部分项的主要施工方案与技术措施七、质量保证措施八、工期保证措施九、安全保证措施十、临时用电及消防安全措施十一、文明施工保证措施十二、环境保护措施十三、雨季施工措施十四、地下管线及其他地上地下设施的加固措施十五、成品保护措施十六、竣工服务措施十七、施工资源计划十八、施工总平面图十九、施工临时用地一、工程概况（一）工程名称：（二）工程地点：（三）工程概要：（四）材质要求：本工程蒸汽管道属GB2类压力管道，管道之间的连接，均采用焊接连接。

直埋管道采用管中管技术，内固定，外滑动。

工作管采用20#无缝钢管，外套管为螺旋焊接钢管，材质为Q235-B，保温材料采用耐高温超细玻璃棉，使用温度530℃，外套钢管采用聚脲防腐。

工作管所有焊缝100%探伤，外套管补口焊缝100%超声波检查，Ⅱ级合格。

二、施工目标以质量求生存，以信誉求发展，以实现顾客满意为目的，在工程实施过程中，我公司将运用先进的管理方法，科学的计划与组织人、材、物、机等诸要素，合理利用时间与空间，保证工程施工达到优质、低耗、高效和安全的目的。

1、工期目标签订合同后15天内完工2、质量目标：合格3、安全生产目标：坚持“安全第一，预防为主”的方针，保证一般事故频率小于1‰，工伤率为零，在施工期间杜绝一切重大安全质量事故。

4、文明施工和环保目标：合理安排施工生产，保证施工现场的整洁，尽量做到不扰民，降低噪音，减少因施工给公众带来的不便。

5、服务目标：我公司在竣工交验后，按《建设工程质量管理条例》中规定的质量保修期，对该工程实行保修。

三、管理组织本工程根据其特点，在现场成立项目经理部，负责对工程的领导、决策、指挥、协调、控制等事宜，对工程的进度、质量、安全和现场文明等负全部责任。

1、项目经理部组织结构图卢合计划。

（3）、建立现场管理规章制度和实施方法，建立检查制度，采取定期检查和随时检查相结合，专项检查和综合检查相结合，发现问题及时整改。

如何计算管道气存储能力例题：压力在2MPa-3MPa之间.管径为300,长度约15.6KM.如何计算管内的气量.1、管容=0.3*0.3*3.14/4*15.6*1000气量(标准立方米)=压力（bar）*管容（立方米）1MPa=10bar一般这样就可以了，再精确点就再除以一个压缩因子。

2、长输管线距离长、管径大、输送压力较高，管线具有一定的储气能力，长输管线中间设有加压站时，按最末一个加压站至城市配气站的管段计算其储气能力；设有中间加压站的长输管线，可按全线计算其储气能力。

城市天然气输配系统往往利用大口径输气管线储存一定气量作为高峰负荷时增加用户气量之用，其储气能力为储气终了时与储气开始时输气管中存气量之差、一条已投产的输气干管的长度、容积、管线起点允许最高工作压力、终点允许最高工作压力、终点用户要求的最低供气压力及该管线正常输气量等都是已知的，可按下列步骤计算其储气量：(1)根据压气站的最高工作压力或管线强度允许压力，确定储气终了时管线起点压力。

由起点压力和正常输气量按下式算出储气终了时的管线终点压力：式中Q——天然气通过能力(m3/d)；(20℃，101，3kPa)D——输气管内径(cm)；P1——输气管线的起点绝对压力(106Pa)；P2——输气管线的终点绝对压力(106Pa)；S——天然气相对密度；Tf——天然气平均绝对温度(K)；L——输气管线长度(km)；Z——天然气平均压缩因子。

(2)求储气开始时起点压力式中P1min——储气开始时起点绝对压力(106Pa)；P2min——储气开始时终点绝对压力(106Pa)；P1max——储气终了时起点绝对压力(106Pa)；P2max——储气终了时终点绝对压力(106Pa)；(3)计算管线的容积V=(Л/4)D2L(4)储气开始时的平均压力(5)储气终了时的平均压力(6)储气量式中Q。

——输气管线储气量(m3);(20℃，101.3kPa) V——输气管线容积(m3)；To——293(K)；Tm——天然气平均温度(K);Po——标准状态下的压力(101.3kPa);Z1、Z2——在Pm2、Pm2下的压缩因子;Pm1——储气终了时的平均压力(106Pa);Pm2——储气开始时的平均压力(106Pa)。