万吨污水处理厂设计计算书

万吨污水处理厂设计计算TPMK standardization office【 TPMK5AB- TPMK08-目录第一章．设计概述 (4)1.1工程概述 (4)1.2原始资料 (4)1.2.1气象资料 (4)1.2.2排水现状 (5)1.3设计要求 (5)1.4设计成果 (5)第二章．处理工艺方案选择 (6)2.1工艺方案选择原则 (6)2.2工艺比较 (6)2.3工艺流程 (7)2.4 主要构筑物的选择 (8)2.4.1 格栅 (8)2.4.2沉砂池 (8)2.4.3初沉池 (8)2.4.4生物化反应池 (9)2.4.5二沉池 (10)2.4.6浓缩池 (11)第三章.污水构筑物设计计算 (12)3.1进水管道设计 (12)3.2粗格栅 (12)3.2.1设计说明 (12)3.2.2设计计算 (13)3.3细格栅 (15)3.3.1设计说明 (15)3.3.2设计计算 (16)3.4污水提升泵房 (18)3.4.1设计计算 (18)3.5平流式沉砂池 (19)3.5.1 沉砂池的长度 (19)3.5.2 过水断面的面积 (19)3.5.3 沉砂池宽度 (19)3.5.4沉砂池所需容积 (20)3.5.5每个沉砂斗所需的容积 (20)3.5.6沉砂斗的各部分尺寸 (20)3.5.7沉砂斗的实际容积 (21)3.5.8沉砂室高度 (21)3.5.9 验算最小流速 (21)3.5.10 进水渠道 (22)3.5.11 出水管道 (22)3.5.12 排砂管道 (23)3.6 辐流式初沉池 (23)3.6.1设计说明 (23)3.6.2设计计算 (24)3.7生化池 (29)3.7.1设计说明 (29)3.7.2反应池容积 (31)3.7.3 进出水系统 (32)3.7.4其他管道设计 (34)3.7.5剩余污泥量 (34)3.7.6曝气系统工艺计算 (35)3.8辐流式二沉池 (38)3.8.1设计说明 (38)3.8.2设计计算 (39)3.9液氯消毒 (43)3.9.1设计说明 (43)3.9.2加氯设计计算 (43)3.9.3平流式消毒接触池 (43)3.10 计量堰 (45)3.10.1计量设备选择 (45)3.10.2巴氏计量槽设计 (45)第四章污泥构筑物设计计算 (49)4.1 污泥浓缩池设计 (49)4.1.1 污泥量计算 (49)4.1.2污泥浓缩池设计 (51)4.1.3浓缩污泥提升泵房 (55)4.2 贮泥池设计 (56)4.2.1 贮泥池设计进泥量 (56)4.2.2 贮泥池容积 (56)4.2.3 贮泥池高度 (57)4.2.4管道部分 (58)4.3 消化池设计 (58)4.4污泥脱水 (58)4.4.1脱水污泥量计算 (58)4.4.2脱水机的选择 (59)4.5污泥脱水间 (60)4.5.1设计说明 (60)4.6鼓风机房 (60)第五章污水处理厂总体布置 (61)5.1 平面布置及总平面图 (61)5.1.1 平面布置的一般原则 (61)5.1.2 厂区平面布置形式 (62)5.1.3污水厂平面布置的具体内容 (62)5.1.4各构筑物单元的平面布置 (62)5.1.5管渠和渠道的平面布置 (62)5.2高程布置 (64)5.2.1高程布置原则 (64)5.2.2污水处理构筑物高程布置 (64)5.2.3污泥处理构筑物高程布置 (65)第一章．设计概述1.1工程概述某城镇位于青海西宁地区，是青海省东北部以日月山以东同仁县以北的黄河、湟水流域，总面积35000平方公里，占全省总面积的4.8%。

第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。

1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。

最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。

Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。

在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。

3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。

给水工程课程设计计算书一、工艺流程选择工艺流程：原水 → 一泵房 → 静态混合器 → 往复式隔板絮凝池 →平流沉淀池 → 普通快滤池 → 清水池 → 二泵房 → 用户二、设计水量与取水工艺计算根据资料，水厂净水产量20万m 3/d ，考虑到水厂自用水和水量的损失，确定安全系数K=1.06。

这总处理水量Q=1.06×20=21.2万m 3/d=8833.33 m 3/h ，取为8850 m 3/h 。

为中型水厂规模三、净水工艺计算1. 混凝剂配制和投加根据原水水质及水温，参考有关水厂的运行经验，选精致硫酸铝为混凝剂。

最大投加量为20mg/L ，精致硫酸铝投加浓度为10%。

采用计量投药泵投加。

2. 溶液池设计及计算溶液池一般以高架式设置，以便能依靠重力投加药剂。

池周围应有工作台，底部应设置放空管。

必要时设溢流装置。

溶液池容积按下式计算：2417aQW bn=式中 2W －溶液池容积，m 3；Q －处理水量，3/m h ；本设计Q=88503/m ha －混凝剂最大投加量，20mg/L ；b －溶液浓度（5%-20%），取10%； n －每日调制次数，取n ＝3。

代入数据得：2W =14.148m 3，取14.15m 3取有效水深H 1＝1.0m ，总深H ＝H 1+H 2+H 3（式中H 2为保护高，取0.2m ；H 3为贮渣深度，取0.1m ）＝1.0+0.2+0.1＝1.3m 。

溶液池形状采用矩形，尺寸为长×宽×高＝4.2m ×2.6m ×1.3m 。

溶液池设置两个，每个容积为2W ，以便交替使用，保证连续投药。

3. 溶解池容积计算：溶解池容积3120.350.3514.15 5.0W W m ==⨯=溶解池一般取正方形，有效水深H 1＝1.0m ，则：面积F ＝W 1/H 1，有边长a ＝F 1/2＝2.236m ；取边长为2.3m 。

溶解池深度H ＝H 1+H 2+H 3 （式中H 2为保护高，取0.2m ；H 3为贮渣深度，取0.1m ） H ＝1.0+0.2+0.1＝1.3m和溶液池一样，溶解池设置2个，一用一备。

目录第一章．设计概述......................1.1工程概述............................................1.2原始资料............................................1.3设计要求............................................1.4设计成果............................................ 第二章．处理工艺方案选择..................2.1 工艺方案选择原则...................................2.2工艺比较............................................2.3工艺流程............................................2.4 主要构筑物的选择...................................2.4.1 格栅.......................................... 第三章. 污水构筑物设计计算.................3.1 进水管道设计.......................................3.2粗格栅..............................................3.3细格栅..............................................3.4 污水提升泵房.......................................3.5 平流式沉砂池.......................................3.5.1 沉砂池的长度..................................3.5.2 过水断面的面积................................3.5.3 沉砂池宽度....................................3.5.9 验算最小流速..................................3.6 辐流式初沉池......................................3.7生化池..............................................3.7.3 进出水系统....................................3.8 辐流式二沉池........................................3.9液氯消毒............................................3.10 计量堰 ............................................第四章污泥构筑物设计计算.................4.1 污泥浓缩池设计.....................................4.1.1 污泥量计算....................................4.2 贮泥池设计..........................................4.2.1 贮泥池设计进泥量..............................4.2.2 贮泥池容积....................................4.2.3 贮泥池高度....................................4.3 消化池设计.........................................4.4 污泥脱水...........................................4.5 污泥脱水间.........................................4.6 鼓风机房........................................... 第五章污水处理厂总体布置.................5.1 平面布置及总平面图..................................5.1.1 平面布置的一般原则............................5.1.2 厂区平面布置形式..............................5.2高程布置............................................第一章.设计概述1.1工程概述某城镇位于青海西宁地区， 是青海省东北部以日月山以东同仁县以北的黄河、湟水流域，总面积35000平方公里，占全省总面积的4.8%。

污水处理厂设计计算书一、工程概况某城市污水处理厂，采用传统活性污泥法处理工艺，沉淀池型式为辐流式，曝气池采用鼓风曝气，进入曝气池的总污水量为50000m3/d，污水的时变化系数为1.28，进入曝气池污水的BOD5为215mg/L，处理出水总BOD5≤20mg/L。

二、曝气池的设计1．污水处理程度的计算进入曝气池污水的BOD5值（Sa）为215mg/L，计算去除率，首先按下式计算处理水中非溶解性BOD5值，即BOD5=7.1bXaCe式中Ce——处理水中悬浮固体浓度，取值为25mg/L；b——微生物自身氧化率，一般介于0.05~0.1之间，取值0.09；Xa——活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4；代入各值BOD5=7.1×0.09×0.4×25=6.39≈6.4处理水中溶解性BOD5值为：20-6.4=13.6mg/L去除率η=(215-13.6)/215=0.938≈0.942．曝气池的计算与各部位尺寸的确定曝气池按BOD-污泥负荷法计算(1) BOD-污泥负荷率的确定拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.3kgBOD5/(kgMLSS·d)。

但为稳妥计，按下式加以较核：Ns =K2Sef/ηK2值取0.0280 Se=13.6mg/L η=0.94 f=MLVSS/MLSS=0.75代入各值Ns =0.0280×13.6×0.75/0.94=0.30 kgBOD5/(kgMLSS·d)计算结果确证，取值0.3是适宜的。

(2) 确定混合液污泥浓度（X）根据已确定的Ns值，查图4-7得相应的SVI值为100-120，取值120。

按下式确定混合液污泥浓度值X。

对此r=1.2，R=50%，代入各值，得：X=R·r·106/[(1+R)SVI]=0.5×1.2×106/[(1+0.5)×120]=3333mg/L≈3300mg/L (3) 确定曝气池容积，按下式计算，即：V=QSa /(NsX)代入各值：V=50000×215/(0.30×3300)=10858.59≈10859m3(4) 确定曝气池各部位尺寸设4组曝气池，每组容积为10859/4=2715m3池深取4.2m，则每组曝气池的面积为F=2715/4.2=646.43m2池宽取4.5m，B/H=4.5/4.2=1.07，介于1-2之间，符合规定。

污水厂设计计算书一、粗格栅1.设计流量a.日平均流量Q d =30000m 3/d ≈1250m 3/h=0.347m 3/s=347L/s K z 取1.40b 。

最大日流量Q max =K z ·Q d =1。

40×30000m 3/d=42000 m 3/d =1750m 3/h=0.486m 3/s 2。

栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0。

8m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数4.319.08.002.060sin 486.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α（取n=32)3.栅槽宽度（B) 设：栅条宽度s=0。

015m则：B=s （n-1）+en=0.015×（32-1）+0。

02×32=1。

11m 4.进水渠道渐宽部分长度设:进水渠宽B 1=0.9m ，渐宽部分展开角α1=20°m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2111=︒-=-=α5。

栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2）m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2221=︒-=-=α6.过格栅的水头损失(h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 18.060sin 81.929.0)02.0015.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3h 0——计算水头损失，mε—-阻力系数,与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2。

4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7。

栅后槽总高度（H)设：栅前渠道超高h 2=0。

4m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.8+0。

4=1.2m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0。

8+0。

第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m3/d,远期万m3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个max Q n bhv =式中, max Q －最大设计流量,3/m s ； α－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ； h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=7栅槽总长度L,m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝ 宜采用机械清渣; 9计算草图如下：设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m³/d, 平均日设计流量为10000m³/d; 3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,m L 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02=m h h h H 91.04.021.03.021=++=++=mh 21.0365sin 8.928.0)01.001.0(42.2234=⨯︒⨯⨯⨯⨯=ma B B L 4.020tan 28.009.1tan 2111=⨯-=-=m B09.15501.0)155(01.0=⨯+-⨯=7栅槽的总长度L,m8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS 型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a 减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b 使酸性废水和碱性废水得到中和；c 调节水温；d 当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD 、BOD 等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;11 3.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m ；dm d m W /2.0/00.110006.18640010.0185.033>=⨯⨯⨯=mL 4.265tan 3.04.00.15.02.04.0=︒+++++=2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+k•Qmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m3A--------调节池面积,m2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则池长: L=A=625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m池总高度：H=h+ h′=4+=4.3m式中 H--------调节池总高,mh--------有效水深,m,取3.0m--------保护高,mh13池子总尺寸为：L×B×H = 25×25×4.3m34在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点;3.3.1 设计参数=0.185m3/s；1按最大设计流量设计,Qmax2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s；3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s一般为30—60s,取t=30s；4设计有效水深不应大于1.2m一般采用—1.0m每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m；5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：m t L 5.73025.0v =⨯=⨯= 式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s 2水流断面积A,2m2max m 74.00.25185.0V Q A ===式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,3551max 0.6m 6.11032185.086400K 10x t 86400Q V =⨯⨯⨯⨯=⋅=总 式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,mm 86.04.0tan604.02tan60h 2o1o 3=+⨯=+'=αα 沉砂斗容积V 0 ,m 3)4.024.086.0286.02(64.0)222(622112/30⨯+⨯⨯+⨯=++=ααααh V=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口m 63.022.086.025.706.04.006.02/33=-⨯-⨯+=+=L h h式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度m 39.10.6346.03.0h h h H 321=++=++= 1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH 和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS 工艺具有有效的脱氮效果; 2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水N e =—kgBOD 5/kg MLSS·d,在本设计中取N e =kgBOD 5/kg MLSS ·d ； 2一般来说城市污水厂的SVI 值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l ；3一般CASS 池的活性污泥浓度N w 控制在—4.0kg/m 3范围内,污泥指数SVI 值大时取下限,反之取上限,在设计中取N w =3.5kg/m 3；4每组流量为10000 m 3/d,设4座 4 超高0.5m ；5 氧的半速常数： mg/L ；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L ×1-30%=210mg/L , BOD 5=200mg/L ×1-30%=140mg/L , SS=240mg/L ×1-30%=168mg/L7出水 水 质： BOD 5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD ≤60 mg/L 8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS 池容积 V ,m 3 采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)(式中：Q —城市污水设计水量,m 3/d ；Q=10000m 3/d ；Nw —混合液MLSS 污泥浓度kg/m 3,一般为-4.0 kgm 3,本设计取3.5 kg/m 3； Ne —BOD 5污泥负荷kg BOD 5/kg MLSS ·d,一般为 BOD 5/kg MLSS ·d,设计取 kgBOD 5/kgMLSS ·d ；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：Hn VA ⨯=1式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；An n Q H ⨯⨯=211式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；v H L B v n n Q A 1)24(11311⨯⨯+⨯⨯⨯=式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ； 则：2199.0401)45.11.4740342410000(m A =⨯⨯+⨯⨯⨯=4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m; 为：0.8m ×1.24m3.3.1.5 需氧量O 2=a′QS a -S e +b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需要的氧量,kg ；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD 5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg ；生活污水中一般取—,取b′=kg 污泥;O 2—混合液需氧量,kgO 2/d;X v =fN w ==1.875kg/m 3；由式有: O 2=a′QS a -S e +b′VX v =10000+4000 =d =h ⑨供气量Q t =211-E A /79+211-E A式中：Q t —气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS 池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。

需要填料的表面积A t1m261666.67 1000*Bt/Lt
填料的比表面积S s m2/m3625
需要填料量V t1m398.67 A t1/S s
需要好氧池去除的NH3-N
量
a kg/d 2276.42 Q*（N k-NH e）/1000-0.12ΔXv
活性污泥的硝化速率q NS kgNH3-N/kgMLVSS.d 0.015 温度为12℃时活性污泥去除的NH3-N量a1kg/d 767.81 q NS*V o*X v
需要填料去除的NH3-N a2kg/d 1508.61 a-a1
填料的硝化速率q NM gNH3-N/m2.d 0.4
需要的填料表面积A t2m23771528.75 1000*a2/q NM
需要的填料量V t2m36034.45 A t2/S s
总计填料量Vs m36133.11 V t1+V t2
填充比 e % 27% V s/V o
供氧量
供氧量O2kgO2/d 24785.1
O2 = 0.001aQ(So－Se)
+b0.001Q(Nt－Nte)
a a 1 取值
以含碳物质以BOD5计时，
取1
b b 4.57 取值
氧化每公斤氨氮所需氧量
（kgO2/kgN），取4.57设计标准状态下的需氧量O2' kgO2/d 38066
所需风机风
量
风量Q风机m3/h 565
空气扩散器的氧转移效率E A12% 氧的百分比O t19%
曝气池混合液中平均氧饱
和浓度C sb（30）mg/L 8.63
（按最不利的温度条件考
虑）。

摘要本设计是北方某市南郊400000吨/天城市污水处理厂的初步设计。

处理污水主要为生活污水，其主要水质如下：悬浮物（SS）：200mg/L；五日生化需氧量（BOD5）：300mg/L；化学需氧量（CODcr）：350mg/L；总氮（N）：40mg/L；总磷（P）：5mg/L；重金属及有毒物质：微量；处理后的水质要求：CODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L；SS≤10mg/L；TN≤15mg/L；TP≤0.5mg/L；该水厂日处理能力为400000立方米/天，其中100000吨进行深度处理，以用于场内冲厕、草地用水以及厂周围商业洗车用水。

由于该厂污水来源主要为生活污水，因此设计中需要考虑到脱氮除磷。

该厂主要采用二级生物处理工艺，主要处理构筑为：进水格栅，（分为中、细两道，其中细格栅设在进水泵房后。

）集水井（泵房）、钟式沉砂池、卡鲁赛尔氧化沟、辐流式沉淀池、紫外线消毒房。

污泥处理构筑物主要有：重力浓缩池、污泥脱水机房。

深度处理主要工艺为物理处理法，主要构筑物为：混凝沉淀池、均质滤料滤池、清水池、泵房。

关键词：城市污水生物处理深度处理AbstractIt is a preliminary design and construction drawing for the sewage treatment plant developmentzone of Nanjiao located on Beijing .Municipal sewage , the main wastewater which has the characteristics followed.Suspended substance (SS ): 200mg/L;The biochemical oxygen demand (BOD5 ) of five days: 300mg/L;The chemical oxygen demand (CODcr ): 350mg/L;Total nitrogen (N ): 40mg/L;Total phosphorus (P ):5.0mg/L;water quality required is as followedCODcr ≤50 mg/LBOD5≤10mg/L;SS≤20mg/L;TN≤20mg/L;T P≤1mg/L;Capacity of this plant is 400000m3/d,among them 100000m3 will be deeply treated. And then, the 10000 m3will be use to water meadows of plant ,clean closestools and cars near the plant. The constructions of this plant includes: barriers,pump house,ox-ditch ,and sedimentation tank.The main method of deep treatment is physical. The main construction are sedimentation tank , percolation ,pump house, and water pool.Keywords:waste water bio-treatment deep treatment目录第一章说明书 (5)一、设计原始资料 (5)（一）城市规划资料 (5)（二）气象资料 (5)（三）纳污水体的水文资料 (6)（四）工程地质资料 (6)二、工艺的确定 (6)（一）污水处理工艺流程 (6)（二）污泥处理工艺流程 (6)（三）方案的选定 (6)（四）方案比较: (7)三、总平面布置 (7)四、厂区竖向设计 (7)五、污水处理构筑物的说明 (7)（一）中格栅 (7)（二）.污水泵房（集水池） (8)（三）细格栅间 (9)（四）钟式沉沙池 (9)（五）氧化沟 (10)(六)二沉池 (12)（七）紫外线消毒间 (13)六污泥处理构筑物说明 (14)（一）回流污泥泵设计选型 (14)（二）污泥浓缩池 (14)(三)污泥脱水间 (15)（一）反应沉淀池 (16)（二）滤池 (19)（三）清水池 (21)（四）泵房 (22)第二章计算书 (23)一、水处理各部分构筑物计算书 (23)（一）泵前中格栅 (23)（二）污水提升泵房 (25)（四）钟式沉沙池 (27)（五）氧化沟 (28)（七）紫外线消毒间 (33)二．污泥处理部分构筑物计算 (33)（一）回流污泥泵房 (33)（二）剩余污泥泵房 (34)（三）污泥浓缩池 (34)（四）污泥脱水间 (36)第三章工程概算 (36)第四章外文文献翻译 (36)致谢 (51)参考文献 (51)附录一北方某市南郊污水处理厂工程概算总表 (52)第一章说明书一、设计原始资料（一）城市规划资料1、水量水质2、排放要求：城市污水处理厂二级处理出水水质应满足城市污水排放国家标准《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准。

污水处理厂工艺计算书一、工程设计规模：首期设计规模5万m3/d，远期规划规模为8.0万m3/d。

生化系统前处理按（提升泵房按最大处理量8万m3/d的1.34倍，即10.72万m3/d的流量设计，沉砂系统按5万m3/d的1.34倍进行设计）；生化池按平均流量计算；生化后处理单元按K Z＝1.34倍即6.7万m3/d进行设计。

1、设计进水水质：COD cr：380 mg/L NH3-N：25 mg/lBOD5：180 mg/L TP： 4 mg/lSS ：250 mg/L 磷酸盐（以P计）3 mg/LTN：35 mg/L PH：6～10石油类：15 mg/L 色度≤64动植物油：15 mg/L 粪大肠菌群数≤250000个/L2、设计出水水质：COD cr：40 mg/L NH3-N：8 mg/lBOD5：20 mg/L TP： 1.5 mg/lSS ：20 mg/L 磷酸盐（以P计）0.5 mg/LTN：20 mg/l PH：6～9石油类： 3 mg/L 粪大肠菌群数≤10000个/L动植物油： 3 mg/L 色度≤30挥发酚0.3 mg/L 硫化物0.5 mg/L阴离子表面活性剂≤1二、主要建、构筑物和设备污水处理厂，首期设计规模为5万m3/d，远期规划规模为8.0万m3/d。

推荐方案主要构筑物包括：粗格栅间、进水泵房、细格栅、旋流沉砂池、厌氧池、氧化沟、鼓风机房、配水井、二沉池、回流污泥井、剩余污泥井、污泥脱水机房、紫外线消毒池等。

1、粗格栅井城市污水经排水管道系统收集后，重力流至进水泵房，经过进水泵房提升输送到处理构筑物中。

因污水中含有一些较大颗粒的悬浮杂物等杂质，为了保护水泵正常运转，在进水泵房前必须设置格栅。

功能：去除污水中较大的漂浮物，并拦截直径大于20mm的杂物，以保证污水提升系统的正常运行。

格栅井按最大处理量8万m3/d的1.34倍，即10.72万m3/d 的流量设计，一次建成。

格栅按5万m3/d的1.34倍设计、选型⑴主要参数设计流量：Q max＝0.776m3/s过栅流速：V=0.8 m/s栅前水深：h=1.2m栅条间隙：b=20mm栅条宽度：s=10mm格栅倾角：α=75°一期共设置格栅数2台，1用1备，远期增设1台⑵设计计算①栅条的间隙数（n）n＝Q max(sinα) 1/2/bhv＝0.776×(0.966)1/2÷0.02÷1.2÷0.8≈40（个）②单格栅槽宽度（B1）单格格栅栅条的间隙数＝40个B1=s（n-1）+bn =0.01×(40-1)+0.02×40＝1.18m，取1.2 m，（一期设机械粗格栅2道，格栅净宽1.2m）。

污水处理厂设计计算书（给排水计算书）目录第一章污水处理构筑物设计计算第二章污泥处理构筑物设计计算第三章高程计算第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数： 生活排水量3m /d 411102100002.31101000Q ⨯==⨯公共建筑生活污水量3/d 420.6310Q m =⨯ 工业污水量3m /d 43 1.0410Q =⨯总流量4433(2.310.63 1.04)10 3.9810/0.461/Q m d m s =++⨯=⨯=最高日平均时设计秒流量434331.210.46110/ 4.8210/0.557/d Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯= 最高日最高时设计秒流量43433max 1.42 4.8210/ 6.8410/0.791/h Q K Q m d m d m s ==⨯⨯=⨯=栅前流速v 1=0.8m/s ，过栅流速v 2=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60°单位栅渣量W 1=0.07m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式2121max vB Q =计算得:栅前槽宽1 1.41B m ==，栅前水深1 1.410.722B h m ===（2）栅条间隙数252.57n === (取n=54)，设计两组格栅，每组格栅数n=27条（3）栅槽有效宽度2(1)0.01(271)0.02270.8B s n en m =-+=⨯-+⨯=总水槽宽220.220.80.2 1.8B B m m =+=⨯+=（考虑中间隔墙厚0.2m ） （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.8 1.40.552tan 2tan 20B B L m α--===︒（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度120.272L L m == （6）过栅水头损失h 1因栅条边为迎水面为半圆形的矩形截面，取k=3,β=1.83则m g v e s k g v ki h 096.060sin 81.920.1)02.001.0(83.13sin 2)(sin 22343/4122=︒⨯⨯⨯⨯===αβα（7）栅后槽总高度H取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.7+0.3=1.0m 栅后槽总高度H= H 1+h 1=1.0+0.096≈1.096m ，取1.1m（8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H/tanα=0.55+0.27+0.5+1.0+1.0/tan60°=2.9m （9）每日栅渣量33max 186400864000.7910.073.47/0.2/10001000 1.38z Q W W m d m d K ⨯⨯===>⨯所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：进水二、提升泵站设计流量Q=0.791m 3/s ,选择机器间与集水池合建的自灌式圆形泵站，考虑4台水泵（三用一备）每台水泵容量791/3=263.67L/s ，取264L/s 。

污水处理厂工艺设计一、污水处理厂的设计规模（一）污水处理厂的设计规模污水处理厂以处理水量的平均日平均时流量计，该市污水厂的处理规模定为：近期4.4万m3/d，远期6.6万m3/d，见表：污水处理厂的设计规模（二）污水处理厂处理构筑物规模污水处理厂的主要构筑拟分成三组，每组处理规模为2.2万m3/d，近期建2组，处理规模为4.4万m3/d，远期再建1组，处理规模扩至6.6万m3/d，污水厂占地约5.9ha，用地指标为0.89 m2/（m3污水/d）（三）设计流量当污水厂分建时，以相应的各期流量作为设计流量。

各设计流量的具体数据见表。

污水处理厂的设计流量二、污水处理程度的确定（一）进水水质根据原始资料，污水处理厂实测污水水质及设计水质见表：污水的实测水质，设计进水水质、出水水质标准（二）设计出水水质出水水质要求符合GB8978-96《防水综合排放标准》根据出水水质要求，污水处理厂既要求有效地去除BOD 5，又要求对污水中的氮，磷进行适当处理，防止A 江的富营养化。

（三）处理程度计算 1．溶解性BOD 5去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD 5值是由残存的溶解性BOD 5（Se ）和非溶解性BOD 5二者组成，而非溶解性BOD 5主要以生物污泥的残屑为主体。

活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD 5，故从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD 5从处理水的总BOD 5值中减去。

处理水中非溶解性BOD 5值： BOD 5=7.1·b ·Xa ·Ce式中 Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取25mg/Lb ——微生物自身氯化率，一般介于0.05～0.1，之间，取0.09 Xa ——活性微生物在处理水中所占比例，取0.4 故 BOD 5=7.1×0.09×0.4×25≈6.4 处理水中溶解性BOD 5值为： 25－6.4=18.6mg/L 去除率：%1.97%1002204.6220=⨯-=η 2．CODcr 的去除率： %35.82%10034060340=⨯-=η 3．SS 的去除率%75.93%10032020320=⨯-=η 4．总氮的去除率出水标准中的总氮为15mg/L ，故去除率为： %70%100501550=⨯-=η 5．磷酸盐的去除率进水中磷酸盐浓度为6.8～9.4mg/L ，按9.4 mg/L 计，如磷酸盐以最大可能成分Na 3PO 4计，则磷的含量为1.7 mg/L 。

12万吨城镇污水处理设计目录前言 (1)第一部分设计说明书 (2)第一章原始资料 (2)第二章工艺流程的确定 (3)第三章主要构筑物 (3)第四章平面布置 (4)第五章高程布置 (5)第二部分计算说明书 (7)第一章格栅 (7)第二章提升泵房 (9)第三章沉砂池 (10)第四章初沉池 (12)第五章 (14)第六章二沉池 (20)参考文献 (25)第一部分设计说明书一、原始资料（一）自然条件1地理位置：某县地处东经115019＇～115043＇，北纬35023＇～35043＇。

县城东西长32公里，南北宽37公里。

2 风向春夏秋冬三季主导风向为东南风，频率为12％，其次为北风，频率为10％，平均风速3.2m/s，总面积1032平方公里。

3气温某县常年平均气温13.50°C,历年极端最高气温41.50°C，历年极端最低气温－20.30°C。

4地形地貌及工程地质：某县位黄河冲积平原，受黄河决口影响，急流冲刷，缓流淤积，形成自然流沟108条，多为西南东北流向。

某县地势西南高，东北、东南部低，最高处海拔高程55.5米，最低处海拔高程46.2米，中部地面高程一般为49.5米。

自然坡降为五千分之一到七千分之一。

某县地基承栽力为80～12kpa。

某县地震烈度为7度，土壤最大冻结深度0.50～0.60m。

（二）社会条件1 人口2002年城区现状人口为7.5万人。

城区近期(2005年)规划人口为9万人，远期(2010年)规划人口为12万人。

2 污水及水质情况污水处理厂的进水水质为：COD<420mg/L BOD5<200mg/LSS<200mg/L TN<45mg/LNH3-N<30mg/L TP<3mg/L处理后的出水水质指标为：COD≤60mg/L BOD5≤20mg/LSS ≤ 20mg/L TN ≤20mg/LNH3-N≤8mg/L TP ≤1.5mg/L二、工艺流程的确定该项目污水处理的特点为：①污水以有机污染为主，BOD/COD=0.48，可生化性较好，其它难以生物降解的污染物一般不超标：②污水中主要污染物指标BOD、COD、SS值为典型城市污水值。

污水处理厂工艺计算书一、工程设计规模：首期设计规模5万m3/d，远期规划规模为8.0万m3/d。

生化系统前处理按（提升泵房按最大处理量8万m3/d的1.34倍，即10.72万m3/d的流量设计，沉砂系统按5万m3/d的1.34倍进行设计）；生化池按平均流量计算；生化后处理单元按K Z＝1.34倍即6.7万m3/d进行设计。

1、设计进水水质：COD cr：380 mg/L NH3-N：25 mg/lBOD5：180 mg/L TP： 4 mg/lSS ：250 mg/L 磷酸盐（以P计）3 mg/LTN：35 mg/L PH：6～10石油类：15 mg/L 色度≤64动植物油：15 mg/L 粪大肠菌群数≤250000个/L2、设计出水水质：COD cr：40 mg/L NH3-N：8 mg/lBOD5：20 mg/L TP： 1.5 mg/lSS ：20 mg/L 磷酸盐（以P计）0.5 mg/LTN：20 mg/l PH：6～9石油类： 3 mg/L 粪大肠菌群数≤10000个/L动植物油： 3 mg/L 色度≤30挥发酚0.3 mg/L 硫化物0.5 mg/L阴离子表面活性剂≤1二、主要建、构筑物和设备污水处理厂，首期设计规模为5万m3/d，远期规划规模为8.0万m3/d。

推荐方案主要构筑物包括：粗格栅间、进水泵房、细格栅、旋流沉砂池、厌氧池、氧化沟、鼓风机房、配水井、二沉池、回流污泥井、剩余污泥井、污泥脱水机房、紫外线消毒池等。

1、粗格栅井城市污水经排水管道系统收集后，重力流至进水泵房，经过进水泵房提升输送到处理构筑物中。

因污水中含有一些较大颗粒的悬浮杂物等杂质，为了保护水泵正常运转，在进水泵房前必须设置格栅。

功能：去除污水中较大的漂浮物，并拦截直径大于20mm的杂物，以保证污水提升系统的正常运行。

格栅井按最大处理量8万m3/d的1.34倍，即10.72万m3/d 的流量设计，一次建成。

格栅按5万m3/d的1.34倍设计、选型⑴主要参数设计流量：Q max＝0.776m3/s过栅流速：V=0.8 m/s栅前水深：h=1.2m栅条间隙：b=20mm栅条宽度：s=10mm格栅倾角：α=75°一期共设置格栅数2台，1用1备，远期增设1台⑵设计计算①栅条的间隙数（n）n＝Q max(sinα) 1/2/bhv＝0.776×(0.966)1/2÷0.02÷1.2÷0.8≈40（个）②单格栅槽宽度（B1）单格格栅栅条的间隙数＝40个B1=s（n-1）+bn =0.01×(40-1)+0.02×40＝1.18m，取1.2 m，（一期设机械粗格栅2道，格栅净宽1.2m）。

污水处理厂设计计算书201x年xx月xx日目录第一部分污水处理 (1)一、格栅设计计算 (1)二、污水泵房 (4)三、平流沉砂池设计计算 (5)四、初沉池（平流沉淀池）设计计算 (9)五、A2/O工艺设计计算 (15)六、曝气系统 (21)七、二沉池（辐流式）设计计算 (27)八、消毒设施计算 (34)九、计量设备计算 (37)第二部分污泥处理 (40)十、污泥量计算 (40)(一)初沉池污泥量计算 (40)(二)剩余污泥量计算 (40)(三)污泥处理的目的 (41)(四)污泥处理的原则 (41)十一、污泥泵房设计 (42)(一)集泥池计算 (42)(二)污泥泵的选择 (42)十二、污泥浓缩池计算 (43)十三、贮泥池计算 (47)十四、污泥消化池计算 (49)(一)容积计算 (49)(二)平面尺寸计算 (52)(三)消化后的污泥量计算 (52)(四)沼气产量计算 (53)(五)一级消化池的管道系统 (54)(六)二级消化池的管道系统 (56)(七)贮气柜 (58)(八)沼气压缩机 (59)(九)混合搅拌设备 (59)十五、污泥脱水计算 (61)(一)脱水污泥量的计算 (61)(二)脱水机的选择 (62)(三)附属设施 (63)第三部分平面及高程布置 (65)十六、污水处理厂平面布置 (65)(一)污水处理厂设施组成 (65)(二)平面布置的原则 (66)(三)平面布置 (67)十七、污水处理厂高程布置 (68)(一)主要任务 (68)(二)高程布置的原则 (68)(三)污水处理构筑物的高程布置 (68)参考文献 (72)第一部分污水处理一、格栅设计计算格栅按照远期规划进行设计。

Q=8.16万m3/ d=944.4L/sQ=944.4×1.2=1133.28 L/s总变化系数=1.2,max设计中选择两组格栅同时工作，每组格栅单独设置，则每组格栅的进水量为566.64L/s。

1.格栅间隙数式中——格栅栅条间隙数（个）；Q——最大设计流量（m3/s）；——格栅倾角（°）；b——栅条净间距（m）；h——栅前水深（m）；v——过栅流速（m/s），宜采用0.6～1.0m/s。

一．A 2/O 工艺的设计 1.1 A 2/O 工艺说明根据处理要求，我们需计算二级处理进水碳氮比值和总磷与生化需氧量的比值，来判断A 2/O 工艺是否适合本污水处理方案。

1. 设计流量：Q ＝20000m³/d=833.3m³/h原污水水质：COD ＝320mg/L BOD ＝180 mg/L SS ＝200 mg/L TN ＝38mg/L TP ＝4mg/L NH 3-N ＝26 mg/L一级处理出水水质：COD ＝330×（1－20%）＝264mg/L BOD ＝180×（1－10%）＝160mg/L SS ＝200×（1－30%）＝140 mg/L二级处理出水水质：BOD ＝10mg/L SS ＝10 mg/L NH 3-N ＝5mg/L TP ≤1 mg/L TN ＝15 mg/L COD=50 mg/L 其中：42.838320＝＝TN COD ＞8025.01604=＝BOD TP ＜0.06 符合A 2/O 工艺要求，故可用此法。

1.2 A 2/O 工艺设计参数BOD 5污泥负荷N ＝0.071KgBOD5/(KgMLSS ‧d)好氧段DO ＝2 缺氧段DO ≤0.5 厌氧段DO ≤0.2回流污泥浓度Xr ＝60001100600000＝⨯mg/L 污泥回流比R ＝100% 混合液悬浮固体浓度 X ＝＝＋r ·1X R R 6000·21＝3000mg/L混合液回流比R 内：TN 去除率yTN ＝%100381538⨯-＝60%R 内＝TNTNy 1y -×100%＝150% 取R 内＝200%1.3设计计算（污泥负荷法）硝化池计算（2）硝化细菌最大比增长速率m ax μ=0.47e0.098（T-15）m ax μ=0.47⨯e 0.098⨯（T-15）=0.3176d -1（2） 稳定运行状态下硝化菌的比增长速率μN =,max 11N z N K N μ+=0.42615151⨯+=0.399d -1（3） 最小污泥龄 θc mθcm=1/μN =10.399=2.51d （4） 设计污泥龄 d c θd c θ=mC FD θ⨯d d c 04.951.232.1=⨯⨯=θ 为保证污泥稳定 ， d c θ取20d 。

13万吨城镇污水处理设计目录前言 (1)第一部分设计说明书 (2)第一章原始资料 (2)第二章工艺流程的确定 (3)第三章主要构筑物 (3)第四章平面布置 (4)第五章高程布置 (5)第二部分计算说明书 (7)第一章格栅 (7)第二章提升泵房 (9)第三章沉砂池 (10)第四章初沉池 (13)第五章 (14)第六章二沉池 (20)参考文献 (25)第一部分设计说明书一、原始资料（一）自然条件1地理位置：某县地处东经115019＇～115043＇，北纬35023＇～35043＇。

县城东西长32公里，南北宽37公里。

2 风向春夏秋冬三季主导风向为东南风，频率为13％，其次为北风，频率为10％，平均风速3.2m/s，总面积1032平方公里。

3气温某县常年平均气温13.50°C,历年极端最高气温41.50°C，历年极端最低气温－20.30°C。

4地形地貌及项目地质：某县位黄河冲积平原，受黄河决口影响，急流冲刷，缓流淤积，形成自然流沟108条，多为西南东北流向。

某县地势西南高，东北、东南部低，最高处海拔高程55.5米，最低处海拔高程46.2米，中部地面高程一般为49.5米。

自然坡降为五千分之一到七千分之一。

某县地基承栽力为80～13kpa。

某县地震烈度为7度，土壤最大冻结深度0.50～0.60m。

（二）社会条件1 人口2002年城区现状人口为7.5万人。

城区近期(2005年)规划人口为9万人，远期(2010年)规划人口为13万人。

2 污水及水质情况污水处理厂的进水水质为：COD<420mg/L BOD5<200mg/LSS<200mg/L TN<45mg/LNH3-N<30mg/L TP<3mg/L处理后的出水水质指标为：COD≤60mg/L BOD5≤20mg/LSS ≤ 20mg/L TN ≤20mg/LNH3-N≤8mg/L TP ≤1.5mg/L二、工艺流程的确定该项目污水处理的特点为：①污水以有机污染为主，BOD/COD=0.48，可生化性较好，其它难以生物降解的污染物一般不超标：②污水中主要污染物指标BOD、COD、SS值为典型城市污水值。